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dm02

Cycle19程式應用範例(5軸的精髓)

0 BEGIN PGM 19 MM

1 * -

2 BLK FORM 0.1 Z X-49.5 Y-49.5 Z-50 定義素材大小最小點

3 BLK FORM 0.2 X+49.5 Y+49.5 Z+0 定義素材大小最大點

4 TOOL CALL 2 Z S8000

5 L R0

6 M3

7 CYCL DEF 247 DATUM SETTING ~

Q339=+1 ;DATUM NUMBER

8 L X-65 Y+0 Z+10 R0 F3000 M31

9 L Z-5 R0 F1000

10 L X+65

11 L Z+10

12 L X+0 Y+65

13 L Z-5

14 L Y-65

15 L Z+10

16 L X+65 Y+65

17 L Z-5

18 L X+49.5 Y+49.5 RR

19 L X-49.5

20 L Y-49.5

21 L X+49.5

22 L Y+65

23 L X+0 Z-10 R0

24 L Y-65

25 L Z+10

26 L X-65 Y+0

27 L Z-10

28 L X+65

29 L Y+65

30 L X+49.5 Y+49.5 RR

31 L X-49.5

32 L Y-49.5

33 L X+49.5

34 L Y+65

35 L Z-10 R0

36 L X-0.1

37 L Y-65

38 L X+0.1

39 L Y+65

40 L Z+10

41 L X-65 Y-0.1

42 L Z-10

43 L X+65

44 L Y+0.1

45 L X-65

46 L Z+10

47 L X+65 Y+65

48 L Z-10

49 L X+49.45 Y+49.45 RR

50 L X-49.45

51 L Y-49.45

52 L X+49.45

53 L Y+65

54 L Z+10 Y+80 R0

55 L Z+150 R0 F3000

56 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIF 偏移座標原點

57 CYCL DEF 7.1 X+0

58 CYCL DEF 7.2 Y+49.45

59 CYCL DEF 7.3 Z+0

60 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE 定義

61 CYCL DEF 19.1 A-90 C+0

62 L A-90 C+0 R0 F2000 動作

63 CALL LBL 1

64 M3

65 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT 偏移回原點(取消先前定義)

66 CYCL DEF 7.1 X+0

67 CYCL DEF 7.2 Y+0

68 CYCL DEF 7.3 Z+0

69 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE 定義(回一開始的座標)

70 CYCL DEF 19.1

71 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

72 CYCL DEF 7.1 X-49.45

73 CYCL DEF 7.2 Y+0

74 CYCL DEF 7.3 Z+0

75 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

76 CYCL DEF 19.1 A-90 C+90

77 L A-90 C+90 R0 F2000

78 CALL LBL 1

79 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

80 CYCL DEF 7.1 X+0

81 CYCL DEF 7.2 Y+0

82 CYCL DEF 7.3 Z+0

83 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

84 CYCL DEF 19.1

85 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

86 CYCL DEF 7.1 X+0

87 CYCL DEF 7.2 Y-49.45

88 CYCL DEF 7.3 Z+0

89 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

90 CYCL DEF 19.1 A-90 C-180

91 L A-90 C-180 R0 F2000

92 CALL LBL 1

93 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

94 CYCL DEF 7.1 X+0

95 CYCL DEF 7.2 Y+0

96 CYCL DEF 7.3 Z+0

97 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

98 CYCL DEF 19.1

99 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

100 CYCL DEF 7.1 X+49.45

101 CYCL DEF 7.2 Y+0

102 CYCL DEF 7.3 Z+0

103 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

104 CYCL DEF 19.1 A-90 C+270

105 L A-90 C+270 R0 F2000

106 CALL LBL 1

107 CYCL DEF 7.0 DATUM SHIFT

108 CYCL DEF 7.1 X+0

109 CYCL DEF 7.2 Y+0

110 CYCL DEF 7.3 Z+0

111 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

112 CYCL DEF 19.1

113 L A+0 C+0 R0 F2000

114 CYCL DEF 19.0 WORKING PLANE

115 CYCL DEF 19.1

116 M30

117 LBL 1 副程式

118 L X-48.1 Y-20 Z-5 RL F1000

119 L Y+10.2

120 L X+48.1

121 L Y-20

122 L Z-10 X-48.1

123 L Y+10.2

124 L X+48.1

125 L Y-20

126 L X-48

127 L Y+10

128 L X+48

129 L Y-20

130 L Z+150 R0 F3000 提高Z軸至安全區域

131 LBL 0

132 END PGM 19 MM

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

Bewise Inc. www.tool-tool.com

ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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碧威-火山-a5dm

開機流程

總電源Turn ON

紅色警急停止扭旋開

CE鍵二次完成開機

狀況 10 Machine quard is open

解決 開門鈕按一下,開關門動作一次

   刀具庫門旋開檢查,再關閉。

狀況 86 Temperature Compensation

CE按一下

狀況 繼電器外部直流中斷

強制啟動, 壓至燈亮

光學尺 原點復歸 對話框 YES*5次

狀況 54Tc magazine reference

解決 Circle start,讓刀具庫關閉

開機流程到此結束。

暖機

狀況 160 warm up is required!

開門、刀軸鎖定解除,裝刀後刀軸鎖定,關門。主軸正轉扭按一下,出現對話框

H198 Is balanded tool in spindle

no Nc stop(CE) yes Nc star(Circle star)

按下Circle Star機器便會開始執行暖機。只需等至機器主軸自動停止即完成。

暖機流程到此結束。

程式傳輸

方式 1.USB直接傳輸

插入USB於機台,進入PGM程式管理模式下,找到USB槽並且複製至TNC即完成程式上傳之內容。

退出USB,選擇模式在USB下,於控制面板上找出對應到”另外的功能”並且進入該功能內,退出USB即可。

方式2.TNC Cromio程式傳輸

首 先將機台裝上跨線(電腦對電腦),再連結至NB,並於NB執行TNC Cromio程式,機台IP通常為192.168.39.81故NB設定IP時不可重複使用到這組IP位置,設定好NB的IP時,TNC Cromio程式內有個連結功能將該功能打開,若成功電腦與機台便會連線,只要將NB內的程式用滑鼠拖移過去即可。

程式傳輸流程到此結束

設定工件原點

clip_image002注意事項:不論設定或是修改刀長時,T的內容需要注意是否與所對應設定的刀具一致!(右圖)

圖1 .T目前代表0號刀

SET Datum(設定工件原點)每設定一次就按SET Datum一次,X.Y.Z等設定好便完成工件原點設定。

當利用完尋邊器或是Z軸測定器,按下”設定工件座標”,進入各軸設定為0,便完成工件座標(0,0,0)之設定。

刀長設定(適用於精度不高)

第0把刀 在程式中設定為基準,L設定為0,R設定為刀具半徑。

clip_image003第1把刀 以第0把刀為基準(增量),刀具移到工件表面時,於Z軸按下 便可直接輸入座標值。

第2把刀 步驟與第1把刀一樣,故參照第二把刀設定方式設定之。

clip_image005

正確設定方法

clip_image003[1] 利用第0把刀,鼻端碰至Z軸測定器於歸零後,裝上刀具在碰一次Z軸測定器,獲取刀長, 進入刀具表在欲設定的刀具號碼抓取Z軸高度 入刀具長度。

再到預設表(Rest Table)Q339底下(Z軸程式原點即抓取刀長與工件的接觸點)設定X,Y,Z程式原點的座標。

clip_image006

clip_image008

原點複歸

手動,MDI模式下輸入L X0 Y0 C0 A0 F2000 M31,執行Cycle Starclip_image010

呼叫刀具

手動,MDI模式下,輸入 Tool Call (刀具號碼),執行Circle Start,呼叫完成.

clip_image012clip_image014

雷射測頭(Renishaw)

目前Renishaw基準刀具設定在47號,測頭設定在46號(PLC00001),啟動前須先作換刀的動作,才會啟動測頭。

動作範例A.環規校正在控制器上選擇”接觸式探針”再選環規校正

Ps:注意若要求測頭精度準確,於程式設計時,F進給量設定在80~100左右,精度才會準確。

於控制面板上輸入數據如下:

Radius ring gauge 環規半徑 15

測頭半徑 3

0

0

測頭檢測完之後,控制器會再詢問是否旋轉180度再測一次,選取YES,確定精度。

“列印” 這個動作會將測頭所得到的數據存於某處(未完待續)

NC 4

於MDI模式下使用Q505即可自動直接量測刀長與刀徑,並自行設定到所對應的刀具(Tool Table中)。

油霧分離器之使用

啟動方式於面板器上使用M功能並且Cycle Star,M42啟動油霧分離機,M43關閉油霧分離機

操作程序

1. 用尋邊器校正工件中心X,Y DATUM歸零。

2. 設座標X/Y於CYCLE DEF 247 Q339=1

設定工作座標X,Y軸之後,在進入預設表(REST TABLE)選擇座標系號碼,按下改變重設扭,在預設定的座標軸按下十字準星扭便會參考紅色欄列的實際值進行設定。

3. 呼叫0號刀(無刀長),量測所要加工用之刀長,設定至刀具表

將鼻端碰至Z軸測定器,先對Z軸歸零,再裝入刀具,用刀尖碰至Z軸測定器獲取刀長,進入刀具表設定刀長L與半徑R。

4. 呼叫1號刀,讀取正確的刀長,把刀尖移到程式設定之工件座標Z軸之0點歸零。

5. 設Z座標於CYCLE DEF 247 Q339=1

設定工件座標Z軸之後,在進入預設表(REST TABLE)選擇座標系號碼,按下改變重設扭,在預設定的座標軸按下十字準星扭便會參考紅色欄列的實際值進行設定。

6. 完成後即可依程式順序加工.

7. 中途若停止,先執行以下取消動作後再移動軸向.

程式有啟動CYCLE-19功能用 CYCLE-19 CYCLE-19.1取消

程式有啟動CYCLE-7功能用 CYCLE-7 X0,Y0,Z0取消

程式有啟動M128用M129取消

程式有啟動CYCLE-247 Q339=1功能用 CYCLE-247 Q339=0取消

 

 

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(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

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(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

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poster

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路徑功能概述

STOP的輸入與應用

若於單節中編輯了STOP,程式的執行或是測試執行會因這個單節而中斷,例如為了檢視刀具。

M功能概述

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clip_image014

 

 

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现今,切削液通常不再必要的重要原因是有了涂层。它们通过抑制从切削区到刀片(刀具)的热传导来减缓温度的冲击。涂层的作用就象一层热屏障,因为它有比刀具基体和工件材料低得多的热传导系数。

    因此,这些刀具吸收的热量较少,能承受较高的切削温度。无论是车削还是铣削,涂层刀具都允许采用更高效的切削参数,而不会降低刀具寿命。

    涂层厚度在2到18m之间,它在刀具性能方面起着重要的作用。较薄的涂层比厚的涂层在冲击切削时,经受温度变化的性能要好,这是因为较薄的涂层应力较小,不易产生裂纹。在快速冷却和加热时,厚的涂层就象玻璃杯极快地加热冷却一样,容易碎掉。用薄涂层刀片进行切削可以延长刀具寿命高达40%,这就是物理涂层常用来涂圆形刀具和铣刀片的原因。PVD涂层往往涂得比化学涂层要薄,与轮廓结合得较牢固。另外,PVD涂层可以在低得多的温度下沉积在硬质合金上,因此,它们更多地应用于非常锋利的刃口及大的正前角铣刀、车刀。

    虽然涂层材料氮化钛,在所有涂层刀具中占有80%。然而在高速切削的情况下,最好的PVD涂层是氮铝钛(TiAlN),它的性能在高温连续切削时,优于氮化钛四倍,例如用于高速车削。TiAlN涂层对于处在较高的热应力条件下的刀具,也胜过其它涂层。象式铣削及那些小直径孔的深孔钻削切削液难以到达的部位。

    TiAlN在切削温 度下比TiN更硬,且具有热稳定性,PVD涂层利用了它的抗化学磨损性能,它的硬度高达维氏3500度,它的工作温度高达1470°F(800℃)。材料 科学家推测:这些性质可归功于非结晶的氧化铝薄膜,它是当高温时涂层表面中的一些铝氧化后,在切屑/刀具界面上形成的。

    这项研究特意选用超薄多层PVD涂层,这种沉积过程产生的涂层由上百层组成,每一层仅有几个纳米厚。而一般的PVD涂层的沉积物只有几层微米级厚度的涂层。

    尽管PVD涂层有很多优点,但是对于加工大多数黑色金属,CVD涂层仍然是更受欢迎。在CVD加工过程中,沉积温度比较高有助于提高结合强度,并且允许基 体中有较高的钴含量,这样刀刃的韧性好,提高抗塑性变形的能力。由于CVD涂层比PVD涂层厚,就要求在它们的刃口处进行钝化,以防止涂层剥落,同时也能 有助于提高刀具的抗磨损性能。允许采用进给量可达0.035英寸/转(0.9mm/r)。

    CVD是在刀具上沉积一层有用的氧化铝的过程,这是人们熟知的最耐热和抗氧化的涂层。氧化铝是不良导体,它把刀具与切削变形而生成的热量隔开,促使热量流到切屑中。这是一种极好的CVD涂层材料,主要用于在切时使用的硬质合金车刀。它在高速切削时还能保护基体,是最好的抗磨料磨损和月牙洼磨损的涂层。

    涂层刀片有较长的刀具寿命,它在式铣削比湿式铣削更稳定。更高切削速度会使切削温度进一步升高。例如,在14000转/分和1575英寸/分(40m/min)的切削速度下切削加工铸铁,能把刀具前面的切削区加热到600°~700℃。其金属切除率就类似于铣削铝,这时在铸铁上产生的温度就高于常规刀具。

 

 

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碧威-隕石-海報版-測試用

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图1 汽车制造业零件加工的单件成本构成

近 十年来,人们日益认识到发展干切削(或准干切削)是进一步降低产品制造成本和消除冷却润滑液对环境污染的重要途径。原因是,冷却润滑液的供给、保养和处理 以及冷却润滑液设备的折旧等费用约要占到工件制造成本的12%-17%(图1),存在着降低产品成本的巨大潜力。另外,冷却润滑液的大量使用(如在德 国,1997年在金属加工工业中约消耗了80万吨冷却润滑液。)是造成环境污染、破坏生态平衡的重要因素。如果经常接触冷却润滑液的反应生成物,会使人们 患上肺病和皮疹。在对环境保护受到人们普遍重视、市场竞争日趋激烈的今天,开发和推行干切削技术已成为金属加工工业及其企业的一项迫切任务。
干切削并非只要简单的取消冷却润滑液就可以实现的。由于在切削过程中缺少了冷却润滑液的润滑、冷却和冲屑作用,会导致刀具与工件间的摩擦增大、切削温度升高、粘结加剧和切屑堵塞,从而造成刀具寿命、加工精度和切削效率的下降。
为克服由于缺少了冷却润滑液而造成的困难,需要通过开发和应用耐热的硬刀具材料,合适的刀具几何形状和微量润滑材料,以及通过采用适合于干切削的机床和选择相应的加工参数来解决,保证干切削过程的可靠进行。


图2 干滚铣汽车擒纵轮的经济效益

近 年来,在干切削技术的开发上已取得了很大进展,有相当多的干切削工艺已在生产中推广应用。如德国的Liebherr公司在年产130台CNC滚齿机中,“ 纯干式加工机床”已占 14%,“纯湿式加工机床”约占22%,而复合型机床占64%(这种机床只需花一天的时间可改装为干式或湿式加工机床),经生产表明,该机床当采用高速干 铣齿轮(目前,采用涂层硬质合金,切削速度可达300m/min ;采用涂层的Cermets,切削速度可高达
600m/min)时单件费用要比 湿式铣齿低50%。又如,某工厂在对轿车变速擒纵轮工艺装备进行技改时,决定由原来的湿式加工改造为干切削。为此采用涂层硬质合金滚刀替代原来的涂层高速 钢滚刀,切削速度由原来的110m/min提高到了290m/min。这不仅缩短了加工时间,提高了机床的加工能力,而且每件的加工费用降低了43%(图 2)。由此可见,采用干切削可以获得很好的技术经济效益。
据目前的技术发展,在工业发达国家的机器制造业中,预计今年干切削工艺的应用可望达到20%。
刀具、刀具材料和涂层
由 于干切削时会产生强烈的摩擦和极高的温度(如用硬质合金钻头在调质钢CK45上以Vc=80m/min和f=0.2mm/min进行干切削时,在接触区会 达到380℃-410℃的高温。又如干铣钢件时温度通常会超过600℃),所以对用于干切削的刀具要具有较高的高温硬度和耐磨性。目前,用于干切削的主要 有立方氮化硼(CBN)、陶瓷刀具材料、钛基硬质合金(Cermets)、硬质合金和聚晶金刚石(PCD)等刀具材料。其中CBN是淬硬钢和铸铁干加工最 常用的刀具材料;而氮化硅(Si3N4)特别适合于在断续切削和铸件有砂皮情况下对铸件和球墨铸铁进行干切削; Cermets在硬度上是介于陶瓷刀具和硬质合金之间的刀具材料,它是高速干切削钢件的合适材料。
表1:几种硬涂层和软涂层的性能
涂层名称 涂层厚度
µm 显微硬度
HV0.05 耐热性
℃ 摩擦系数
硬涂层 TiN 1-5 2100-2600 450-600 -0.4
TiCN 1-5 2800-3200 350-400 0.25-0.4
TiAIN 1-5 2600-3000 700-800 0.3-0.4
TiAICrYN 1-5 2600-3000 -900 0.3-0.4
软涂层   1-4 -1100 -300 <0.2
MoS2 0.2-0.5   <0.2
开 发干切削刀具,除了正确选择刀具材料和优化刀具几何参数外,大力发展刀具涂层具有特别重要的意义。通过在刀具基体上的硬、软涂层可以弥补由于放弃冷却润滑 液而失去的某些功能。涂层的作用在于在刀具与切削材料之间筑起一道屏障,以阻拦大部分切削热向刀体传导。由于涂层摩擦系数小,减少了摩擦并由此降低摩擦 热。在目前已可以通过一系列高温耐磨的硬涂层和润滑性好的软涂层来满足各种干切削工艺的不同要求(表1)。例如,由于TiAlN涂层具有较高的高温硬度和 抗氧化性能,所以在切削温度很高的场合,它是最常用的“隔热”涂层,并特别适用于干切削铸铁、钢和不锈钢等零件。而TiCN 只是在较低温度下具有较高的硬度和较好的韧性,故很适合于用作丝锥的涂层,用于干式攻丝。
铣削和车削是一种外加工,切削热和切屑的排除比较简单。 而在实心材料上钻孔则是一种内加工,从孔中排除切削热和切屑就比较困难。因此,干钻削是干加工工艺中最难的工艺。但经过多年的开发和实验,目前这个难题已 可以通过改进钻头的几何形状和采用硬涂层来解决。如改进排屑槽的横截面形状,使槽口直延伸到柄部、增大排屑槽的螺旋角、采用较大的倒锥、较窄的倒棱和较小 的刀刃半径以及采用TiAlN涂层和微量润滑等措施,以减少摩擦和确保可靠排屑。在表2中列出了三种干钻削的成功例子。
表2:钻头在几种干钻削时的效果
刀具 材料 硬质合金
镀层 TiAIN
直径(mm) 5.05 14 三刃阶梯钻8.6/11.0
工件材料 st37 球墨铸铁(GGG70)
QT700-2 球墨铸铁(GGG40)
QT400-18
切削速度 m/min 317 100 86/110
进给量 mm/r 0.4 0.3 0.3
孔深 15 30 42
微量润滑/干加工 微量润滑 微量润滑 干加工
刀具耐用度 m 7 25 280
应 该指出,干钻削与湿式钻削相比,前者的优点还在于干切削钻头的寿命要高于湿式切削的钻头。有一个例子,在采用相同切削参数情况下,干切削时钻孔的数量达到 2700个,而湿式加工时,因受到由冷却润滑引起温度突变(热冲击)的影响,孔的加工数量仅为1080个,干切削钻头的耐用度提高了2.5倍。
在干切削像铝合金这样的塑性材料时,在刀刃上易形成积屑瘤。目前,在涂金刚石涂层的硬质合金刀具上再涂上滑动和润滑性好的WC/C涂层后,可明显减少了积屑瘤的形成。


图3 加工中心主轴部件上压缩空气和润滑材料的混合装置(XHC241)a.高速主轴;b.双通道回转接头;c.装在主轴中的气-油混合喷嘴;d.装在主轴后端的关闭阀;e.机床控制系统;f.比例阀;g.系统压力(max.0.6Mpa).

微量润滑
目前,对于长切屑的工件材料,纯粹的干切削还不能获得所要求的工件质量和刀具寿命。如在干切削铝件时,由于切削刀具与铝件切屑间易产生粘结,在刀刃上形成积屑瘤。然而当给切削刀刃喷射极少量的润滑油进行“准”干切削时则会获得良好的效果。
微 量润滑技术是利用压缩空气与润滑液混合后由喷嘴将其喷射到刀刃上对刀具进行润滑的一种技术。润滑材料的消耗量通常为(5-100)ml/h,并大多采用对 环境无公害的例如醇酯和植物油等润滑材料。润滑油和压缩空气是通过安置在主轴后端的双通道回转接头分别引入主轴,在空心锥柄接口之前直接经喷嘴进行混合 (图3)。润滑油和空气的流量可以通过NC系统进行编程,以满足不同刀具的切削需要。
微量润滑的主要作用是润滑,借此起到减少摩擦、降低切削热和改善切屑的流动。
采 用微量润滑进行“准”干加工,已积累了不少经验并正在生产中逐步推广应用。例如由奥地利Ernst krause & Co 公司为宝马发动机厂设计的一条加工曲轴箱缸孔的自动线,由于采用了微量润滑技术而获得了很好的加工效果。在这条自动线上缸孔的加工分为粗镗、半精镗和精镗 三道工序,考虑到润滑材料会对加工效果有重要影响,故在前两道工序采用涂层硬质合金镗刀,用植物油进行润滑,而精加工采用聚晶金刚石镗刀,用醇酯进行润 滑。压缩空气和润滑材料在空心锥柄接口前混合后由设置在镗刀容屑腔中的喷嘴直接喷向切削刀刃,以使刀具获得最佳的湿润,从而起到良好的润滑作用。缸孔精加 工后,可无需进行清洗而直接将灰铸铁缸套压装到缸孔中。该自动线的运行表明,与湿式加工相比较,技术经济效益是十分显著的。自动线由于省去了冷却润滑系统 和清洗设备,使设备的投资减少了22%,分摊的利息和设备折旧费降低22%,以及能源、人员和设备运行等费用节省了11%。
表3:实验时干加工离合器壳体的切削用量
加工工艺 切削速度m/min 进给速度mm/min
钻孔(直径)5.55和9.25mm 87-646 800-7400
挤压攻丝 M6 X M10 75-100 4000-4800
钻铣螺纹 M16 X 1.5 364-641 1120-1440
镗孔 (直径) 46.4 - 67.4 mm 1240-1740 2550
铰孔 (直径) 10 - 6.8mm 314-2136 500-3000
铣削 (直径) 32 - 100mm 1206-3536 4000-8600
目 前,基于环保和经济的考虑,大批量生产的汽车厂正在愈来愈多的引入干切削技术。如Ford汽车厂在2000年就拟将离合器壳体和变速箱体的加工由湿式加工 逐步转向干切削。加工系统采用Ex-Cell-O公司的12台XHC241高速加工中心,每天以三班制加工230个铝合金薄壁箱体零件,目前集成到系统中 的准干加工(微量润滑)机床与湿式加工机床平行配置,通过转载工业机器人将两种加工方式的加工中心连接起来,以后所有机床将逐步转向干式加工。
为 了考验干加工在大批量生产中的过程可靠性,Ex-Cell-O和Ford两个公司曾对离合器壳体(AlSi9Cu3)的准干加工进行了实验,实验是在高速 加工中心XHC241上进行的,以便能采用较高的切削速度和进给速度(表3),实验结果表明,干加工时工件的温升(4K)虽比湿式加工的2K高出一倍,但 温度分布均匀,夹具和机床温升很低。从而保证了±0.025mm的孔间距公差和Cpk=1.67的工序能力指数。


图 4 适合于干加工的加工中心(XHC241)a.装有供内部味量润滑装置的主轴;b.适合于干加工的工件夹具;c.适合于干加工的较徒排屑表面(>55 度)和无凸起的棱边和螺栓的机床加工区;d。隔热的机床床身;e.装有冷却系统的直线电机驱动装置;f.配置在中央的排屑装置;g.水平布置的刀库。

干加工机床
干 切削时,为避免高温切屑对机床热变形的影响,采用适合于这种加工的机床是确保工件加工精度的重要条件。在这类机床的加工区为能顺利排屑,床身呈V型,角度 大于55°,在加工区不应有妨碍排屑的凸起的紧固螺栓。为进一步避免切屑的温度影响到机床的热变形,机床床身的盖板还可采用双层壁结构来进行隔热。
对于采用直线电机驱动的高速加工中心,还需要安置冷却系统,以提高机床的热稳定性。
由于取消了冷却润滑液的冲洗作用,特别在加工铸铁和轻金属时会产生大量的粉尘和细切屑,为防止这些磨粒的沾污,在加工区除需要采取密封和屏蔽设施外,还设置了抽吸装置,以有效地吸走粉尘和多余的微量润滑油油雾。
干加工机床往往安装有微量润滑系统,这在加工铝合金和镁时,以便能防止积屑瘤和提高工艺过程的可靠性。
结束语
追求生态效益和经济效益是推动干切削技术发展的主要动力。近10年来,由于超硬刀具材料,特别是刀具涂层材料的发展,刀具几何形状的改进和微量润滑材料的应用,以及适合干切削机床等相应配套设备的开发有利地推动了干切削技术的迅速发展。
干切削技术经过多年的开发和实验,目前已进入了实用化阶段,当今相当多的切削加工工序已完全可以用干式或通过微量润滑来解决。
随着干加工工艺过程可靠性的不断提高,干加工正在逐步进入机械加工业,特别是愈来愈多地进入汽车工业等大批量生产领域。

 

 

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碧威-隕石-海報版-測試用

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图1 汽车制造业零件加工的单件成本构成

近 十年来,人们日益认识到发展干切削(或准干切削)是进一步降低产品制造成本和消除冷却润滑液对环境污染的重要途径。原因是,冷却润滑液的供给、保养和处理 以及冷却润滑液设备的折旧等费用约要占到工件制造成本的12%-17%(图1),存在着降低产品成本的巨大潜力。另外,冷却润滑液的大量使用(如在德 国,1997年在金属加工工业中约消耗了80万吨冷却润滑液。)是造成环境污染、破坏生态平衡的重要因素。如果经常接触冷却润滑液的反应生成物,会使人们 患上肺病和皮疹。在对环境保护受到人们普遍重视、市场竞争日趋激烈的今天,开发和推行干切削技术已成为金属加工工业及其企业的一项迫切任务。
干切削并非只要简单的取消冷却润滑液就可以实现的。由于在切削过程中缺少了冷却润滑液的润滑、冷却和冲屑作用,会导致刀具与工件间的摩擦增大、切削温度升高、粘结加剧和切屑堵塞,从而造成刀具寿命、加工精度和切削效率的下降。
为克服由于缺少了冷却润滑液而造成的困难,需要通过开发和应用耐热的硬刀具材料,合适的刀具几何形状和微量润滑材料,以及通过采用适合于干切削的机床和选择相应的加工参数来解决,保证干切削过程的可靠进行。


图2 干滚铣汽车擒纵轮的经济效益

近 年来,在干切削技术的开发上已取得了很大进展,有相当多的干切削工艺已在生产中推广应用。如德国的Liebherr公司在年产130台CNC滚齿机中,“ 纯干式加工机床”已占 14%,“纯湿式加工机床”约占22%,而复合型机床占64%(这种机床只需花一天的时间可改装为干式或湿式加工机床),经生产表明,该机床当采用高速干 铣齿轮(目前,采用涂层硬质合金,切削速度可达300m/min ;采用涂层的Cermets,切削速度可高达
600m/min)时单件费用要比 湿式铣齿低50%。又如,某工厂在对轿车变速擒纵轮工艺装备进行技改时,决定由原来的湿式加工改造为干切削。为此采用涂层硬质合金滚刀替代原来的涂层高速 钢滚刀,切削速度由原来的110m/min提高到了290m/min。这不仅缩短了加工时间,提高了机床的加工能力,而且每件的加工费用降低了43%(图 2)。由此可见,采用干切削可以获得很好的技术经济效益。
据目前的技术发展,在工业发达国家的机器制造业中,预计今年干切削工艺的应用可望达到20%。
刀具、刀具材料和涂层
由 于干切削时会产生强烈的摩擦和极高的温度(如用硬质合金钻头在调质钢CK45上以Vc=80m/min和f=0.2mm/min进行干切削时,在接触区会 达到380℃-410℃的高温。又如干铣钢件时温度通常会超过600℃),所以对用于干切削的刀具要具有较高的高温硬度和耐磨性。目前,用于干切削的主要 有立方氮化硼(CBN)、陶瓷刀具材料、钛基硬质合金(Cermets)、硬质合金和聚晶金刚石(PCD)等刀具材料。其中CBN是淬硬钢和铸铁干加工最 常用的刀具材料;而氮化硅(Si3N4)特别适合于在断续切削和铸件有砂皮情况下对铸件和球墨铸铁进行干切削; Cermets在硬度上是介于陶瓷刀具和硬质合金之间的刀具材料,它是高速干切削钢件的合适材料。
表1:几种硬涂层和软涂层的性能
涂层名称 涂层厚度
µm 显微硬度
HV0.05 耐热性
℃ 摩擦系数
硬涂层 TiN 1-5 2100-2600 450-600 -0.4
TiCN 1-5 2800-3200 350-400 0.25-0.4
TiAIN 1-5 2600-3000 700-800 0.3-0.4
TiAICrYN 1-5 2600-3000 -900 0.3-0.4
软涂层   1-4 -1100 -300 <0.2
MoS2 0.2-0.5   <0.2
开 发干切削刀具,除了正确选择刀具材料和优化刀具几何参数外,大力发展刀具涂层具有特别重要的意义。通过在刀具基体上的硬、软涂层可以弥补由于放弃冷却润滑 液而失去的某些功能。涂层的作用在于在刀具与切削材料之间筑起一道屏障,以阻拦大部分切削热向刀体传导。由于涂层摩擦系数小,减少了摩擦并由此降低摩擦 热。在目前已可以通过一系列高温耐磨的硬涂层和润滑性好的软涂层来满足各种干切削工艺的不同要求(表1)。例如,由于TiAlN涂层具有较高的高温硬度和 抗氧化性能,所以在切削温度很高的场合,它是最常用的“隔热”涂层,并特别适用于干切削铸铁、钢和不锈钢等零件。而TiCN 只是在较低温度下具有较高的硬度和较好的韧性,故很适合于用作丝锥的涂层,用于干式攻丝。
铣削和车削是一种外加工,切削热和切屑的排除比较简单。 而在实心材料上钻孔则是一种内加工,从孔中排除切削热和切屑就比较困难。因此,干钻削是干加工工艺中最难的工艺。但经过多年的开发和实验,目前这个难题已 可以通过改进钻头的几何形状和采用硬涂层来解决。如改进排屑槽的横截面形状,使槽口直延伸到柄部、增大排屑槽的螺旋角、采用较大的倒锥、较窄的倒棱和较小 的刀刃半径以及采用TiAlN涂层和微量润滑等措施,以减少摩擦和确保可靠排屑。在表2中列出了三种干钻削的成功例子。
表2:钻头在几种干钻削时的效果
刀具 材料 硬质合金
镀层 TiAIN
直径(mm) 5.05 14 三刃阶梯钻8.6/11.0
工件材料 st37 球墨铸铁(GGG70)
QT700-2 球墨铸铁(GGG40)
QT400-18
切削速度 m/min 317 100 86/110
进给量 mm/r 0.4 0.3 0.3
孔深 15 30 42
微量润滑/干加工 微量润滑 微量润滑 干加工
刀具耐用度 m 7 25 280
应 该指出,干钻削与湿式钻削相比,前者的优点还在于干切削钻头的寿命要高于湿式切削的钻头。有一个例子,在采用相同切削参数情况下,干切削时钻孔的数量达到 2700个,而湿式加工时,因受到由冷却润滑引起温度突变(热冲击)的影响,孔的加工数量仅为1080个,干切削钻头的耐用度提高了2.5倍。
在干切削像铝合金这样的塑性材料时,在刀刃上易形成积屑瘤。目前,在涂金刚石涂层的硬质合金刀具上再涂上滑动和润滑性好的WC/C涂层后,可明显减少了积屑瘤的形成。


图3 加工中心主轴部件上压缩空气和润滑材料的混合装置(XHC241)a.高速主轴;b.双通道回转接头;c.装在主轴中的气-油混合喷嘴;d.装在主轴后端的关闭阀;e.机床控制系统;f.比例阀;g.系统压力(max.0.6Mpa).

微量润滑
目前,对于长切屑的工件材料,纯粹的干切削还不能获得所要求的工件质量和刀具寿命。如在干切削铝件时,由于切削刀具与铝件切屑间易产生粘结,在刀刃上形成积屑瘤。然而当给切削刀刃喷射极少量的润滑油进行“准”干切削时则会获得良好的效果。
微 量润滑技术是利用压缩空气与润滑液混合后由喷嘴将其喷射到刀刃上对刀具进行润滑的一种技术。润滑材料的消耗量通常为(5-100)ml/h,并大多采用对 环境无公害的例如醇酯和植物油等润滑材料。润滑油和压缩空气是通过安置在主轴后端的双通道回转接头分别引入主轴,在空心锥柄接口之前直接经喷嘴进行混合 (图3)。润滑油和空气的流量可以通过NC系统进行编程,以满足不同刀具的切削需要。
微量润滑的主要作用是润滑,借此起到减少摩擦、降低切削热和改善切屑的流动。
采 用微量润滑进行“准”干加工,已积累了不少经验并正在生产中逐步推广应用。例如由奥地利Ernst krause & Co 公司为宝马发动机厂设计的一条加工曲轴箱缸孔的自动线,由于采用了微量润滑技术而获得了很好的加工效果。在这条自动线上缸孔的加工分为粗镗、半精镗和精镗 三道工序,考虑到润滑材料会对加工效果有重要影响,故在前两道工序采用涂层硬质合金镗刀,用植物油进行润滑,而精加工采用聚晶金刚石镗刀,用醇酯进行润 滑。压缩空气和润滑材料在空心锥柄接口前混合后由设置在镗刀容屑腔中的喷嘴直接喷向切削刀刃,以使刀具获得最佳的湿润,从而起到良好的润滑作用。缸孔精加 工后,可无需进行清洗而直接将灰铸铁缸套压装到缸孔中。该自动线的运行表明,与湿式加工相比较,技术经济效益是十分显著的。自动线由于省去了冷却润滑系统 和清洗设备,使设备的投资减少了22%,分摊的利息和设备折旧费降低22%,以及能源、人员和设备运行等费用节省了11%。
表3:实验时干加工离合器壳体的切削用量
加工工艺 切削速度m/min 进给速度mm/min
钻孔(直径)5.55和9.25mm 87-646 800-7400
挤压攻丝 M6 X M10 75-100 4000-4800
钻铣螺纹 M16 X 1.5 364-641 1120-1440
镗孔 (直径) 46.4 - 67.4 mm 1240-1740 2550
铰孔 (直径) 10 - 6.8mm 314-2136 500-3000
铣削 (直径) 32 - 100mm 1206-3536 4000-8600
目 前,基于环保和经济的考虑,大批量生产的汽车厂正在愈来愈多的引入干切削技术。如Ford汽车厂在2000年就拟将离合器壳体和变速箱体的加工由湿式加工 逐步转向干切削。加工系统采用Ex-Cell-O公司的12台XHC241高速加工中心,每天以三班制加工230个铝合金薄壁箱体零件,目前集成到系统中 的准干加工(微量润滑)机床与湿式加工机床平行配置,通过转载工业机器人将两种加工方式的加工中心连接起来,以后所有机床将逐步转向干式加工。
为 了考验干加工在大批量生产中的过程可靠性,Ex-Cell-O和Ford两个公司曾对离合器壳体(AlSi9Cu3)的准干加工进行了实验,实验是在高速 加工中心XHC241上进行的,以便能采用较高的切削速度和进给速度(表3),实验结果表明,干加工时工件的温升(4K)虽比湿式加工的2K高出一倍,但 温度分布均匀,夹具和机床温升很低。从而保证了±0.025mm的孔间距公差和Cpk=1.67的工序能力指数。


图 4 适合于干加工的加工中心(XHC241)a.装有供内部味量润滑装置的主轴;b.适合于干加工的工件夹具;c.适合于干加工的较徒排屑表面(>55 度)和无凸起的棱边和螺栓的机床加工区;d。隔热的机床床身;e.装有冷却系统的直线电机驱动装置;f.配置在中央的排屑装置;g.水平布置的刀库。

干加工机床
干 切削时,为避免高温切屑对机床热变形的影响,采用适合于这种加工的机床是确保工件加工精度的重要条件。在这类机床的加工区为能顺利排屑,床身呈V型,角度 大于55°,在加工区不应有妨碍排屑的凸起的紧固螺栓。为进一步避免切屑的温度影响到机床的热变形,机床床身的盖板还可采用双层壁结构来进行隔热。
对于采用直线电机驱动的高速加工中心,还需要安置冷却系统,以提高机床的热稳定性。
由于取消了冷却润滑液的冲洗作用,特别在加工铸铁和轻金属时会产生大量的粉尘和细切屑,为防止这些磨粒的沾污,在加工区除需要采取密封和屏蔽设施外,还设置了抽吸装置,以有效地吸走粉尘和多余的微量润滑油油雾。
干加工机床往往安装有微量润滑系统,这在加工铝合金和镁时,以便能防止积屑瘤和提高工艺过程的可靠性。
结束语
追求生态效益和经济效益是推动干切削技术发展的主要动力。近10年来,由于超硬刀具材料,特别是刀具涂层材料的发展,刀具几何形状的改进和微量润滑材料的应用,以及适合干切削机床等相应配套设备的开发有利地推动了干切削技术的迅速发展。
干切削技术经过多年的开发和实验,目前已进入了实用化阶段,当今相当多的切削加工工序已完全可以用干式或通过微量润滑来解决。
随着干加工工艺过程可靠性的不断提高,干加工正在逐步进入机械加工业,特别是愈来愈多地进入汽车工业等大批量生产领域。

 

 

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摘 要:介绍了钢中非金属夹杂物含量测定显微检验法的概况,并对国标等同采用国际标准ISO4967∶1998后变化的技术内容作了简要说明。

关键词:非金属夹杂物;标准评级图;显微检验法

0 引言

钢 中非金属夹杂物的評定是衡量钢内在质量的一种重要方法,通过该方法的检验能反映钢中非金属夹杂物的含量、沾污度以及类型,为满足产品设计要求或改进生产工 艺提供可靠的依据,尢其是非金属夹杂物的显微检验方法,更是各国冶金学家长期研究的课题。随着显微技术和电子金相技术的不断发展,采用自动图像仪及计算机 软件来评定非金属夹杂物的方法已越来越多地被用于进行科学研究和实际生产检验。目前美国金属材料协会(ASTM)E4委员会已有3个显微检验方法来评定非 金属夹杂物含量的方法标准,即ASTME45-97《用评级图谱评定非金属夹杂物的人工方法》、ASTME1122-1986《自动图像分析法检查非金属 夹杂物级别的方法》和STME1245-2000《采用自动图像分析法测定钢中非金属夹杂物或第二相含量的方法》。但是,应用光学显微镜测定钢中非金属夹 杂物的标准图谱评级方法,至今还是在被最广泛地采用。

随着钢铁冶金技术的不断发展和对钢铁材料质量的要求不断提高,标准图谱评级的显微 方法检验标准也在不断地修改和完善之中,如现行的国际标准ISO4967-1998《用标准图谱评定钢中非金属夹杂物的显微方法》和美国 ASTME45-97《钢中非金属夹杂物含量测定方法》对标准图谱和评定方法都作了较大的修改和变动,较好地解决了用光学显微镜评定钢中非金属夹杂物评定 的一系列问题,使标准图谱的显微评定方法日趋完善。

GB/T10561-1989《钢中非金属夹杂物显微评定方法》标准是我国钢检测领 域的一项重要的基础标准,也是钢中非金属夹杂物含量的主要检测方法之一。该标准已颁布使用了多年,对保证和提高我国钢铁产品的质量起到了重要作用,近年来 随着我国国民经济的迅猛发展,钢铁工业的生产技术以及检测手段的要求也不断扩大与提高,该标准检测方法所规定的技术内容,与现有钢铁技术的发展和检测技术 的需求及国际交流尚存在着一定的差距。

根据冶信标院[2001]123号文,由宝钢股份特殊钢分公司(原宝钢集团上海五钢有限公司)和 冶金工业信息标准研究院、抚顺特钢、大连钢厂在等同采用国际标准ISO4967∶1998的基础上对GB/T10561-1989标准进行了修订。新国标 于2005年5月由中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局批准发布,并于2005年10月1日正式实施。

1 显微检验法测定钢中非金属夹杂物含量的国内外概况

1.1 美国ASTM标准

美 国ASTME45标准规定了一些公认的评定锻、轧钢材中非金属夹杂物含量的测定方法,此标准的历史最早、内容最多、使用最广、影响最大。该标准于1942 年首次发布时,就将JK(Jemkontoret)图作为它的评级图谱,后经1947年、1963年、1976年、1981年、1985年、1987年、 1989年和1997年九次修订,使标准日趋完善。ASTME45-97标准内容较全,包括宏观检验法和显微检验法。宏观检验法中包括有酸浸低倍检验、断 口检验、塔形检验和磁粉检验;显微检验法根据其具体的检验方法不同又分为A法、B法、C法、D法和E法5种。该标准附有图I2r和图Ⅱ两套评级图,图 I2r是原JK图和修改的JK图合并后制作的、图Ⅱ是采用美国汽车工程师学会SAE手册中的SAE推荐方法J422a中的标准图谱,主要用于渗碳轴承钢。 评级图I2r适用A法、D法和E法(SAM评级法),图Ⅱ(SAE评级图)适用C法,而B法是根据长度测定非金属夹杂物含量的方法。

1.2 日本JIS标准

JISG0555-1998 标准是对有关用显微镜测定钢中非金属夹杂物的种类及数量,以判定其纯洁度的检验方法。该标准有两种方法,一种依据点算法的显微镜检验方法,来测定非金属夹 杂物的种类及其所占面积百分比;另一种依据标准图片(ISO4967∶1979)的显微镜检验方法,通过与标准图片进行比较评定非金属夹杂物。

1.3 德国DIN标准

DIN50602-1985 标准规定了使用金相显微镜的显微检验过程以及使用评级图谱系列的试验方法,标准中规定纯净度值的计算方法为M法和K法两种,标准列有图谱序列一套,内设4 个序列为SS,OA,OS和OG,从0到9类别序号10个,其中类别序号1,3,6和8为基本序列,每个序列9个图片尺寸系数为0到8,共有90张评级图 片。

1.4 ISO标准

ISO4967是国际标准化组织ISO/TC17的技术委员会制定的一个用标准 图谱显微检验法来测定钢中非金属夹杂物含量的方法标准,主要是参照ASTME45制订而成。该标准于1976年9月第一次发布标准草案,于1979年4月 15日正式颁布第一版,1996年7月对此标准进行了修订,发布第二次草案,1998年正式颁布第二版,1998版的ISO4967与1979年版相比有 较大的变化。ISO4967-1998标准评级图是在ASTME45-1997标准评级图基础上略作修改,并增加了一套单颗粒球状氧化物DS评级图,评级 图分为A,B,C,D和DS五类,总计54张图片,其中A,B,C和D类评级图同ASTME45-1997,DS类评级图分6个级别(0.5~3级)。

1.5 中国GB标准

我国现行的钢中非金属夹杂物含量显微检验方法标准有GB/T18254和GB/T10561,前者是在YJZ-84标准的基础上发展而成,后者是等同采用ISO4967修订而成。

我 国最早用于夹杂物含量测定标准为重61-55,是在前苏联相关标准的基础上制订形成,后经YB25-59和YB25-77两次修订,于1989年等效采用 ISO4967∶1979标准制修订,并提升为国标,即GB/T10561-1989标准。该标准列有图谱Ⅰ和图谱Ⅱ两套评级图谱,适用于评定变形钢材 (如:轧材、锻材)的非金属夹杂物含量。

2 新国标起草依据

国际标准通常是反映全球工业界、研究人员、 消费者和法规制定部门经验的结晶,包含了各部门的共同需求,因此采用国际标准是消除贸易壁垒的重要基础之一,在世界贸易组织“贸易中技术壁垒协议 ”(WTO/TBT)中被明确认定。根据国家技术监督局第35号令颁布的《采用国际标准和国外先进标准的管理办法》的第二章第五条规定:“凡已有国际标准 的,应当以其为基础制定我国的标准”;再则我国现行的GB/T10561-1989标准是等效采用ISO4967-1979制定的。由于 ISO4967∶1998与ISO4967∶1979新、老版本有很大的变化,为适应ISO标准的变化,并使我国的非金属夹杂物显微检验方法标准与国际接 轨,以有利我国钢铁产品出口进入国际市场,故有必要对现行标准进行一次修订。本次修订等同采用ISO4967∶1998《钢中非金属夹杂物含量测定——— 标准图谱显微检验法》,并根据国情作了部分编辑性修改,如:标准名称和小数点符号的表示方法以及国际标准前言,并增设了包括对标准使用者的建议和指南等内 容的资料性附录NA。标准格式按GB/T1.1-2000和GB/T20002.2-2001《标准化工作指南第二部分:采用国际标准的规定》的要求进行 了编写,标准结构与ISO4967∶1998相对应。在新国标编制过程中,通过随机取样方式,对21个牌号、规格为<(5.5~340)mm的 609件试样,按新、老标准的规定进行了一些验证试验。

在采用国际标准中,经过分析研究,并参照国外其他相关标准,对ISO4967∶1998原文中存在的遗漏、错误和矛盾之处进行了修改。

3 对GB/T10561-2005标准的介绍

3.1 标准名称

新 国标是等同采用ISO4967∶1998,并按GB/T20002.2-2001规定进行编制,故标准名称定为《钢中非金属夹杂物含量的测定——标准评级 图显微检验法》,标准名称等同于ISO4967;其次,考虑到采用显微方法测定钢中夹杂物的方法有多种,目前ASTME4委员会已有三个评定非金属夹杂物 含量的显微方法标准,即用评级图谱评定非金属夹杂物的人工方法(ASTME45-97)、自动图像分析法检查非金属夹杂物级别的方法 (ASTME1122-1986)和采用自动图像分析法测定钢中非金属夹杂物或第二相含量的方法(ASTME1245-2000),在国外最通用的夹杂物 评定方法是标准评级图的评定方法——JK图,如新国标采用原国标名称,而未特指采用标准评级图谱的评定方法,就显得范围过大,故此对标准名称进行了改变。

3.2 标准文本前言

为了便于使用,本标准对ISO4967∶1998做了下列编辑性修改:

a)“本国际标准”一词改为“本标准”;

b)用小数点“.”代替ISO4967∶1998标准中作为小数点的逗号“,”;

c)删除了国际标准的前言;

d)增加了附录NA。

GB/T10561-2005标准与GB/T10561-1989的主要变化如下:

a)标准名称由《钢中非金属夹杂物的显微评定方法》改为《钢中非金属夹杂物含量的测定———标准

评级图显微检验法》;

b)扩大了标准的适用范围;

c)增加了原理一章;

d)增加图像分析法;

e)对夹杂物的评级界限、宽度系数、取样尺寸、评级原则、视场的形状和尺寸进行了修改。

f)标准评级图谱由JK图和ASTM图2套评级图谱改设1套ISO评级图谱(见附录A);

g)将制取样注意方法和其他产品取样方法改为资料性附录

本标准对ISO4967∶1998有误之处进行了更正,主要如下:

a)表1中的B类2级夹杂物的总长度由342μm改为343μm;

b)表2中粗系的“最小宽度”栏目下的各行数字前均加上“>”符号;

c)对图1、图2、图3和图6进行了重新制作;

d)第6.2A法的示例中,原“B2s”改为“B2.5s”;

e)附录A的DS夹杂物的图片上方,原直径“>13μm~76μm”改为“13μm~76μm”;

f)附录C表C.1中,视场序号为8的A类粗系“1”级夹杂物改为“-”;

g)附录C表C.1中,视场序号为12的D类粗系“-”改为“1s”;

h)附录C表C.2中,视场级别数为1级的D类粗系夹杂物的“1”改为“2”;

i)附录CC3.1中,原“(见6.2)”改为“(见6.3)”;

j)附录CC.4公式中,原“ ”。

3.3 “ 1  范围”

GB/T10561-1989 规定适用于评定变形钢材(如:轧材、锻材)的非金属夹杂物含量,由于钢材压缩变形程度对非金属夹杂物的评级影响很大,标准仅明确适应于评定变形钢材的非金 属夹杂物的规定不够严密,新标准在标准文本中强调标准适用于压缩比≥3的钢材,换言之,未变形和未经过足够变形的钢材,就不适用于按本方法来评定非金属夹 杂物。新标准还注明“可能不适用评定某些特殊钢,例如:易切削钢”,这主要是考虑到易切削钢对钢中夹杂物的形态、分布及数量均有特殊要求,与通用材料的夹 杂物形态、分布及数量有一定程度的不同,在采用图谱评定时,有可能不相适应,以提请标准使用者注意。

随着图像技术的日益发展和成熟,新标准还增加了“本标准提供了用图像分析法测定非金属夹杂物的方法”的内容。

ISO4967∶1979 和ISO4967∶1998的标准条款中,均列有“……。但是,由于试验操作者的影响,即便使用很多试样,也很难获得重复的结果。因此,使用本方法应十分 慎重。⋯……”这样一段话,从此段文字叙述可理解,采用显微法测定非金属夹杂物含量时,试验操作人员的技术水平、操作经验、工作量以及主观影响等,均会对 试验结果带来一定的影响,但实际上影响非金属夹杂物评级重现性的因素还有很多,如:取样数量、取样位置、试样的代表性、试样加工抛光质量、钢的纯净度水平 以及所选用的检验方法等。GB/T10561-1989在制订时未采用此段文字,新标准根据等同采用的原则,仍按原文含义将此段文字纳入标准,以提请新标 准的使用者和操作者注意此问题。

3.4 “ 2  原理”

3.4.1 夹杂物分类

原国标GB/T10561-1989按夹杂物的形态和分布,把夹杂物分为A,B,C和D四类,但未对夹杂物的类型和形态作进一步描述,在一定程度上对使用者带来不便。

新 标准将非金属夹杂物列为最常见的夹杂物、非传统夹杂物和沉淀相类三种,对最常见的非金属夹杂物按其类型和形态分为A,B,C,D和DS五类,对此五类夹杂 物的类型、形态、分布、性质及色泽均作了较具体的描述,以有助于对不同类夹杂物的识别,并明确指出:对于非传统类型的夹杂物(如球状硫化物、球状硫化钙、 球状稀土硫化物,硫化钙包裹着铝酸盐的球状复相硫化物等)的评定也可通过将其形状与标准图谱进行比较,并应注明其化学特征;一些沉淀相类的硼化物、碳化 物、碳氮化物和氮化物等,也可根据其形态与最常见的五类夹杂物进行比较评定,但必须用下标符号表示出它们的化学特征。

3.4.2 非金属夹杂物评级图谱

3.4.2.1 评级图谱设置

原 国标列有图谱Ⅰ和图谱Ⅱ两套评级图谱,评级图谱Ⅰ取自JK图,列有A,B,C和D四类夹杂物图谱,每类可分粗、细两个系列,每个系列由1~5级图片组成, 共40张图片;评级图谱Ⅱ取自美国材料试验协会(ASTM)方法,亦分为A,B,C和D四类各粗细两个系列,每个系列由0.5~2.5级图片组成,共40 张图片。

标准规定这两套评级图不能在同一试验中同时使用,但未对评级图的使用做出规定,为解决此两套图谱的适用对象,以便统一执行,由 行政主管部门(原冶金工业部)出文(冶质[1997]33号)明确规定:图Ⅰ(JK图)适用于评定合格级别>2级的非金属夹杂物;图Ⅱ(ASTM 图,即JK修改图)适用于评定合格级别不大于2级的非金属夹杂物;并规定在实际检验中发现单颗粒大直径的D类夹杂物,按ISO/DIS4967∶1996 的规定进行评级(此规定与1998

版ISO4967相同),以解决与标准评级图不一致、难以评级的情况。但实际上从征求意见的回函中,较多的企业均反映难于评定单颗粒大直径的D类夹杂物的级别,说明在标准实施中采用上级文件补充规定的办法不能适应于现有的生产检验。

新 标准在标准中只设一套图谱,该图谱列有A,B,C,D和DS五类夹杂物图谱,前四类还分为粗、细两个系列,每个系列由0.5~3级图片组成,而DS不分 粗、细系列,列为0.5~3级图片,整个图谱共54张图片。本标准只设一套图谱既解决了原国标设两套图谱的适用性问题,又解决了JK图能否按0.5级评定 的问题,并针对实际检验中单颗粒大直径夹杂物的评定问题,增设了DS(单颗粒球状夹杂物)评级图片,从而解决了我国在检验中常出现的大直径单颗粒球状夹杂 物的评级问题,使标准更完善、适用,避免了采用文件规定的不规范现象。

3.4.2.2 宽度、串()状夹杂物的术语

ISO4967∶1998 在表达粗、细系的划分时,是采用ThicknessParameters来表示的,此名词通常应翻译成为“厚度系数”,但考虑在抛光检验面上,对夹杂物应 按二维平面的物体来描述,即用长度、宽度来描述夹杂物的形态更为妥当,因此采用了宽度的用词。

ISO4967∶1998和 ASTME45-97标准中都引用了一个名为stringer的术语,此术语在ISO标准中并没有阐述,而在ASTME45-97中定义为:“一个单独的 夹杂物沿变形方向被大大地拉伸,或者三个或三个以上的B类或C类夹杂物在一个平面内呈直线排列,并与热加工方向平行,彼此之间的横向偏离不大于15μm, 且两个相邻夹杂物之间的纵向间距<40μm”,从此定义可理解为一个夹杂物(stringer)可有连续的和不连续的两种形态出 现,ISO4967∶1998中似乎对此名词的使用不够严密,故新标准将Stringer此词采用为“串(条)状夹杂物”,以指A,B和C类夹杂物。

3.4.2.3 夹杂物粗、细系的划分界限值

原 国标对夹杂物的粗系、细系的划分没有具体的规定,仅在评级图谱旁注明不同系列的宽度情况,采用如:~4μm和~6μm表示A型夹杂物的粗、细系的区别,这 种表示方法易造成误解,因“~”的符号是一种数学符号,通常它表示数值范围,原国标只在图谱上用符号“~”表示,则既无法确定粗系和细系的区分界限值,又 无法确定细系的下限是否存在,诸如此类的问题会带来标准实施中一定的疑惑和困难。

新标准中不仅列有表2规定了夹杂物的宽度范围,并在评 级图谱的每个系列上方标出了宽度范围,特别是表示出了可评级夹杂物的宽度下限,同时在原国标的基础上对A,B,C和D类夹杂物的粗系上限进行了调整,从而 对标准的实施提供了确切的依据。然而,ISO4967∶1998的表2中对于粗系的最小宽度值未按相应的评级图谱表示出大于的符号“>”,新标准在 编制时,根据附录A的各类夹杂物图片上方的粗细系划分数值以及参照ASTME45-1997的规定,在表2各类夹杂物粗系的最小宽度值前增加了 “>”符号。

3.4.2.4 各级别评级图片的非金属夹杂物含量变化

原 国标对夹杂物图谱的非金属夹杂物含量的递增采用原则性的条款“随夹杂物含量增加而递增”进行叙述,在标准图谱中对图Ⅰ(即JK图)未列出各级别图片的长 度,对图Ⅱ(即ASTM图)虽列出了各级图片的长度值,但未对D类图片的各级别的颗粒数进行规定。对国内经常出现的单颗粒大直径的D类夹杂物,可采用 ISO/DIS4967∶1996草案中的DS进行评级。

新标准明确规定了各级别图片是随着非金属夹杂物的长度、数量和直径的增加而递增,不但在图片中表述了各级别的长度、数量和直径数值,并且列表规定了各级别的评级界限,这为标准的规范、完整和可操作性提供了依据和方便。

新标准对非金属夹杂物的长度、数量和直径的规定有了一定的变化和调整,其中变化如下:

(1) 非金属夹杂物长度 新标准将B和C类夹杂物0.5级的长度从38μm分别调整到17μm和18μm,使0.5级的起评长度大为降低;同时对2级及其以上的 长度也进行了一些调整,此调整与ISO4967-1998和ASTME45-1997相同。(据ASTME45-1997的表1注A的说明,对非金属夹杂 物各级别的长度进行调整,主要是考虑与自动评级方法相适应,由于小级别的人工评级误差很大,故对0.5级的B和C类夹杂物的长度调整最大)。

ISO4967-1998的表1中B类夹杂物2级的总长度为342μm,但附录A的评级图中却为343μm,经查阅ASTME45-1997的表1中也为343μm,因此,新国标将此数值改为343μm。

(2) 非金属夹杂物的颗粒数 新标准将D类夹杂物的1级颗粒数从3颗调整为4颗,2~3级的颗粒数分别调整为2颗、5颗、10颗,3.5级~5级的颗粒数调整更 大,此调整与ISO4967-1998和ASTME45-1997相同,另外,可能是考虑到原标准规定的D类夹杂物基本是球状夹杂物和带角的球状夹杂物, 新标准明确规定,D类球状氧化物夹杂物的形态比(长度/宽度)<3时均纳入D类夹杂物计算,据此调整了D类夹杂物各级别的颗粒数。

(3)单颗粒大直径的球状夹杂物 新标准规定了直径≥13μm的单颗粒大直径的球状夹杂物,是按直径大小进行定级,这就弥补了GB/T10561-1989对大直径单颗粒球状夹杂物的评级问题。

起 草小组根据新标准的规定,按直径≥13μm和以最大尺寸作为单颗球状夹杂物直径的办法,对609只试样进行了验证试验。经试验发现,可作为DS类评定的试 样为89只,占14.61%,在89只试样中有9只试样的DS评级比原按D粗评定的级别高0.5级,占10.34%,可见增设DS图谱评级后,可更正确地 反映出大直径单颗粒球状夹杂物的出现概率。

 

 

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摘 要:介绍了钢中非金属夹杂物含量测定显微检验法的概况,并对国标等同采用国际标准ISO4967∶1998后变化的技术内容作了简要说明。

关键词:非金属夹杂物;标准评级图;显微检验法

 

3.5 “3 取样”

3.5.1 关于钢板(带)取样

ISO4967∶1979 仅对钢棒和钢坯的取样作了规定,而其它截面的钢材取样方法仅规定了“按供需双方协议规定”,实际上,钢板、钢带和扁钢等扁平产品也经常需要进行非金属夹杂 物的检验,因此,在原国标GB/T10561-1989编制时,增加了这些产品的取样示意图。

但在本次修订时考虑到如下两个理由:其 一、因本次修订是按GB/T20000.2-2001的规定,进行等同采用;其次,原国标GB/T10561-1989关于产品厚度在1~10mm和 ≤1mm的板带产品上取样,未明确是在宽度1/4处纵向取样,与标准的厚度≤25mm产品的取样原则有异。故本次修订时不予纳入标准正文,仍按≤25mm 规定执行。

另在编写新国标时,按照文字的描述,对图6的取样的位置重新作了正确的绘制。

3.5.2 关于钢管和钢丝的取样

这方面应予补充,但根据GB/T20000.2-2001等同采用原则,也不宜纳入正文,新标准采用增设资料性附录NA进行说明。并在“3 取样”后增加“(如无协议可按附录NA进行)”。

3.5.3 对热影响区变形法和淬火试样裂纹的规定

此方面的规定是有利于保证非金属夹杂物的检验正确,也是一个基本常识,按7.3的理由也不宜纳入标准正文,而在附录NA中进行提示。

3.6 “5 夹杂物含量的测定”

3.6.1 视场形状和尺寸

采 用显微方法进行对比评定法时,视场的形状和大小是一个不可忽视的参数,必须在标准中予以明确规定,原国标GB/T10561-1989标准中规定,无论投 影法还是直接观察法,均采用实际视场直径为0.80mm(实际面积为0.50mm2)的圆形视场。而新标准规定,夹杂物评定的视场应为边长为 0.71mm(实际面积为0.50mm2)的正方形视场。

通常按A法(最恶劣视场)评定时,视场形状的变化不会对 夹杂物的评级有很大的影响,也许仅对个别的超长尺寸的夹杂物可能会有些区别,但按B法评定时,要保证进行逐个视场评定而不漏局部的区域,实现逐个视场相 接,则正方形视场要优越得多,考虑与国际接轨,并符合等同采用ISO4967∶1998的原则,新标准采用面积为0.50mm2的正方形视场。

3.6.2 关于放大倍率

由 于评级图谱和各级别的长度界限值均为100倍下所规定的,故新标准规定应在100倍下进行观察,当采用投影法时,必须保证在毛玻璃上放大100±2倍,如 果直接用目镜观察,则必须在适当位置上放置试验网格,以使检验的面积为0.50mm2,而改变了原GB/T10561-1989的直接观察法的放大倍率可 略有变化(90~100倍),仲裁时必须放大100倍的规定。

3.6.3 夹杂物的评定方法

新标准规定有两种评定方 法:①A法(即最恶劣视场法),A法系对被检试样抛光面上的夹杂物最严重的视场进行评级,评级按每类夹杂物的粗系和细系进行评定。②B法,B法系对被检试 样抛光面上的每个视场按每类夹杂物的粗系或细系进行评级。为此,检验时必须连续地移动视场,保持每个视场相接,而不是随机选择视场。但是为了降低检验费用 和检验工作量,允许减少所检验的视场数,或者采用一种使视场分布符合一定规律,而对试样作局部检验的方案。然而,不论采用减少检验视场数或采用按一定分布 规律的视场检验,均应事先协商一致。关于B法的评定结果在衡量钢材的实际质量时,具有统计学的意义,故本法更适用于科学研究工作。

在检验时有两点应予以注意:

(1)在将所观察的视场与新标准图谱进行对比评定时,应使用表1和表2规定的评级界限以及第2章有关评级图夹杂物形态的描述作为评级图片的说明。

(2)在按A法、B法检验夹杂物时,当同类的粗大和细小的夹杂物在同一视场中同时出现时(呈同一直线分布或不同一直线分布),均不得分开评定,其级别应将两系列(粗系、细系)夹杂物的长度或数量相加后按占优势的那种夹杂物评定。

3.6.4 评级结果表示

(1)按产品标准规定的办法表示。

(2)在产品标准未规定时,可按新标准的A法或B法(由合同或双方协商确定)。

A法:每个试样每类和每个宽度系列的夹杂物的最高级别以及在此基础上所得的每炉钢每类和每个宽度系列的夹杂物级别的算术平均值。

B法:表示规定的观察视场(N)中每类夹杂物如每个宽度系列夹杂物在规定级别的视场总数,并依此可计算出每级夹杂物的总级别数和平均级别数。

3.6.4.1 图谱性质和起评原则

(1)图谱性质 ISO4967∶1979标准中并没有明确规定图谱的性质,故在GB/T10561-1989标准中也未规定图谱的性质,但考虑到当时的国情和ISO标准的情况,按标准实施研讨会的文件规定,将其确定为中限图谱。

ISO4967∶1998标准对此有明确规定,标准规定:“如果一个视场处于两相邻图片之间时,应记为较低的一级”,这就明确表示标准中的评级图谱为下限图谱。为适应和实现与国际标准接轨,新标准采用ISO4967∶1998的规定进行编写。

(2) 非金属夹杂物的起评级别 GB/T10561-1989中虽未明确指出起评级别,但在编制说明中明确了从零级起评,并明确规定所谓“0”应理解为在所评定 的视场中未发现夹杂物;ISO4967∶1998标准中,已明确规定标准中的评级图谱为下限图谱,并明确A,B和C类夹杂物最小宽度为2μm,D类夹杂物 最小直径为3μm,在表1中规定了0.5级的最小长度值,故虽未采用ASTME45-97明确规定的“一个视场中含有少量夹杂物,或夹杂物长度小于基础级 别时,则评为0级”的文字,也应理解为起评级别为“0”级,该标准中的“0”级并不是真正的视场中无可见的夹杂物,而是包括未发现夹杂物和存在着不予以评 级的夹杂物含义;新标准采用ISO4967∶1998进行标准的编写,在实施中也应按此理解和实施。

3.6.4.2 夹杂物分类的确定原则

GB/T10561-1989在3.1.1条中规定:“其分类方法并不是根据夹杂物的成分,而是根据它们的形态”。由于缺少对A,B,C和D类夹杂物的术语和定义,关于这一句话,多年来,不同人有不同的理解,常引起不少争议。

新 标准在第2章中规定:根据夹杂物的形态和分布,标准图谱分为A,B,C,D和DS五大类,并给出了五类夹杂物具体类型和形态及颜色的描述,这样更便于正确 理解夹杂物的形态,不仅仅是外形,而且还包括颜色,尤其对外形相似的A类夹杂物和C类夹杂物,更应该注意区别。新标准在5.2.3A法和B法的通则中明确 指出“⋯,并使用表1和表2规定的评级界限以及第2章有关评级图夹杂物形态的描定作为评级图片的说明。”,取消了原GB/T10561-1989“…。其 分类方法并不是根据夹杂物的成分,而是根据它们的形态”的文字叙述,这样使人们更易掌握非金属夹杂物类型的确定。

3.6.4.3 粗系、细系宽度的确定原则

执 行原国标时,在夹杂物宽度的实际判定和划分时可能会存在一些问题,例如:GB/T10561-1989中(包括ISO4967∶1979以及 ASTME45-1976)关于A类和C类夹杂物的宽度在沿着拉长的条状夹杂物的方向上有变化和串状的B类夹杂物中各个颗粒的夹杂物可能以粗系或细系出现 时,对该条夹杂物应归于粗系或细系的结论并没有阐述。

在ASTME45-1997中第12.2.4条中则明确指出:“如果一条夹杂物的 长度的一半以上属于粗系,则应以粗系评级,并在定义条款中明确叙述,在某些方法中对球状氧化物是定义为独立的、长宽比不大于5∶1的不变形夹杂物”,但未 对D类夹杂物如何确定其直径的方法进行叙述,致使按球状氧化物的直径来判定夹杂物的粗系和细系存在困难;目前国内各企业执行中通常是对条状夹杂物是按占优 势的宽度来划分的,对球状夹杂物是按(最大+最小)之半的等效直径办法来处理的。

新标准明确规定:D类夹杂物是以最大尺寸作为直径,而 一条串(条)状夹杂物(stringer)内夹杂物的宽度不同,则应将夹杂物的最大宽度视为该串(条)状夹杂物(stringer)的宽度来进行粗系、细 系的划分。起草小组通过验证试验发现,按新标准的宽度划分原则,使A,B,C和D各类夹杂物从细系改划为粗系的比例分别为 1.31%,7.55%,0.16%和1.15%。

3.6.4.4 对有一定间距的A,BC类夹杂物的评定

GB/T10561-1989对此未作规定。新标准对具有一定纵向间距和横向偏离的A,B和C夹杂物的评定进行了规定,即对于A,B和C类夹杂物来说,如果两条夹杂物之间的纵向距离≤40μm,横向距离≤10μm时,则应视为一条夹杂物进行评定。

3.6.4.5 超尺寸夹杂物的评定

原标准中规定,对长度超过直径(视场直径为0.8mm)和宽度超过规定的夹杂物均应单独记录,但对这些夹杂物是否参与评定和如何评定未涉及,造成实施中的疑惑。

新 标准则明确规定,对于夹杂物长度超出视场,或夹杂物宽度或直径超过粗系的最大值时,应作为超尺寸夹杂物处理,对这些超尺寸夹杂物的处理办法如下:①应予以 记录,并在试验报告中说明;②这些夹杂物在视场中的部分仍应作为该视场夹杂物总评级的一部分,这样就解决了原国标规定不严密的缺点。

3.7 “6 结果表示”

(1)按产品标准规定的办法表示。

(2)在产品标准未规定时,可按新标准的A法或B法(由合同或双方协商确定)。

A法:每个试样每类和每个宽度系列的夹杂物的最高级别以及在此基础上所得的每炉钢每类和每个宽度系列的夹杂物级别的算术平均值。

B法:表示规定的观察视场(N)中每类夹杂物及每个宽度系列夹杂物在规定级别上的视场总数,并依此可计算出每类、每系列夹杂物的总级别和平均级别。

当出现超尺寸夹杂物情况下,在检验结果报出时,除在每类夹杂物代号后要加上最恶劣视场的级别数外,还要用小写字母e表示出现粗系的夹杂物,用小写字母s表示出现超尺寸的夹杂物,如:超长、超宽或超直径。

3.8 “7 试验报告”

试验报告应包括各项内容新增加的是:产品类型和尺寸、放大倍率(如果>100倍时)、观察的视场数或总检验面积、对非传统类型夹杂物所采用的下标的说明、试验员姓名。

3.9 “附录A”(规范性的附录)

ISO4967∶1998 的附录A的DS图片上方,直径表示为>13~76μm,但在“第2章原理”中的DS描述中,明确为“≥13μm”;同时在表1中也明确0.5级DS 的最小直径为13μm,同时从5.1条的图7中也可见DS类夹杂物直径为13μm,估计在图片中数值系印刷错误,故本标准在附录A的DS图片上也相应改为 “13μm”。

3.10 “附录B(规范性的附录)

新标准还在附录B(资料性附录)中具体叙述了超尺寸夹杂物的评定方法,对进一步正确理解超尺寸夹杂物的评级提供了参考,具体如下:

(1)对于超出视场边长的超长夹杂物:对于A法而言,该条超长夹杂物则按视场边长0.71mm计算,并纳入同一视场的同类和同一宽度系列夹杂物的总长度中予以评级;对于B法而言,则将该条夹杂物位于视场内的长度纳入同一视场中的同类、同系列夹杂物的总长度中予以评级。

(2)对宽度或直径超过粗系界限值的夹杂物,则应计入该视场同类粗系夹杂物的评级中。

(3)对于夹杂物总长度≥3级的上限总长度数值或颗粒数≥49颗的D类夹杂物以及直径≥107μm的DS类夹杂物时,其级别可按附录D的方式进行计算。

3.11 “附录C”(资料性的附录)

3.11.1 附录C的表C.1

———ISO原文中C.3.1A类夹杂物中的a)细系中,末了一段文字“N表示观察视场总数(见6.2)”,此“6.2”估计原文有误,本标准改为“(见6.3)”。

———ISO原文中表C.1、表C.2和C.3.1中的b)A类粗系夹杂物的视场数不匹配,新标准根据表C.2和C.3.1计算中的视场数,将表C.1中的A类粗系夹杂物的序号8的“1”取消。

———ISO原文中表C.1和表C.2中的D类粗系均为三颗,但在C.3.4中的粗系夹杂物计算公式中却为四颗,并在imoy 的结果后有“标注出1s”的文字,一般而言表格中和公式中的数字有可能印刷错误,但文字不太可能多印刷一段文字。故新标准在编写时,将表C.1中的序号 12的D类粗系夹杂物中填写为“1s”,并同时将表C.2中的D类粗系夹杂物1级夹杂物视场由“1”改为“2”。C.3.4中的b)粗系中公式仍按原文定 为:itot=(2×0.5)+(2×1)=

3,imoy=3/20=0.15(标注出1s)。

3.11.2 附录C的C.4权重因数

ISO4967∶1998 在附录C中增设了“C.4权重因素”一节,这是在ISO4967∶1979和ASTME45标准中所没有的内容,该节主要叙述的是,当为了比较某批钢材 (某熔炼炉号)的总的纯洁度级别时,对夹杂物各级别赋于一个权重因素,这样就可根据实际测得的夹杂物数量(级别)来计算出该某钢材(某炉)的总纯净度级 别,但标准中描述过于简单,使人费解。

经查阅相应的国外标准知,此规定与DIN50602-1985《优质钢非金属夹杂物显微检验及图 谱》中K法的计算方法相似(但观察视场的方法不同),DIN标准中的K法是指从所指定的夹杂物级别起,对所有大于和等于此级别的夹杂物级别按各级别的权重 因素计算之和,再乘以将试样的全部实际检验面积换算成1000mm2的面积数,进行综合计算而成,此计算结果用“特性值K”表示,以确定该批(炉)钢材的总纯洁度级别。在计算时,既可分别得到各类夹杂物(氧化物、硫化物)的总特征值K[K[O]和K[S]],也根据产品标准的规定,将两者相加而获得一个“完全特征值K”以表示总的夹杂物纯洁度级别,此两种特征值的数值一般情况下应予以化整。在按DIN50602-1985计算K法时,各级别的权重因数是按几何级数2n-4求得,并通过其尺寸系数(级别)使之化整,对于较严重的夹杂物此时就被加重计算,具体如下所列:

   据上所述,就可较清晰地了解该节的含义,据此可理解采用权重因素计算总纯洁度级别是标志着被检验试样组的纯净度,而不指某个试样,但 ISO4967∶1998在C.4节中,未指出此总纯洁度级别可按夹杂物各类、各系列夹杂物分别计算总纯洁度级别,还是应包括所有各类、各系列夹杂物合并 计算,并也未将权重因数扩大到3级以上,这样就带来实际使用中的困惑。作者认为,目前新国标等采用ISO4967∶1998后,在实际使用中,可按双方协 议的规定决定按所有夹杂物总纯洁度应计算还是按各类夹杂物分别进行各类夹杂物的总纯洁度级别计算,并协商确定3.5级以及以上级别的权重因素,以便执行, 标准现有的办法还是较粗糙的。

另外,在C.4权重因素一节中的C1公式原文为:,在编写新国标时考虑到表C.3中的级别只到3级,无3.5级的权重因数,故新国标将此式改为:

3.12 “附录D”(资料性的附录)

新 标准还增加了附录D(资料性的附录)评级图片级别与夹杂物测定值之间的关系一节,即表述A,B,C,D和DS类夹杂物的评级图片级别与夹杂物测定值之间的 关系图,根据附录D可应用各种公式进行夹杂物级别和夹杂物测量值之间关系的计算,这样也可由此公式计算出3级以上的夹杂物的长度或颗粒数,以满足夹杂物测 定与图像分析法的测定需要。 

4 引用新标准时的几点注意事项

(1)产品标准要明确检验方法是A法还是B法。

(2)产品标准中对检验试样数量要予明确。

(3)产品标准判定时是采用平均级别法还是最高级别法要予明确。

(4)由于新标准与ASTME45及GB/T10561-1989的夹杂物宽度的确定规则不同,故在习惯上对同类夹杂物的粗系考核指标进行加严的做法应慎重处理。

(5)产品标准规定按B法检验的几个前提。执行B法检验非金属夹杂物时,涉及到几个前提需明确,即每个试样需观察的视场数、需记录的可评级视场的级别,考核的视场数指标:

采 用B法时,在试样检验面上检验多少数量的视场应由产品标准规定,如产品标准未规定时,则意味着试样检验面上的所有视场均必须观察和记录,这样检验工作量就 会极大,为减少检验工作量及加快检测周期,建议在能正确评价钢材质量和保证产品质量的前提下,在产品标准中对试样的观察视场数及观察位置进行确当的规定是 值得考虑的内容。

采用B法时(包括引用ASTME45的D法),要注意其考核指标是指产品标准所规定级别的可评级视场的视场数,而不是 单纯的非金属夹杂物的级别。当产品标准未规定级别时,是所有可评级视场的视场数,即0.5级起的视场均必须计算,如产品标准定义≥1级的视场称为可评级视 场,即视场数的计算从1级开始,而0.5级的视场就不计算在内,某种程度上说与DIN50602的K法下标数字有相同的含义(如:K4和K3等)。

综上所述,新标准在GB/T10561-1989标准的基础上,等同采用ISO4967∶1998进行编制,实现了与国际标准接轨,完善和规范了标准条文,提高了标准的可操作性,并修正了原ISO4967标准中的不当之外,新标准达到国际水平。

 

 

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随 着现代工程技术的发展,对钢的综合性能要求也日趋严格,相应地对钢的材质要求也越来越高。非金属夹杂物作为独立相存在于钢中,破坏了钢基体的连续性,加大 了钢中组织的不均匀性,严重影响了钢的各种性能。例如,非金属夹杂物导致应力集中,引起疲劳断裂[1-3];数量多且分布不均匀的夹杂物会明显降低钢的塑 性、韧性、焊接性以及耐腐蚀性;钢中呈网状存在的硫化物会造成热脆性。因此,夹杂物的数量和分布被认定是评定钢材质量的一个重要指标,并且被列为优质钢和 高级优质钢出厂的常规检测项目之一。

非金属夹杂物的性质、形态、分布、尺寸及含量不同,对钢性能的影响也不同。所以提高金属材料的质量,生产出洁净钢,或控制非金属夹杂物性质和要求的形态,是冶炼和铸锭过程中的一个艰巨任务。而对于金相分析工作者来说,如何正确判断和鉴定非金属夹杂物也因此变得十分重要。

1 钢中非金属夹杂物的来源分类

1.1 内生夹杂物

钢 在冶炼过程中,脱氧反应会产生氧化物和硅酸盐等产物,若在钢液凝固前未浮出,将留在钢中。溶解在钢液中的氧、硫、氮等杂质元素在降温和凝固时,由于溶解度 的降低,与其他元素结合以化合物形式从液相或固溶体中析出,最后留在钢锭中,它是金属在熔炼过程中,各种物理化学反应形成的夹杂物[10-15]。内生夹 杂物分布比较均匀,颗粒也较小,正确的操作和合理的工艺措施可以减少其数量和改变其成分、大小和分布情况,但一般来说是不可避免的。

1.2 外来夹杂物

钢 在冶炼和浇注过程中悬浮在钢液表面的炉渣、或由炼钢炉、出钢槽和钢包等内壁剥落的耐火材料或其他夹杂物在钢液凝固前未及时清除而留于钢中。它是金属在熔炼 过程中与外界物质接触发生作用产生的夹杂物[10-15]。如炉料表面的砂土和炉衬等与金属液作用,形成熔渣而滞留在金属中,其中也包括加入的熔剂。这类 夹杂物一般的特征是外形不规则,尺寸比较大,分布也没有规律,又称为粗夹杂。这类夹杂物通过正确的操作是可以避免的。

2 钢中非金属夹杂物按化学成分分类

钢中非金属夹杂物按化学成分详细分类见图1,主要分为三大类。

图1 钢中非金属夹杂按照化学成分分类图

2.1 氧化物系夹杂

简单氧化物有FeO,Fe2O3,MnO,SiO2,Al2O3,MgO和Cu2O等。在铸钢中,当用硅铁或铝进行脱氧时,SiO2和Al2O3夹杂比较常见。Al2O3在钢中常常以球形聚集呈颗粒状成串分布。复杂氧化物,包括尖晶石类夹杂物和各种钙的铝酸盐等,以及钙的铝酸盐。硅酸盐夹杂也属于复杂氧化物夹杂,这类夹杂物[2]有2FeO·SiO2(铁硅酸盐)、2MnO·SiO2(锰硅酸盐)和CaO·SiO2(钙硅酸盐)等。这类夹杂物在钢的凝固过程中,由于冷却速度较快,某些液态的硅酸盐来不及结晶,其全部或部分以玻璃态的形式保存于钢中。

2.2 硫化物系夹杂

主 要是FeS,MnS和CaS等。由于低熔点的FeS易形成热脆,所以一般均要求钢中要含有一定量的锰,使硫与锰形成熔点较高的MnS而消除FeS的危害。 因此钢中硫化物夹杂主要是MnS。铸态钢中硫化物夹杂的形态通常分为三类:①形态为球形,这种夹杂物通常出现在用硅铁脱氧或脱氧不完全的钢中;②在光学显 微镜下观察呈链状的极细的针状夹杂;③呈块状,外形不规则,在过量铝脱氧时出现。

2.3 氮化物夹杂

当钢中加入与氮亲和力较大的元素时形成AlN,TiN,ZrN和VN等氮化物。在出钢和浇铸过程中钢液与空气接触,氮化物的数量显著增加。

3 按夹杂物的塑性变形能力分类

(1)脆性夹杂物 热加工时该类夹杂物形状和尺寸都不变化,但可能沿加工方向成串排列或呈点链状,属于这类夹杂物的有Al2O3和Cr2O3

(2)塑性夹杂物 热变形时该类夹杂物具有良好范性,沿变形方向延伸成条带状。属于这类的有硫化物及SiO2含量较低(40%~60%)的铁锰硅酸盐。

(3)球状不变性夹杂物 铸态呈球状,热加工后保持球状不变,如SiO2及含SiO2较高(>70%)的硅酸盐等。

(4)半塑性夹杂物 指各种复相的铝硅酸盐夹杂。基体铝硅酸盐有塑性,热加工时将产生塑性变形,但是其中包含着的析出相如氧化铝等是脆性的,加工时仍保持原状或只是拉开距离。

4 夹杂物的鉴定

早期的工作者主要用光学显微镜配合X射线结构分析和化学成分分析,积累了宝贵的经验和丰富的资料。近年来,采用电子探针对夹杂物进行微区成分分析日益增多。目前鉴定夹杂物的大致方法有以下两种。

4.1 金相法与微区域成分分析相结合

在金相观察中选出待定夹杂物后,用电子探针(EPMA)进行微区成分分析或者应用扫描电镜(SEM)自带能谱分析仪(EDS)进行成分分析。通常可以测定尺寸大于1μm的夹杂物的组成元素和大致成分,如果采用个别元素的面扫描还可以得到更为直观的结果。

4.2 光学金相法

在 光学显微镜下利用明视场观察夹杂物的颜色、形态、大小和分布;在暗视场下观察夹杂物的固有色彩和透明度;在正交偏振光下观察夹杂物的各种光学性质,从而判 断夹杂物的类型。根据夹杂物的分布情况及数量评定相应的级别,评判其对钢材性能的影响。目前检验和研究钢中非金属夹杂物的方法很多,有化学法、岩相法、金 相法、电子探针和电子扫描法等。

用金相法鉴定夹杂物是根据夹杂物的形貌、分布及其在明场、暗场和偏光下的光学特征(表1),与已知的夹杂物特征对照以确定其类型。必要时可以测定夹杂物的显微硬度或经受化学试剂腐蚀的能力。非金属夹杂物的金相法鉴定步骤见表2。

5 非金属夹杂物的定量评级

5.1 国标评级

定 量测定是优质钢以及高级优质钢的常规检测项目之一。在夹杂物类型已知的条件下,采用标准等级比较法,以判定钢材质量的优劣或是否合格。夹杂物的评级可以根 据GB/T10561-2005标准进行。试样经过仔细抛光,夹杂物应保存完好,不经侵蚀在放大100倍显微镜下观察。把试样上夹杂物最严重的视场与标准 级别图片比较来评定其等级。

GB/T10561-2005标准列出三类夹杂物的级别图。氧化物为一类,硫化物及硅酸盐各列为一类。每一 类又按照夹杂物最严重的粗细分为两个系列,每个系列分5级,级别越高,表示夹杂物含量越多。评级时若不能评成整数,可以采用半级。作为重要零件用的合金结 构钢或工具钢,应根据零件的要求定出非金属夹杂物的合格级别,对于合金结构钢,一般最高级别不得超过氧化物及硫化物各3级,两者之和为5.5级。

铬滚动轴承钢则按照GB/T18524-2002标准进行分类及评级。标准中非金属夹杂物分脆性夹杂物、塑性夹杂物和点状不变性夹杂物三类,每类分0.5,1,1.5,…,4共八级标准级别。轴承钢中非金属夹杂物含量级别不应大于表3中的规定。

为了定量研究夹杂物对性能的影响,需要测定夹杂物的大小及间距的统计分布,在夹杂物较细小时,要在电镜下进行。定量测定要求测定较多的视场以求得统计分布。自动图像分析仪的应用可以大大加速测定工作的进程,并获得较为准确的结果。

5.2 JK标准评级

将 夹杂物分为A,B,C和D四个基本类型,它们分别是硫化物、氧化铝、硅酸盐和球状氧化物。每类夹杂物按照厚度和直径的不同又可分为细系和粗系两个系列,每 个夹杂物由表示夹杂物数量递增的五级图片(1~5)组成。评定夹杂物级别时,允许评半级。结果是用每个试样每类夹杂物最恶劣视场的级别数表示。钢中非金属 夹杂物的评定方法可以参照GB/T10561-2005标准。

5.3 ASTM评级标准

ASTM标准评级图又称修改的JK图,评级图中夹杂物的分类,系列的划分均与JK评级标准图相同,但评级图由0.5~2.5组成,它适用于评定高纯度钢的夹杂物,常用于承受较大压延量的产品中,如板材、管材和线材等。结果是用每类夹杂物不同级别的视场总数来表示。

6 结语

钢 中非金属夹杂物含量虽然少,但对钢的性能影响极大,所以必须对它进行定性和定量检测。根据夹杂物在显微镜下不同的光学特征,可以定性鉴定钢中非金属夹杂 物,在结合有关标准和相关微区成分分析可以定量评定夹杂物的级别,综合来判定钢的质量,进而找出规律,改进工艺,尽可能减少有害夹杂物的含量,提高产品质 量。

 

 

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摘 要:为了全面、准确地评定钢中非金属夹杂物,采用K法进行了研究。试验结果表明,K法具有对夹杂物分类全、评定结果客观可靠、适用范围广等优点。

关键词:非金属夹杂物;检验;方法

1  概述

钢 中非金属夹杂物的含量决定其冶金质量的优劣,也决定着机械零件使用寿命的长短,尤其对轴承、齿轮类零件寿命的影响。因而如何正确评估钢中非金属夹杂物的大 小、数量、形貌等是一项基础而又十分重要的工作。我厂在实现依维柯汽车齿轮材料国产化的过程中,首先遇到的就是夹杂物的评定问题。

目前,世界各国对钢中非金属夹杂物的评定均采用简单、方便的金相法。如美国的ASTME45-63、我国的GB10561、日本的JISG0555 ,德国的SEP1570-71、意大利的UNI3244等。

GB10561 标准中的评级图与美国ASTME45标准使用的是同一套图片。这套图谱将夹杂物分为硫化物(A型)、氧化铝(B型)、硅酸盐<C型)和球状氧化物 (D型)4类,每类夹杂物按厚度或直径不同又分为粗型和细型两系列。每列由表示夹杂物含量递增的5级图片组成。GB10561评定方法的最大特点就是可以 得到4种非金属夹杂物质量分类评级,且评定方法比较简单,但只能定性分析,不能定量。另外,该套图谱是按酸性炉具有的非金属夹杂物形态制作的、而当今普遍 使用的是碱性炉,因此有些夹杂物形貌在图谱中无法找到相对应的图片。

日本JISG0555使用“网格法”评定夹杂物。这种方法是将一块 刻有网格线的玻璃嵌入显微镜的目镜上,直接计算出各类夹杂物所占的网格节点数,然后计算出该节点数占被测视场中总节点数的百分值,以此作为钢的纯净度指 数。它将夹杂物分为A型,包括A1(硫化物)和A2<塑性硅酸盐),B型(氧化铝),C型(点状不变形))3类。此方法测量误差小,不需要评级图, 可作定量处理分析。但所获得的最终数据不能确定夹杂物的大小及数量等级,而且与其它评定标准没有可比性,至今在国际上未见广泛采用。

为了更加全面、准确地评定钢中夹杂物的含量,以适应材料国产化要求,参照意大利标准,用K法评定了脱气和不脱气2OMnCr5钢的纯净度,并对其测试方法进行了研究,同时与其它测试方法进行了比较。

2  K法简介

K法是欧州各国广泛用于钢的纯净度的评定方法,并以标准的形式固定下来。许多结构钢加德国ZF6, ZF7,德国及意大利的20MnCr5,16MnCr5,意大利21NiCrMo5等均规定以K,值作为钢的纯净度指标。

K法夹杂物评级图是采用德国钢铁标准SEP1570-71的图片,这套图片共90张。其评定方法是将一块抛光面积大于100mm2的 试样置于显微镜上,在100倍下对照标准评级图,记录试样被测面积内超过一定级别的所有各类夹杂物的视场数目(这个起评级别由供需双方商定,对结构钢而言 一般规定为4级),将观察到的各类夹杂物视场数目分别与其相关的“有害因子”相乘,并将乘积相加后进行归一化处理。由此得出被测材料的硫化物特性值和氧化 物特性值,以及夹杂物的复合总指数值。这两个特性值既能确定夹杂物的性质,又可确定其数量,并考虑了夹杂物的大小、形状及分布状态对材质的影响,其特性值 有着明确的物理意义。

3  K法的特点

运用K法,对两种冶炼工艺(脱气及非脱气)的20MnCr5钢进行了夹杂物评级。通过实践,认为K法与其它评定方法相比有以下几个特点。

3.1 夹杂物分类全

    K法将夹杂物90张图片分为10个系列,其中4个基本系列为1,3,6,8系列,分别代表硫化物(SS系列)、氧化铝<0A系列)、硅酸盐COS系 列)、点状不变形氧化物(OG系列)。其余0,2,5系列由基本系列按夹杂物厚度衍生,4,7,9系列则由基本系列按夹杂物出现的数目衍生。

    GB10561及美国ASTME45标准图谱与K法图谱比较可以看出,虽然它们的夹杂物分类相同,但ASTME图谱在描述碱性炉熔炼钢中的夹杂物形态时, 却暴露出其局限性。如K法评级图中OG系列里的第8列点状不变形氧化物,在GB10561和ASTM图谱中均找不到相对应的图片,因为这两个标准图谱中此 类夹杂物是均匀分布的,图谱按酸性熔炼钢中点状不变形氧化物的形态设制。硫化物形态也是酸性炉中常见的“多而细”型。因酸性炉熔炼的成本高,故目前国际上 已很少采用。显然,K法图谱所列的夹杂物类别及形态更接近实际状况。

3.2 引人“有害因子”的概念

K法的显著特点就是引入了与夹杂物有关的“有害因子”概念。夹杂物的类型、尺寸、形态分布的不同,对钢材质量的影响也不同,“有害因子”正是基于这一原理而引入的重要参数。它与夹杂物级别的关系见表1。

现已公认,钢中最有害的夹杂物是氧化铝(A1203) 和点状不变形氧化物,其次是硅酸盐和碳氮化合物。这是因为夹杂物破坏了基体的连续性,从而引起应力集中。而硫化物一般认为对疲劳性能影响不大。同时,非金 属夹杂物的有害性还与其变形性能有关。铝酸钙、氧化铝等夹杂物在形变温度下不具备塑性,变形时易与基体脱离。,此外,夹杂物尺寸愈大,对性能影响愈严重。

基于以上研究成果,K法引入的“有害因子”概念可区别地对待各类夹杂、各种不同级别的夹杂物对钢材质量产生的影响。

3.3 评定结果客观、可靠

    K法的另一个显著特点是运用了统计的方法,对钢中夹杂物能做出较为正确的定量分析。

为验证K法的准确性,用3种方法对脱气和不脱气的20MnCr5钢的洁净度进行了评定,结果见表2。

以上结果表明,K法评定结果与其它各项试验结果吻合,证实了真空脱气的2OMnCr5钢氧化物夹杂明显减少这一特点。

3.4 图谱的通用性好

在 进行夹杂物分类时,K法中的标准图谱考虑了不同脱气工艺对夹杂物形态的影响。钢中夹杂物的存在形态与炼钢时的脱氧工艺有着密切的关系。脱氧过程中各成分所 起的作用不同,形成的产物也不同,这些产物在显微图谱上显示出不同的尺寸、形状和分布,这是由其形成温度、钢液偏析程度和热加工时的变形抗力决定的。例 如,用纯净铝或以铝为主脱氧时,产生氧化铝类(OA系)的脆性长链状夹杂物;若用少量铝和大量硅铁脱氧时,将产生硅酸盐类型(OS系)夹杂物;而以钙合金 为主脱氧时就可能产生点状不变形夹杂物(OG系)。K法图谱全面地考虑到了各种脱氧剂对夹杂物形态的影响,因此它的适用范围很宽。

同时,K法图谱注意到了热加工等因素对夹杂物形态的影啊。根据夹杂物面积相等原则,在基本系列基础上增设了衍生系列,使图谱更加完善。

当然,K法也有其不足之处,如评级时较繁琐,观察视场在1000个以上,工作量较大。

然而,随着电子技术的日新月异,将观察视场与计算机连机。会大大提高检测效率,也会给K法的推广应用带来广阔的前景。

4  结论

    K法是现有钢非金属夹杂物评级标准中比较科学、准确的方法。与其它标准相比,K法具有夹杂物分类全、评定结果客观可靠、适用范围广等优点。这种方法获得的结果,能客观地反映出钢中夹杂物的实际情况。

 

 

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摘 要:介绍GB/T10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的浏定标准--评级图显微检验法》新标准的采标程度、范围、原理取样方法、夹杂物的测定及结果表示等内容,并与旧标准进行对比。执行新标准可使我国钢中非金属夹杂物含量的检验评定方法与国际完全接轨。

关健词:非金属夹杂物;检验;评定方法;取样

研究表明,钢中非金属夹杂物对钢的承载能力、塑性、冲击韧性及耐蚀性等都产生不利影响。尤其显著降低钢的疲劳强度,往往作为裂纹源而成为钢产品产生疲劳破坏的原因。因此,一些钢制汽车零部件产品,需要对钢中非金属夹杂物的含量加以限制。

GB/T10561-2005 《钢中非金属夹杂物含量的测定标准--评级图显微检验法》(以下简称“新标准”)等同采用《钢中非金属夹杂物含量的测定--评级图显微检验 法》(ISO4967,1998),代替原《钢中非金属夹杂物的显微评定方法)))(GB/T10561-1989)(以下简称“旧标准”),于2005 年5月13日发布,2005年10月1日正式实施。贯彻执行该项新标准,可以使我国钢中非金属夹杂物含量的检验评定方法与国际完全接轨。

1  采标程度

本次修订的“新标准”采用国际标准的程度有所提高,“旧标准”是等效采用国际标准,而“新标准”则是等同采用国际标准。即直接由相应国际标准翻译而来,只做了个别的编辑性修改。与国际标准最大不同点,就是增加了资料性附录NA。该附录给出了制取试样时的注意点等内容。

2  标准名称

本 次修订,标准名称由原来的《钢中非金属夹杂物显微评定方法》修改为《钢中非金属夹杂物含量的测定标准--评级图显微检验法》。修改后的标准名称与相应国际 标准的名称是基本一致的。修改的原因,一是考虑到等同采用国际标准,标准名称也应与相应的国际标准的名称保持一致。二是原标准名称范围过大,没有准确概括 本标准的内容范围。目前,用显微方法评定夹杂物含量,除了用标准评级图评定这一人工方法外,还有自动图像分析法。而“旧标准”规定的仅是标准评级图法。因 此,“新标准”采用国际标准的名称,在原来基础上补充了“标准评级图”几个字。可见,修改后的名称更准确。

3  范围

目 前,钢中非金属夹杂物含量的测定方法普遍采用图谱评定法。如果需要明确夹杂物的尺寸,可以在图谱评定法分析的基础上,进一步采取图像分析法进行计算。“新 标准”分7章和5个附录,规定了用标准图谱评定钢材中非金属夹杂物的原理、取样方法、试样制备、夹杂物含量的测定、检验结果表示方法、试验报告等。同时, 以资料性附录的形式给出了测定非金属夹杂物的图像分析法,供参考使用。

本标准适用于压缩比大于或等于3的轧制或锻制钢材中非金属夹杂物 的评定。但可能不适用于某些类型的钢,如:易切削钢。因为易切削钢由于含硫相对较高,夹杂物的形态、分布及数量等与普通钢夹杂物有一定程度的不同。所以, 采用“新标准”给出的评级图法可能不适用。另外,图谱评定法虽然可以广泛用于对给定用途钢适应性的评估。但是,由于试验人员的影响,即使采用大量试样也很 难再现试验结果。因此,“新标准”增加特别提醒,使用本方法时应十分谨慎。

与“旧标准”相比,一是“新标准”增加了对适用钢材变形程度 的说明。“旧标准”只笼统规定适用于压延变形的钢材,却没有给出变形程度。考虑到变形程度对钢材夹杂物的评定影响很大,“新标准”强调适用于压缩比大于或 等于3的钢材。换言之,对未变形和未经足够变形的钢材就不适用。二是“新标准”的适用范围扩大了。不仅可以用标准评级图法评定3级以下的夹杂物,而且可以 用所给出的图像分析法评定所有级别(包括3级以上)的夹杂物。而“旧标准”却未给出图像分析法,只规定了图谱分析法。三是“新标准”增加了标准图谱可能不 适用于某些钢材的说明:“新标准”明确指出标准图谱可能不适用于易切削钢等类钢材。

4  原理

“新标准”增加了“原理”一章。本章概述了图谱评定法的概念、夹杂物的类型、夹杂物的分级等事项。

1) 图谱评定法的概念

目 前,钢中非金属夹杂物显微评定法有两种。一种是人工的标准图谱评定法;一种是自动图像分析法。标准图谱评定法是普遍采用的方法。分析非金属夹杂物含量时, 将所观察的视场与所给出的图谱进行对比,并分别对每类夹杂物进行评级。这种方法就称为图谱评定法。评级图谱的图片相当于100倍下纵向抛光平面上面积为 0.5mm2的正方形视场。当需要进一步测定夹杂物长度时,采用标准给出的图像分析法进行评定。

2) 夹杂物的类型

“新标准”将夹杂物分为常见的夹杂物、非传统夹杂物以及沉淀相类3种。其中常见的夹杂物,根据夹杂物的形态和分布,分为A,B,C,D,DS等5大类,并分别给出相应的图谱。各类夹杂物的类型与形态见表1。

需 要说明的是:a.形态比的概念。所谓形态比即指夹杂物长度尺寸与宽度尺寸的比值(即:长度/宽度);b.在“旧标准”基础上,增加了DS类夹杂物的规定, 即单颗粒球状类夹杂物。c.与“旧标准”比增加了对各类夹杂物形态、分布、性质、颜色等的描述,以有助于对不同类夹杂物的识别。

对非传 统类型夹杂物与沉淀相类夹杂物的评定也可通过将其形状与上述5类夹杂物进行比较,并注明其化学特征。例如:球状硫化物可作为D类夹杂物评定。但在试验报告 中应加注一个下标。如:DSuIF表示球状硫化物、DCaS表示球状硫化钙、DRES表示球状稀土硫化物、DUP表示球状复相夹杂物(如硫化钙包裹着氧化 铝)等。而沉淀类夹杂物包括硼化物、碳化物、碳氮化合物或氮化物等,也可以根据它们的形态与上述5类夹杂物进行比较,并按上述方法表示它们的化学特征。对 非传统夹杂物,在试验前可采用大于100倍的放大率进行分析,以确定其化学特征。

3) 夹杂物的系列上述除DS类外,其余4类夹杂物根据夹杂物宽度的不同,分成粗系和细系两个系列。

值得注意的是,在表达粗系、细系划分时,“新标准”不再称按厚度划分,而是改成按宽度划分。这主要是考虑检验面上应按二维平面的物体来描述夹杂物。即用长度、宽度来描述夹杂物的形态更为妥当。因此,“新标准”采用了“宽度”这一用词。

4) 夹杂物的级别

“ 新标准”将每个系列夹杂物分为0.5,1,1.5,2,2.5,3共6个等级。级别的数字越大,表示夹杂物的数量越多或尺寸越大。即表示A,B,C类夹杂 物的长度或串(链)状夹杂物长度是递增的、D类夹杂物的数量是递增的、DS类夹杂物的直径是递增的。夹杂物系列与级别的具体划分界限分别见表2和表3。表 中所列的夹杂物宽度和长度是指放大100倍的数值。

5  取样方法

“新标准”在“取样”一章中,规定了试样的尺寸与抛光面积、取样位置。

1) 试样的尺寸与抛光面积

“新标准”规定的试样尺寸及抛光面积与“旧标准”相同,仍分别为20mm×10mm,200mm2。并在平行于钢材纵轴、位于外表面与中心的中间位置取样。

2) 取样位置以及数量

“ 新标准”按钢棒或钢坯、钢板、其他钢材分别规定钢材的取样位置。其中,具体给出了钢棒或钢坯以及钢板的取样位置。并要求取样数量在具体产品标准或专门协议 中规定。其他钢材的取样方法,按供需双方协议执行。如果没有协议,可按本标准附录NA进行。附录NA具体给出了制取样注意方法以及其他钢材的取样部位与取 样面积,并给出了钢管的取样方法。新旧标准不同点见表4。

需要说明的是,“旧标准”对于直径或边长不大于40mm钢棒或钢坯的取样位置的规定是按双方协议,无协议时,才按标准的规定执行。而按“新标准”规定,不论大于40mm还是小于40mm的钢棒或钢坯,其取样位置均应符合标准规定,这也是新旧标准的一个不同点。

6  试样制备

这章的内容与“旧标准”差别不大,只是从原来的第二章“试样的选取与制备”中分离出来,独立为专门一章。主要增加了推荐使用金刚石磨料对试样进行抛光的内容。“新标准”规定,为了避免夹杂物的剥落、变形或抛光面被污染,采用金刚石磨料抛光是适宜的。

7  夹杂物的测定

本章分观察方法和实际检验两条对夹杂物含量的测定方法做出了规定。“新标准”规定了投影到毛玻璃上观察和用目镜直接观察两种方法。同时,规定了A法(最恶劣视场评定)和B法(逐个视场评定)两种检验评定方法。

1) 关于视场形状与尺寸

采用显微方法进行对比评定时,视场的形状和大小是一个不可忽视的参数,必须在标准中明确规定。按“旧标准”规定,无论投影观察法还是目镜观察法,均采用实际视场直径为0.8mm(实际面积0.5mm2)的圆形视场;而“新标准”则规定,夹杂物评定的视场边长为0.71mm(实际面积0.5mm2) 的正方形视场。“新标准”之所以做这样的改动,主要考虑到虽然采用A法(最恶劣视场评定)时,视场形状的变化不会对夹杂物的评级有很大影响,也许仅对个别 超长尺寸的夹杂物可能会有区别;但用B法(逐个视场评定)时,如要保证进行逐个视场评定而不漏局部的区域,实现逐个视场相接,则正方形视场要优越得多。因 此,“新标准”按相应国际标准,采用面积为0.5mm2的正方形视场。

2) 关于放大倍数

由 于评级图谱和各级别的长度界限值是在100倍下规定的,故“新标准”规定在100倍放大率下进行观察。新、旧标准不同的是,将投影法观察的放大倍数由原来 的100倍修改为(100士2)倍。而将用目镜直接观察所需的放大倍数由原来的90~110倍修改为在显微镜的适当位置放置试验网格,以使检验面内的面积 为0.5mm2

3) 关于检验评定方法

“新标准”对A法和B法两种检验评定方法 的规定,与“旧标准”基本相同。值得说明的:一是采用B法评定时,应连续地移动视场,保证每个视场相接,而不是随机选择视场;二是在对所观察的视场与标准 图谱进行对比评定时,应使用标准中表1和表2规定的评级界限(即本文给出的表2和表3)以及本标准第2章关于夹杂物形态的描述作为评级图片的说明;三是当 同类的粗大和细小的夹杂物出现在同一视场时(呈同一直线分布或不呈同一直线分布),均不可分开评定,其级别应将两系列(粗系、细系)夹杂物的长度或数量相 加后按占优势的那种夹杂物评定。

“新标准”还对有一定间距的A,B,C类(即串或条状)夹杂物的评定做出了规定:对不在一条直线上的串 (条)状夹杂物,如果两夹杂物之间的纵向距离d≤40mm,横向距离s≤10mm时,则应视为一条夹杂物。此外,“新标准”还增加一条说明,如果一条串 (条)状内夹杂物的宽度不同,则应将该夹杂物的最大宽度视为该串(条)状夹杂物的宽度。

“新标准”对超尺寸夹杂物的评定做出了明确规 定,并在附录B中给出了超尺寸夹杂物的具体评定方法,这也是“旧标准”中所没有的。“新标准”规定,如果夹杂物长度超过视场的边长(0.71mm)、或宽 度(或直径)大于粗系最大值,则应当作超尺寸夹杂物进行评定,并分别记录。但是,这些夹杂物仍应纳人该视场的评级。具体来说,对超尺寸夹杂物的评定,一是 要予以记录,并在试验报告中说明;二是对这些夹杂物在视场中的部分仍应作为评级的一部分。这样就弥补了“旧标准”规定不严密的缺点。

8  结果表示

“ 新标准”按A法和B法分别给出了非金属夹杂物评级结果的表示方法,内容与“旧标准”基本相同。本次修改,主要改变了用B法评定级别时,总级别和平均级别的 表示符号。总级别的表示符号由原来的大写字母“M”修改为小写字母“itot”;平均级别的表示符号由原来的小写字母“m”修改为小写字母“imoy”。

9  试验报告

本次修订,对试验报告应包括的内容做了修改。主要在“旧标准”基础上增加了产品类型和尺寸、 放大倍数、观察的视场数或总检验面积、对非传统类型夹杂物所采用的下标说明、试验员名称等6项。其中,当放大倍数是100倍时,不标注放大倍数;放大倍数 大于100倍时,应在试验报告中注明。

10  附录

1) 附录的名称与性质

“新标准”给出了一个规范性附录和4个资料性附录共计5个附录。各附录的名称及其性质见表5。而“旧标准”只给出了评级图(规范性附录)和某一个视场的评定举例(资料性附录))2个附录。

2) 附录A一评级图

本附录是规范性附录,也是本标准的主要内容之一。使用该附录给出的评级图谱时,可根据夹杂物宽度尺寸,选择图片系列。然后,将视场中夹杂物的类型和数量,与该系列的各级标准图片相对比,确定夹杂物级别。

新、 旧标准关于夹杂物评级图谱的规定主要不同点是:将原来给出的JK评级图和ASTM评级图两套图谱修改为一套ISO图谱;将图谱的形状由原来直径为80mm 的圆形改为边长为71mm的正方形;将原来的5个级别修改为6个级别,各级别对应的夹杂物总长度有所不同;增加了单颗粒球状类夹杂物图谱。因此,新、旧图 谱已不等效。

关于增加的DS图谱即单颗粒球状夹杂物图谱,无粗系与细系之分。该图谱共分6个级别,图片放大倍数为100倍。图谱级别与夹杂物最小直径的对应关系见表6。

3) 其他附录

附 录B以举例的形式说明了评定夹杂物级别的方法以及评定超长夹杂物的方法。该附录“旧标准”中也有。但主要不同点在于“新标准”增加了评定超大夹杂物的实 例。“新标准”在增加的这一部分内容中,分别列举了超长夹杂物的评定实例和超宽或超直径夹杂物的评定实例,以此说明超尺寸的串(条)状夹杂物级别的评定方 法。

附录C是新增加的附录。该附录作为检验结果的典型举例,说明了如何按视场表示夹杂物的类型检验结果(“新标准”要求至少检验100 个视场)。进而根据这个检验结果,说明如何表示不同级别和类型夹杂物的视场总数,并给出了用B法检验夹杂物时,总级别数和平均级别数的计算示例,给出了各 级别夹杂物的权重因数及纯洁度级别计算公式等。其中,权重因数及纯洁度级别是新给出的两个重要概念。

权重因数这一概念在《钢中非金属夹 杂物含量的测定--标准评级图显微检验法》(ISO4967,1998)版本中才出现,以前的版本没有。提出权重因数的概念是为了根据实际测得的夹杂物级 别来计算钢材总的纯洁度级别,进而比较或衡量钢材的纯洁度。标准给出的权重因数见表7。

钢的纯洁度级别计算公式为:

Ci=[∑fi×ni]1000/S

式中fi--权重因数;

Ni--级别视场总数;

S--试样的总检验面积,单位为mm2

值得指出的是,“新标准”没有说明是按各类、各系列夹杂物分别计算总纯洁度级别,还是应包括各类、各系列夹杂物合并计算。对于此问题,在实际操作时,可由供需双方协议约定。

附 录D也是新增加的附录。该附录以公式和图示的形式给出了评级图片级别与夹杂物测定值的关系,也称为图像分析法。可以用于由夹杂物的测量值计算或查出夹杂物 的级别数;或由夹杂物的级别数计算或查出夹杂物的测量值,适用于任何级别的夹杂物。例如,要评定3级以上的夹杂物级别,用标准图谱就无法评级,而用本附录 给出的公式或图示评定就很方便。

附录NA也是新增加的附录,而且相应的国际标准也无此附录。该附录给出了制取试样的常识性规定以及其他产品取样方法。标准规定,当产品厚度、直径或壁厚较小时,应从同一试样上截取足够数量的试样,以保证检验面积为200mm2,并将试样视为1支试样;当取样数达10个长10mm的试样UA(作为1支试样)时,检验面不足200mm2是允许的。此外,本附录还给出了钢管的取样方法,“新标准”给出的钢管取样方法,与“旧标准”相同。

    本文摘自:胡艳萍、王开远,“浅析《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》(GB/T10561-2005)新标准”

 

 

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属夹杂物作一些介绍。

1 钢中非金属夹杂物的来源分类

1.1 内生夹杂物

它是金属在熔炼过程中,各种物理化学反应形成的夹杂物。内生夹杂物一般来说分布比较均匀,颗粒也比较小。

1.2 外来夹杂物

它是金属在熔炼过程中与外界物质接触发生作用产生的夹杂物。如炉料表面的砂土和炉衬等与金属液作用,形成熔渣而滞留在金属中,其中也包括加入的熔剂。这类夹杂物一般的特征是外形不规则,尺寸比较大。

2 钢中非金属夹杂物按化学成分分类

2.1 氧化物系夹杂

简 单氧化物有FeO、Fe2O3、MnO、SiO2、Al2O3、MgO、Cu2O等。在铸钢中,当用硅铁或铝进行脱氧时,SiO2和Al2O3夹杂比较党 见。Al2O3在钢中常常以球形聚集呈葡萄状。在铝、镁合金中,夹杂主要是Al2O3和MgO。复杂氧化物,包括尖晶石类夹杂物和各种钙的铝酸盐等,钙的 铝酸盐如图1所示。硅酸盐夹杂也属于复杂氧化物夹杂。这类夹杂物[2]有2FeO·SiO2(铁硅酸盐)、2MnO·SiO2(锰硅酸盐)、 CaO·SiO2(钙硅酸盐)等。这类夹杂物在钢的凝固过程中,由于冷却速度较快,某些液态的硅酸盐来不及结晶,其全部或部分以玻璃态的形式保存于钢中, 如图2所示。

2.2 硫化物系夹杂

主要是在钢及铁中产生的FeS、MnS、CaS等。由于低熔点的FeS易形成“热脆”,所以一般均要求钢中要含有一定量的Mn,使S与Mn形成熔点较高的MnS而消除FeS的危害。因此钢中硫化物夹杂主要是MnS。

铸态钢中硫化物夹杂的形态通常分为三类:

第一类 形态为球形,这种夹杂物通常出现在用硅铁脱氧或脱氧不完全的钢中。

第二类 在金相下表现为排成链状的极细的针状夹杂,如图3所示。

第三类 呈块状,外形不规则,呈任意状分布,在过量Al脱氧时出现。

2.3 氮化物夹杂

当钢中加入与氮亲和力较大的元素时形成AIN、TiN、ZrN、VN等氮化物。在出钢,浇铸过程中钢流与空气接触,空气中的氮在钢中溶解使氮化物的数量显著增加。如图4所示。

                    图1 钙的铝酸盐夹杂 图2 硅酸盐夹杂

                    图3 硫化物夹杂                       图4 氮化物夹杂

3 非金属夹杂物对钢质量的影响

非金属夹杂物存在于钢中的数量虽然不多,但对钢及其产品的质量则起着极大的作用。硫化物夹杂造成钢的热脆性。在钢的冷态下,这些夹杂物影响其强度和延展性。某些硬的角状夹杂物明显降低钢材的断面收缩率。

非金属夹杂物对钢的抗拉强度影响更大,优良的钢材破断时属塑性断裂,当钢中存在夹杂物偏析或夹杂物沿晶界分布时,其断裂往往起始于这些地方,从而使强度急剧降低。

对于外来粗大夹杂物,其影响也很大,在冷弯或抗拉试验时,试样通常出现折叠、翻皮、断口中出现大量球状颗粒白色夹杂物等缺陷,都是因操作不当导致大量夹杂物残留钢中所致。

4 试样制备对鉴定夹杂物的影响

试 样制备的好坏,直接影响夹杂物的鉴别工作,如果利用普通金相试样的制备方法,可能引起大量的夹杂物剥落,或造成严重的“拖尾”现象和相界不清,对于准确地 观察夹杂物的分布、大小和形状均受到很大的干扰。试样表面粗糙,能使各向异性夹杂物的各向异性效应变弱,其至于造成判断上的错误,因此用于鉴别夹杂物观察 的试样,必须精心制备,使其具有较高的表面光洁度,并且夹杂物的相界轮廓清晰,绝大多数夹杂物尚未剥落,没有“拖尾”现象存在。只有制备出这样的金相试 样,才能准确地测定夹杂物的光学性质。

5 钢中非金属夹杂物在显微镜下的特征及鉴定

5.1 明视场下观察

在明视场下是以观察夹杂物的形状、分布、变形行为、大小、数量、组织、反射本领及其色彩等项目来识别夹杂物的属类。

5.2 夹杂物的外形

夹杂物的外形有规则的几何形状,像玻璃质SiO2呈球状,TiN呈方形;不规则的形状,如FeO呈卵形,多角形铝硅酸盐玻璃呈脆性破碎粒状。

5.3 夹杂物的分布

一般的硅酸盐呈单独的孤粒形状分布,Al2O3和FeO·MnO等氧化物聚集成群呈串状分布,而FeS及FeS·FeO则沿晶界分布。

5.4 夹杂物的透明度和色彩

夹 杂物的透明度可分为透明、不透明两类。透明的夹杂物在暗场下显得十分明亮,如硅酸盐夹杂在暗场和偏光下有明显的反光能力。在暗场下透明,并有反光的环圈, 在偏光下有暗黑十字架现象。而硫化物、氧化铁在明场下没有反光能力。TiN夹杂在明场下反光能力较强,呈金黄色。MnS显灰兰色。

6 结 语

总 之,钢中非金属夹杂物含量虽然微小,但它对钢的性能影响极大,所以必须对它进行检测和研究。根据夹杂物在显微镜下的特征,用金相显微方法检验可以定性定量 地鉴定钢中非金属夹杂物的级别,并按有关标准判定钢的质量,进而找出规律,改进工艺,尽可能减少有害夹杂物的含量,提高产品质量。

 

 

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Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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一、钢管的分类
1、按生产方法分类
(1)无缝钢管--热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管、顶管
(2)焊管
(a)按工艺分--电弧焊管、电阻焊管(高频、低频)、气焊管、炉焊管
(b)按焊缝分--直缝焊管、螺旋焊管
2、按断面形状分类
(1)简单断面钢管--圆形钢管、方形钢管、椭圆形钢管、三角形钢管、六角形钢管、菱形钢管、八角形钢管、半圆形钢圆、其他
(2)复杂断面钢管--不等边六角形钢管、五瓣梅花形钢管、双凸形钢管、双凹形钢管、瓜子形钢管、圆锥形钢管、波纹形钢管、表壳钢管、其他
3、按壁厚分类--薄壁钢管、厚壁钢管
4、按用途分类--管道用钢管、热工设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他
5. 承压流体输送用螺旋缝埋弧焊钢管(SY5036-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,用双面埋弧焊法焊接,用于承压流体输送的螺旋缝钢管。钢管 承压能力强,焊接性能好,经过各种严格的科学检验和测试,使用安全可靠。钢管口径大,输送效率高,并可节约铺设管线的投资。主要用于输送石油、天然气的管 线。
6.承压流体输送用螺旋缝高频焊钢管(SY5038-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,采用高频搭接焊法焊接的,用于承压流 体输送的螺旋缝高频焊钢管。钢管承压能力强,塑性好,便于焊接和加工成型;经过各种严格和科学检验和测试,使用安全可靠,钢管口径大,输送效率高,并可节 省铺设管线的投资。主要用于铺设输送石油、天然气等的管线。
7.一般低压流体输送用螺旋缝埋弧焊钢管(SY5037-83)是以热轧钢带卷作 管坯,经常温螺旋成型,采用双面自动埋弧焊或单面焊法制成的用于水、煤气、空气和蒸汽等一般低压流体输送用埋弧焊钢管。 8.一般低压流体输送用螺旋缝高频焊钢管(SY5039-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,采用高频搭接焊法焊接用于一般低压流体输送用螺旋 缝高频焊钢管。

 

 

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弊社は各領域に供給できる内容は:

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(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

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(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

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1、 壓縮彈簧最大壓縮量與預壓量:
a. 最大壓縮量:
最 大壓縮量為設計者在選用壓縮彈簧時最重要的考量之一。不同的模具沖壓加工,所需的壓力與加工行程亦不相同,設計的過程中會先計算所需壓料力量與脫料力量 (需依據壓縮彈簧設置空間可擺放之數量),依據計算結果選用適當∮徑之壓縮彈簧,在依據所需之行程選用壓縮彈簧之長度,如此便可完成壓縮彈簧選用。
例:綠色40mm長之壓縮彈簧最大壓縮量:
最大壓縮量= 40mm(彈簧自由長) * 19.2%(壓縮比) = 7.68 mm

b.
預壓量:預壓量一般設計為:彈簧自由長度(L) * 3%~5%。
例:綠色40mm長之壓縮彈簧預壓量:
預壓量= 40m m(彈簧自由長) * 5%(預壓比) = 2.0 mm

c. 壓縮彈簧設定選用:
壓縮彈簧一般設定使用壽命為100萬回,不同規格壓縮彈簧,最大壓縮量設定亦不相同;相關設定條件如附表所示:

 image

 

資料來源 : 高明(盛)鐵五金技術資料
開模狀態彈簧狀態:開模狀態彈簧預壓量=彈簧自由長度 * 3%~5%。
閉模狀態彈簧狀態:閉模狀態彈簧壓縮量≦最大壓縮量(100萬回)。

2、 壓縮彈簧設定選用原則:
a.
長度設定使用100萬回:一般壓縮彈簧使用壽命設定為100萬回。在開模狀態彈簧的預壓縮量=彈簧自由長度 * 3%~5%(預壓縮量隨實際情況做調整);閉模狀態彈簧壓縮量≦最大壓縮量(最大壓縮量LA=彈簧自由長L*最大壓縮比值%)。
b. 壓料彈簧優先選用綠色或咖啡色彈簧。
c. 頂料或脫料則優先使用紅色或藍色彈簧;如果頂料銷所需的頂料力不很大時,可選用黃色彈簧或線徑彈簧。
d. 複合模外脫料板用紅色彈簧,內脫料板用綠色或咖啡色彈簧 (內脫板彈簧>外脫板彈簧) 。
e. 沖孔模和成形模用綠色或咖啡色彈簧,如有特殊需求時,依實際狀況制訂之。
f. 彈簧∮徑規格儘可能選擇較大∮徑之壓縮彈簧。

3、 壓縮彈簧配置重點與設置原則:
a. 壓縮彈簧配置重點:
彈簧排列首先考慮受力重點部位,然後再考慮整個模具受力均衡平衡。
各種模具結構受力重點部位:
1.) 複合模:內脫料板外形邊緣與沖頭的周圍。
2.) 沖孔模:沖剪沖頭與成形沖頭周圍。
3.) 成形模:折彎邊及有引伸成形的地方。
4.) 其他依設計需求需較大壓料力量位置。
b. 彈簧設置原則
一般設定原則彈簧孔與彈簧孔之間安全距離>5.0mm。
彈簧孔與沖壓加工成形沖頭或模板邊緣距離>3.0mm。
此數據僅供參考,設計時以壓料力量與模具強度為優先考量。
c. 彈簧孔深度加工精度:彈簧孔沉孔深度加工精度會影響到彈簧預壓量與最大壓縮量,故一般尺寸標注精度至小數點後一位(一般設定為±0.2mm)。

 

 

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04-special tools

在流體力學, 流體流經障礙物(閥件, 管件, 流量計)必有壓降, 且與流量有關.

前人利用此理, 設計出各式流量計.

以細腰流量計(Venturi meter)為例:

根據白努力方程式: △P/ρ + △U2 / 2 = 0

U22 – U12 = - 2△P/ρ, U2, U1 分別為在管徑D2, D1處之流速.

以β = D2/D1, 則U2 = √[2(-△P/ρ)/(1 –β4)]

經校正, 流量 Q = (π/4) Dv2 Cv √[2(-△P/ρ)/(1 –β4)]--- Dv為Venturi 直徑

 

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(1)生活産業~ハイテク工業までのエンド・ミル設計

(2)ミクロ・エンド・ミル~大型エンド・ミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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產品名稱:電鍍CBN鑽石研磨刀具(ELECTROPLATED DIAMOND/CBN BURS)

產品規格:刀具規格可以依客戶需求訂製。

產品特色:研磨玻璃工件專用CBN刀具

產 品使用特色:當CBN刀具在CNC銑床加工時、控制器一定要有啄鑽功能、因為S主軸轉速達到20000RPM、Feed100、切深不可超過 0.01mm、不然會有排屑不良、這與CBN顆粒有關、CBN顆粒大小又與工件表面粗糙度成正比、其實切割玻璃不如說是研磨玻璃比較正確、機器主軸偏擺會 影響、刀具精準研磨正確性。根據實驗CBN刀具研磨深度太深會把CBN刀具上鑽石孔洞阻塞、造成切效削液or冷風槍無法將排屑順利帶走、刀具尖點就會容易 損壞、造成玻璃工件無法長時間加工、以上是BW公司內部刀具工程實驗結果。

 

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

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最小切削深度 (Minimum Stepdown) - 選項為設定等高加工時,Z軸之每層加 工深度。

當 刀痕高度計算(calculate Using Cusp)選項關閉時,等高精修之每層加工深度等於最小切削深度所設定之數值,當留痕高度計算設定開啟時,系統將依留痕高設定值自動計算每次加工Z深度, 使得連續之Z軸進給深度將不會超過最大切削深度(Cusp Height)之設定值。

當計算出之數值於最小刀間距時,系統將自動設定為最小刀間距。

等高間距示意圖:

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留痕高度示意圖:

clip_image003

 

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02-chess西洋棋

等高精加工 Constant Z Finishing (只加工凸島部分)

 

等高精加工方式類似於粗加工中之外型輪廓加工,其依據所指定之Z軸高度產生X-Y平面之加工路徑,故此方式較適合於較陡峭之區域或直壁邊上。

點取工法選單clip_image002選擇精加工圖形選紐,選取等高精加工。

clip_image004

───────────────

6-1

顯示下圖之對話框

clip_image006

───────────────

6-2

對話框中枝個選項說明如下。

clip_image008

名稱Name -此等高路徑計算後之刀具路徑名稱。

螺旋狀Spiral - 勾選此選項時,所產生的路徑會以連續不斷的螺旋路徑。

可減少提刀及每層下刀連結後所產生的刀痕現象。如圖例。

無勾選

clip_image009

有勾選

clip_image010

 

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碧威-隕石-海報版-測試用

一般的彈簧是所謂的『線性彈簧』,也就是彈簧受力時它的壓縮變形量是遵循物理學上的『虎克定律』:F=KX,其中F為施力,K為彈力係數,X則為變形量。舉例來說有一線性彈簧受力50Kg時會造成2cm的壓縮,之後每增加50Kg的施力2cm一定會增加的壓縮量。將此一彈簧裝在一部車上,假設其承受的重量為250Kg,則在車子靜 止時它會產生10cm的壓縮量,當這部車行經崎嶇路面時,彈簧除了承受車子的重量外還要承受來自路面的衝擊,有了這些衝擊的存在將使彈簧的壓縮量大於原來 的10cm,而這衝擊所造成的壓縮量的增加,將以懸吊碰到『緩衝止擋器』(Bump Stop)為上限,假設這個範圍也是10cm。那麼兩項總和20cm就稱為『彈簧的行程』(Spring Travel)。而整個彈簧的行程從0到20cm正表示彈簧的受力為0到500Kg。事實上懸吊的彈簧還有其他的壓力存在,即使彈簧完全伸展時彈簧仍會受 到壓力以便讓彈簧本身固定在車上,所以以上述的例子來說彈簧也許是受力範圍也許是100到600Kg。
在傳統彈簧、吸震筒式的懸吊設計上,彈簧扮 演支持車身以及吸收不平路面和其它施力對輪胎所造成的衝擊,而這裡所謂的其它施力包含了加速、減速、剎車、轉彎等所對彈簧造成的施力。更重要的是在震動的 消除過程中要保持輪胎與路面的持續接觸,維持車子的循跡性。而改善這輪胎與路面的接觸是我們改善操控性的首要考慮。

彈簧的最主要功能就 是維持車子的舒適性和保持輪胎完全與地面接觸,用錯了彈簧會造成行車品質和操控性都有負面的影響。試想如果彈簧是完全僵硬的,那懸吊系統也就發揮不了作 用。遇到不平的路面時車子跳起,輪胎也會完全離開地面,若這種情況發生在加速、剎車或轉彎時,車子將會失去循跡性。如果彈簧很軟,則很容意出現『坐底』的 情況,也就是將懸吊的行程用盡。假如在過彎時發生坐底情況則可視為彈簧的彈力係數變成無限大(已無壓縮的空間),車身會產生立即的重量轉移,造成循跡性的 喪失。如果這部車有著很長的避震行程,那麼或許可以避免『坐底』的情況發生,但相對的車身也會變得很高,而很高的車身意味著很高的車身重心,車身重心的高 低對操控表現有決定性的影響,所以太軟的避震器會導致操控上的障礙。假如路面是絕對的平坦,那我們就不需要彈簧和懸吊系統了。如果路面的崎嶇度較大那就需 要比較軟的彈簧才能確保輪胎與路面接觸,同時彈簧的行程也必須增加。

彈簧的硬度選擇是要由路面的崎嶇程度來決定,越崎嶇要越軟的彈簧, 但要多軟則是個關鍵的問題,通常這需要經驗的累積,也是各車廠及各車隊的重要Know-How。 一般說來軟的彈簧可以提供較佳的舒適性以及行經較崎嶇的路面時可保持比較好的循跡性。但是在行經一般路面時卻會造成懸吊系統較大的上下擺動,影響操控。而 在配備有良好空氣動力學組件的車,軟的彈簧在速度提高時會造成車高的變化,造成低速和高速時不同的操控特性。

彈簧的改裝 彈簧的改裝主要是要改善操控性,也就是要改用較硬的彈簧或是較短的彈簧。彈簧控制了很多有關操控的因素,彈簧的改變會造成很複雜的操控特性改變。以硬度的 增加來說,可提高懸吊的滾動抑制能力,減少過彎時車身的滾動。而車高的降低則可同時降低車身的重心,減少過彎時車身重量的轉移,提高穩定性。而車高的降低 也可兼收美觀的效果。

下列是道明中學有關彈簧的科展內容可以參考http://shs.tngs.tn.edu.tw/essay/post/upload/9403/%A8p%A5%DF%A9%FA%B9D%B0%AA%A4%A4_9403_632477776071521866.pdf#search='%E5%BD%88%E7%B0%A7%E7%9A%84%E5%8E%9F%E7%90%86'

 

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Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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