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12.3 複合材料加工

複合材料是由不同特性材料組成的混合物,具有組成之個別材料所無法達成或同時兼有之特定功能和機械性質。

複合材料的應用很早就有,例如建材用的土磚即為人造之複合材料,而木材和竹子則是天然複合材料。

木材的成形加工是以利用手工具和木工工具機的切削加工為主。

1.手工具包括手鋸和鑿子。

2.木工工具機則有平鉋機、手壓鉋機、帶鋸機、圓鋸機、線鋸機、鑽床、木工車床和砂輪機等。

複合材料也可依強化材構造形式分為纖維複合材料、粒子複合材料和板狀複合材料等。

12.3.1 纖維複合材料加工

基材為聚合體或金屬材料為主,強化材的形式為連續性的長纖維或經切細的短纖維。

通常在纖維的表面先給予塗上膠水等浸漬處理做為保護。

此類型複合材料中最具代表性的是強化塑膠

不同的製造方法。

1.纏繞法:

q將連續性的長纖維束浸泡通過液態聚合物(塑膠材料)後,纏繞在靜止或旋轉的心軸上,聚合物儲槽可做左右移動,如圖12.2所示。

q經一層層纏繞到所需厚度後,再加熱使聚合物固化,形成強化塑膠。

q若將心軸移除,即可得到筒狀或球狀容器。若心軸是鋁或鈦合金製成的產品,則不必移除,強化塑膠可形成保護層,例如分機引擎導管、推進器等。

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2.薄片製法

q將連續性的長纖維束併排後加以表面處理,然後浸入聚合物儲槽中形成薄片或膠帶,用途有平板、波浪板,電氣絕緣材和飛機之結構件等。

q可將連續性的長纖維經切碎機切成短纖維,以聚合物包覆成薄膜,再經滾軋機壓成薄片,做為進一步成形加工用之原料。

3.模製法

q 將短纖維與聚合物基材及添加劑混合後,可利用塑膠加工之注射模製法、熱成形法、壓力模製法、移轉模壓製法等。

4.拉製法

q將連續性的長纖維預先浸過聚合物形成複合材料排列後,經預型模加工成初步形狀,再送入內含拉製模的加熱爐中,將聚合物固化後拉出模外。

q依長度需求予以切斷即為產品。可用於大量製造有一定截面的零件,例如高爾夫球桿、欄杆等。

5.拉伸成型法

q 將強化纖維拉浸過聚合物後,利用分離模夾緊,經硬化後成形的製造方法,產品有汽車板片彈簧等。

金屬基纖維複合材料的加工成形法有:

1.用傳統的鑄造法,或用加壓氣體強迫液態金屬進入由強化纖維做成的預形體,經固化成形。

2.金屬粉末與強化短纖維均勻混合後,利用粉末冶金的冷均壓成形法或熱均壓成形法製造零件。

3.共擠製 法即金屬材料之擠製法的應用,例如可用來將超導體細絲嵌在銅基材內,以免因磁流漂移而喪失其超導能力。

陶瓷基纖維複合材料的製造法有浸漬熱壓法,

1.維浸入含有陶瓷基材和黏結劑的泥漿槽中,在纖維外被覆一層泥漿,乾燥後排列堆積,然後再加熱加壓成形。

此外,可利用化學汽相蒸鍍法(CVD)製造。

12.3.2 粒子複合材料加工

粒子複合材料的基材可為聚合體、金屬或陶瓷材料,製造的方法有粉末冶金法和熔湯鑄造法兩類。

1.粉末冶金法

q將強化材粒子粉末與基材粉末均勻混合後,經壓製成形、燒結或化學反應鍵結而得到產品。

2.熔湯鑄造法

q又稱為複合鑄造,是指將固體粒子加入激烈攪拌後之熔融狀態的基材內,形成類似固相的熔湯,然後利用加壓方式將熔湯擠入模具內成形。

典型的產品有

Ø碳化鎢陶金刀具。

Ø開關和繼電器等電接觸材料。

Ø砂輪片包含提供硬度的磨料(Al2O3,SiC,CBN,鑽石等)。

12.3.3 板狀複合材料加工

板狀複合材料包含被覆層材、硬面材、覆面材(如銀幣、、熱交換器)、雙金屬(如斷電器、熱阻器)和積層材(如合板、安全玻璃、印刷電路板)等。

目的為增進美觀、耐磨、耐蝕、增加強度或降低成本、減輕重量,或提供特殊性質(例如不同熱膨脹係數的雙金屬)。

製造方法有滾軋鍵結、爆炸鍵結、共擠製法和硬銲法等,其加工方式和前面章節所敘述者相近。

蜂巢狀材料的生產方法

Ø利用滾軋加工製造薄片材料,並於適當間隔之距離上膠後堆疊,然後加熱使膠硬化而結合,再經切片及展鍛成為蜂巢狀結構。

Ø皺折加工利用一對特殊設計的滾輪將薄片材料軋成皺折狀,切取需要的長度,塗以黏結劑並經硬化後而得。

將蜂巢狀材料與上、下兩面板黏結後,可得到夾層結構體,應用於飛機機身等。

12.3.4 複合材料之切削加工

複合材料是由至少兩種不同特性的材料所組成之。

利用傳統切削方法加工會產生與金屬材料切削時不同的問題,其切削性不佳。例如對強化塑膠車削時不能使用切削液冷卻,故切削速度低。

鑽孔時易因纖維未被完全切斷而產生毛邊等。

可利用非傳統加工解決複合材料切削上的困擾,例如利用超音波振動協助切削複合材料可降低切削阻力。

利用電子束加工或雷射加工,可製造微小孔或深孔,及切削複雜形狀的工件。

磨粒噴射加工和水噴射加工也是複合材料成形切割的重要加工方法。

 


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02-chess西洋棋

12.2.6 壓力模製法

n壓力模製法是將一定量的顆粒狀或片狀塑膠原料放入加熱之模穴內,利用柱塞或上模加壓成形。

典型的產品有盤子、瓶蓋、容器、電子零件等。

三種塑膠原料都可利用此法加工製成產品。

12.2.7 移轉模壓製法

移轉模壓製法為壓力模製法的改良,應用於熱固性塑膠及彈性體的成形。

1.原料先置於裝填室內加熱至液態。

2.再以衝桿、柱塞或螺旋桿等,將之壓迫流經流道進入模穴,並保持壓力一段時間直到工件凝固成形。

此法生產週期較短、產品精度較佳,可製造複雜外形的產品。

12.2.8 鑄造法

鑄造法適用於熱塑性塑膠和熱固性塑膠的成形加工。

是指將液態原料澆入剛性或撓性的鑄模內,冷卻後即可得到各種形狀的產品,但其生產效率低。

12.2.9 彈性體加工

天然橡膠為一優良的彈性材料,可承受很大的彈性變形量,又是極佳的電絕緣體。

但其缺點是無法在高溫或長期在陽光下使用,因此人造彈性體被開發出來用以彌補天然橡膠的缺點。

人造彈性體之典型的產品有油管、O型環、油封、電絕緣體、管子、鞋子、內胎等。

彈性體材料可利用很多熱塑性塑膠的成形加工法來製造產品,或用於熱固性塑膠成形的移轉模壓製法。

12.2.10 快速成型

快速成型(RP)在新產品的開發和製造上有很重要的貢獻,可大量縮短原創性產品從設計到生產所需的前置時間及成本。

其原理是利用電腦輔助繪製三度空間之立體加工圖形,並直接對選用之塑膠或金屬材料製造成零件之實體模型。

已發展成熱的代表性快速成型法有立體石板印刷和選擇性雷射燒結兩種。

立體石板印刷是利用光化學聚合物(塑膠)硬化原理來製作零件之外形。

1.裝有受光感應可硬化之液態聚合物(例如丙烯酸)的大型槽內,平板處於最高的位置,且只有淺淺的液態聚合物薄層覆蓋在其上。

2.開始進行成形加工時,將紫外線雷射束沿著水平面依工件設計原形移動照射,促使被照射到的聚合物硬化成固態物體。

3.接著平板向下降低一小段距離使液態聚合物可再覆蓋於已硬化的固態聚合物上,然後,再根據圖形要求的樣式進行紫外線雷射照射,得到第二層的固態聚合物。

4.依此步驟重覆進行直到完成工件的立體模型。

利用伺服控制系統控制雷射束及平板的移動量,可製造各式各樣零件的聚合物實體模型。

選擇性雷射燒結是利用雷射束的熱能將粉末原料燒結成一體,未被雷射束照到者,仍為鬆散狀態,可經振動而與燒結體分開。

可使用的粉末原料包括金屬、陶瓷和聚合物。

1.在加工室下端裝設兩個圓筒,其中一個是進料圓筒會逐漸上升,並將粉末原料提供給另一個用做為零件製作之圓筒。

2.雷射束會照射在零件製作圓筒上,當粉末燒結成一體後,此圓筒會漸次下降。

利用電腦輔助繪製之立體加工圖形編製成的程式,引導雷射束照射在特定截面薄層上之路徑及區域。

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12.2.1 擠製法

擠製法是將熱塑性(TP)塑膠顆粒或粉末裝置於漏斗中,然後送入擠製筒內。

擠製筒中的螺旋推進器將塑膠原料推經加熱區使變成熔融狀態,最後通過擠製模成形,再以空氣或水冷卻使產品固化。

此法適用於只造製要是外形有固定截面的產品,例如各種棒、管、槽、板、建材、電線等。

彈性體也可使用此法製造,但此法對熱固性塑膠則不適用。

擠製法可利用平面擠製模製造薄片與薄膜產品。

把擠製模的出口向上放置,並由下方吹氣迫使薄膜膨脹成氣球狀至所需之厚度,再經擠壓滾輪和捲繞機構,即可用以生產一般使用的塑膠袋。

注射模製法又稱為射出成形法,其原理與金屬材料成形加工之熱室壓鑄法相同。

1.將塑膠原料送入注射筒內加熱熔化,

2.再以往復式衝桿或旋轉式螺旋桿,壓迫熔融狀態的塑膠進入分裂模的模穴中,

3.保持壓力等到塑膠成形冷卻固化後,衝桿或螺旋桿才反向退回,產品則由頂出桿推出模穴。

12.2.2 注射模製法

此法可製造熱塑性塑膠、熱固性塑膠及彈性體材料。

可以生產各式各樣複雜外形與精密尺寸的產品,甚且是具有外螺紋的零件及齒輪等。

注射模製法的模具成本較貴,但加工效率很高,適用於大量生產。

此法與擠製法是熱塑性塑膠產品的兩大主要製造方法。

12.2.3 吹模製法

吹模製法只適用於熱塑性塑膠,其原理與首先利用擠製法將塑膠原料擠製成管狀後,置於模穴中。

1.再以壓縮空氣吹向塑膠管內,使之膨脹緊貼於模穴內壁上而成形,冷卻後即可得到薄壁之中空產品。

2.應用於玻璃材料者類似。

產品大多為容器、飲料瓶、波形管等。

12.2.4 旋轉模製法

旋轉模製法用於製作大型中空產品,例如水桶、垃圾桶、容器、足球、玩具等。

使用薄壁金屬製成的分裂式模具,並裝設兩個互相垂直的旋轉軸。

塑膠粉末置入模具內,模具同時進行加熱及旋轉。

塑膠粉末顆粒受翻滾作用而緊貼靠在模壁上,並因受熱熔解而被覆於其上,等工件冷卻後即可開模取出。

主要用於熱塑性塑膠為原料的產品。

12.2.5 熱成形製法

其原理與金屬薄板之拉伸加工相近似。

1.將熱塑性塑膠薄片加熱至軟化但仍未熔化的狀態。

2.然後置於模具上,藉由抽真空或吹氣、加壓等方式產生壓力差,迫使塑膠薄片與模具貼合而成形。

此法用於製造廣告招牌、食物托盤、包裝用品等。

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12.1.2 玻璃加工

玻璃之加工方法都是將玻璃原料熔成液態,然後控制溫度變化,在其黏滯流狀態下成形,經冷卻而得到所要的產品。

玻璃產品的形式有平面狀、長條狀、纖維狀和獨立個體等四大類型。

 

1.平面狀產品

平面狀的平板及薄片玻璃是自熔融狀態以抽拉、滾軋或漂浮法連續方式加工而得。

抽拉加工是將自熔融狀態正在進行凝固中之玻璃原料、拉經一對滾輪之間,因受擠壓作用而形成板片,然後沿著一組小滾輪送出。

滾軋加工則可在滾輪表面製作圖案,滾軋出表面有浮雕的玻璃板片。

漂浮法是將熔融之玻璃原料送入一熔融錫床上,再經退火爐固化成形,得到的平面狀玻璃表面光滑,不需進行研磨等完工處理。

2.長條狀產品

包括管材和棒狀,係將熔融玻璃原料沿一旋轉的心軸纏繞,再由一組滾軸抽拉出來。

心軸為中空圓筒或圓錐形狀,將空氣持續吹入心軸,用以防止未凝固的玻璃塌陷,;

若不吹空氣則可用來製造棒材。

3.纖維狀產品

連續性長玻璃纖維是自加熱之多孔白金板中將玻璃高速拉出,並施以塗層處理保護,此法可生產直徑2μm之玻璃纖維。

短玻璃纖維是將熔融的玻璃原料送入旋轉頭內,利用離心噴灑的方式製造。

4.獨立個體產品

屬於不連續性,各有其特別形狀的產品。

吹模製法:利用吹氣產生的壓力使軟化的玻璃緊貼到鑄模壁上而成形,用於製造中空薄壁產品,例如玻璃瓶、燒杯、燈泡等。

壓製法:將熔融玻璃原料置於鑄模內,以沖模壓製成形。

離心鑄造法和金屬材料所使用者類似,用於製造映像管等。

下垂法:將玻璃板片置於模具上方,加熱熔化後,因本身的重量而下垂,黏貼在模壁上成形。

增加玻璃的強度可進行下列三種方式之強化處理。

Ø熱回火:將玻璃加熱後,利用兩階段降溫使其表面產生壓縮殘留應力,可以增進其強度。

Ø化學回火:將玻璃熔融液中加熱,使離子交換作用,則較小的原子被較大的原子取代,產生壓縮殘留應力,增進其強度。

Ø層化玻璃:將一片高靭性塑膠薄片置入兩片平板玻璃之間,結合後形成強化作用,例如汽車的擋風玻璃。

玻璃產品的完工處理利用退火處理來消除其殘留應力,以及利用人工鑽石刀具或磨輪進行切割、鑚孔、研磨、拋光等來修整外形或增進其表面平滑度。

塑膠(又稱為高分子或聚合體) 比金屬的密度低、強度低、剛性低、延展性高、導電性低、熱傳導性低、熱膨脹係數高和化學阻抗高等。

塑膠本身的重量輕、強度對重量的比值高、具透明的特性、多顏色的選擇、價格低廉、易於加工製造、複雜設計。

12.2 塑膠加工

典型的應用產業包括汽車、飛機、電子、運動器材、辦公室設備及民生用品等。

塑膠可分為熱塑性、熱固性和彈性體。

塑膠是以顆粒或粉末狀態提供給製造商做為成形加工之原料。常見之不同種類塑膠的成形加工法如圖12.1所示。

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

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(1)精密HSSエンドミルのR&D

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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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目錄

12.1 陶瓷材料

12.2 塑膠加工

12.3 複合材料加工

簡介

科技的進步發展出之新產品中有些特殊的功能或性質是金屬材料所不易或根本無法達成的。

例如高溫強度、高硬度、高耐磨耗、高耐腐蝕性、輕量化、高重量對強度比、低導電性、低電阻抗、兼具高強度及韌性等。

有許多非金屬材料和針對特定需求而研發出來的新材料,並取代部份金屬材料的地位。

常見的工程用非金屬材料有陶瓷與玻璃、塑膠和複合材料。

簡介(續)

陶瓷是由金屬和非金屬元素以結晶構造所組成,原子間鍵結方式包含共價鍵和離子鍵。

玻璃的組成元素和陶瓷類似,但不具結晶組織。

塑膠是由許多單體聚集所形成之聚合體,結合的力量包含共價鍵和凡得瓦力(次鍵結)。

複合材料則是結合兩種或兩種以上不能相互固溶的物質所形成之非均質體材料。

由此可知,對非金屬材料加工的機制將與應用於金屬材料者,會有鉅大的差異。

12.1 陶瓷材料

陶瓷(Ceramic)可分為傳統陶磁和工程陶瓷。

傳統陶瓷的應用歷史很悠久,典型的產品有陶器、瓷器、磚頭、地磚、下水道水管、砂輪等。

工程陶瓷則常被用於製造汽車、航太、渦輪機、熱交換器、半導體、密封環、噴嘴、切削刀具等。

陶瓷比金屬的高溫強度和高溫硬度高、彈性係數大、脆性高、靭性低、密度低、熱膨脹係數低、熱傳導性低和導電性低等。

陶瓷的導電性可從近乎絕緣到非常優良,故可利用此特性製成半導體。

12.1 陶瓷材料(續)

玻璃被歸類為一種過冷液體,並不具結晶組織,無明確的熔點或凝固點的材料。

玻璃具有多變的光學特性、耐化學腐蝕性、相對高強度等,被應用於窗戶、烹飪器具和光纖等。

玻璃陶瓷是高度結晶成分所組成的玻璃,製作過程是以玻璃狀態加工成形後,經熱處理產生再結晶作用而得。

玻璃陶瓷顏色大都為白色或灰色而不再是透明狀態。

具有比一般玻璃更好的性質,如良好的熱衝擊抵抗能力,極低的熱膨脹係數,和優良的強度特性。

應用於烹飪器具、渦輪引擎、電器和電子零件等。

12.1.1 陶瓷加工

陶瓷的組織構造及機械性質與金屬差異很大,故無法使用傳統加工的鍛造、切削、銲接等方法製造成形。

陶瓷產品的生產方式和粉末冶金產品相類似,通常是包括將原料研磨成微細顆粒,加入添加劑後,進行混合、成形、乾燥、燒結和完工處理等步驟。

陶瓷加工的第一步是將陶瓷原料軋碎或研磨成微細的顆粒,可分為濕式或乾式兩種,使用的設備有球磨機、滾輪或粉碎機。

得到的顆粒需再經粒度分類、過濾及清洗等處理步驟。視產品的特性及加工製程的要求,加入合適的添加劑。

陶瓷顆粒成形的基本方法有三種,即鑄造法、塑性成形法和壓製法。

12.1.1 陶瓷加工(續)

鑄造法

Ø最常見的是滑泥鑄造,通常用水做為溶劑,加入陶瓷顆粒形成泥漿狀溶液。

Ø成形時將溶液倒入多孔性的石膏鑄模中。當部份水分被吸收後把鑄模翻轉倒出剩餘的泥漿溶液,即可製作出中空的物品,如同瀝鑄法。

Ø此法生產效率低、尺寸控制不易精確、但鑄模及設備成本較低,用於生產大型且外形複雜的零件,例如水管、藝術品、坩堝等。

12.1.1 陶瓷加工(續)

塑性成形法

Ø利用擠製、注射模等方法,將黏土狀陶瓷與添加劑混合,施加壓力使通過模具或進入模穴中。

Ø此法生產效率不高,但工具成本較低。

12.1.1 陶瓷加工(續)

壓製法

Ø與粉末冶金之金屬粉末成形方式相同,將顆粒狀的陶瓷原料和黏結劑加壓成形。

Ø包括乾式壓製法、濕式壓製法、注射模製法、冷均壓法(CIP)、熱均壓法(HIP)等。

Ø陶瓷材料在成形加工後,接下來的步驟是乾燥及燒結。

Ø乾燥的目的在降低零件因濕度可能造成的翹曲變形和破裂趨勢。

Ø燒結是在控制的環境下,將成形零件加熱到某一較高溫度,使顆粒間產生較強的結合力,並減少空孔,可增進零件的強度及硬度。

12.1.1 陶瓷加工(續)

Ø零件經燒結後為了改善其表面之瑕疵,增進平滑度,得到準確的尺寸或製作特殊的外形,常需進行完工處理。

Ø由於陶瓷材料的脆性較大,且具有缺口敏感性,故加工時需特別注意。

Ø常用的加工方法有研磨、拋光、放電加工、超音波加工、雷射加工、滾筒加工和利用鑽石砂輪之切削等。

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碧威-航太1-a5dm

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一、鐵合金

        鐵合金(Ferrous alloys)係以鐵為主要成分的合金材料,其產量比任何其它金屬多,且常作為工程結構用材料。它們能廣泛的被使用,可由三個因素來解釋:(1)含鐵之化 合物在地殼內蘊藏豐富;(2)鐵和鋼合金的提煉、精煉、以及製造技術十分成熟;(3)鐵合金之機械性質優異。

(一)鋼(Steels)

        鋼即是鐵-碳合金,除了含有碳元素外,亦可進一步包含微量其它合金元素。較常見鋼鐵分類係根據碳濃度的高低分別區分為低碳、中碳和高碳型式。平碳鋼 (plain carbon steel)除了碳和少量錳外只含殘留濃度的不純物。對合金鋼(alloy steel)而言,不同功效的合金元素將以不同濃度加入鋼中,以改善剛的各項性能。

Ⅰ、低碳鋼

所有鋼種中,最大產量係落在低碳這一類的範圍內。其含碳量通常少於0.25wt%,因此對於形成麻田散鐵的熱處理是無反應的,其鋼才的強化主要是靠冷加工來完成。其顯微結構包括肥粒鐵和波來鐵。

        低碳鋼的另一群是高強度低合金鋼(HSLA)。它們包含其它合金元素諸如銅、釩、鈦、鈮、鈷和硼等元素,添加濃度有通常小於5﹪wt,甚至更低。強化機構 是藉高溫熱加工時產生析出物,因此具有析出硬化及晶粒細化等功效,故其強化比低碳平碳鋼強度高。在一般大氣中,HSLA鋼比平碳鋼具有更佳耐蝕性,在結構 強度重要的很多應用中,它們已經代替了平碳鋼。

Ⅱ、中碳鋼

中碳鋼其碳濃度約介於0.25wt﹪至0.60wt%之 間,。這些鋼材可藉著沃斯田鐵化,淬火然後回火等熱處理改善機械其性質。它們最常以回火狀態使用,其顯微結構是回火麻田散鐵。代表性的鋼材為添加鉻、鎳、 鉬等元素的合金鋼,鉻、鎳和鉬的添加可改善這些合金熱處理的能力,使其可獲得強度及延展性極佳的組合。這些熱處理合金鋼比低碳鋼強度高,但會犧牲延展性和 韌性。此類鋼材應用包括鐵路車輪、軌道、齒輪、曲柄軸和其它切削零件以及要求高強度、耐磨耗和高韌性的結構零件上。

Ⅲ、高碳鐵

高 碳鋼通常具有碳含量介於0.6wt﹪至1.4wt%之間的鋼材,是碳鋼中最硬最強,而延展性最低者,其中工具模具鋼為代表。它們幾乎總是以硬化和回火狀況 使用,如此特別是在耐磨耗的工件上使用,通常含有鉻、釩、鎢和鉬合金。這些合金元素易與碳結合形成很硬和耐磨耗碳化物之化合物(如Cr23C6,V4C3 , Mo2C和WC等)。

Ⅳ、不銹鋼

不 銹鋼(stainless steels)具有良好的抗蝕性(生銹),尤其是在大氣中。主要添加的合金元素是鉻,其濃度至少需11wt%鉻以上,此外藉著添加鎳、鉬或銅可強化抗蝕 性。不銹鋼依據顯微結構主要可分成三類,包括麻田散鐵型、肥粒鐵和沃斯田鐵型。麻田散鐵型不銹鋼能藉熱處理使其內部產生麻田散鐵,因此具較高的機械強度。 沃斯田鐵型和肥粒鐵型不銹鋼只能藉著冷加工來硬化和強化材質,因為它們是無法熱處理的。沃斯田鐵型不銹鐵因為高鉻含量和鎳的添加,其耐蝕性最好;而其產量 也是最大的。

(二)鑄鐵

通常鑄鐵(cast iron)是鐵合金的加上高達3.0 wt﹪至4.5wt%之碳,而稱之,其與碳鋼一般,均可再添加其他合金元素,已進一步強化鑄鐵的各項機械性能。對大部份鑄鐵而言,碳係以石墨形式存在。最常見鑄鐵包括灰鑄鐵、球墨鑄鐵、白鑄鐵和展性鑄鐵等。

Ⅰ、灰鑄鐵(Gray Iron)

灰 鑄鐵(gray cast iron)中碳與矽含量分別介於2.5wt﹪和4.0wt%之間以及1.0wt﹪和3.0wt%之間。對大部份灰鑄鐵而言,石墨是以片狀形式存在於基地 內,典型灰鑄鐵顯微組織片狀石墨,其破裂表面出現灰色狀,因而稱之為灰鑄鐵,其在工業上的用量極大。

Ⅱ、延性(或球墨)鑄鐵

在 鑄造之前加入少量鎂和鑲,或鎂或鑲到灰鑄鐵中會產生不一樣顯微結構及機械性質。石墨仍然形成,但是以球狀顆粒代替原先的片狀。此結果的合金稱球墨或延性鑄 鐵。此種鑄件比灰鑄鐵更強並且更有延性,其機械性質的比較如表12.5所示。此類材料典型應用包括閥、泵體、曲柄虹、齒輪,以及其它自動如切削零件。

Ⅲ、白鑄鐵和展性鑄鐵

對低矽(含量少於1.0wt%矽)和快冷卻速率的鑄鐵而言,大部份碳是以雪明碳鐵代替石墨方式存在,此類合金的破壞表面呈白色外觀,因此被稱為白鑄鐵(White cast iron)。

        將白鑄鐵於800到900℃(1470到1650℉)之間在中性氣體(避免氧化)長時間加熱將造成雪明碳鐵分解,形成石墨,石墨係以聚集或薔薇形式存在而 被肥粒鐵或波來鐵基地包圍,形成肥粒鐵展性鑄鐵。代表性應用包括聯結桿、傳動齒輪、閥零件、輪船及其它重機使用上。

 

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合金分成鐵合金與非鐵合金
一、鐵合金
鐵 合金(Ferrous alloys)係以鐵為主要成分的合金材料,其產量比任何其它金屬多,且常作為工程結構用材料。它們能廣泛的被使用,可由三個因素來解釋:(1)含鐵之化 合物在地殼內蘊藏豐富;(2)鐵和鋼合金的提煉、精煉、以及製造技術十分成熟;(3)鐵合金之機械性質優異。
(一)鋼(Steels)
鋼 即是鐵-碳合金,除了含有碳元素外,亦可進一步包含微量其它合金元素。較常見鋼鐵分類係根據碳濃度的高低分別區分為低碳、中碳和高碳型式。平碳鋼 (plain carbon steel)除了碳和少量錳外只含殘留濃度的不純物。對合金鋼(alloy steel)而言,不同功效的合金元素將以不同濃度加入鋼中,以改善剛的各項性能。
Ⅰ、低碳鋼
所有鋼種中,最大產量係落在低碳這一類的範圍內。其含碳量通常少於0.25wt%,因此對於形成麻田散鐵的熱處理是無反應的,其鋼才的強化主要是靠冷加工來完成。其顯微結構包括肥粒鐵和波來鐵。
低 碳鋼的另一群是高強度低合金鋼(HSLA)。它們包含其它合金元素諸如銅、釩、鈦、鈮、鈷和硼等元素,添加濃度有通常小於5﹪wt,甚至更低。強化機構是 藉高溫熱加工時產生析出物,因此具有析出硬化及晶粒細化等功效,故其強化比低碳平碳鋼強度高。在一般大氣中,HSLA鋼比平碳鋼具有更佳耐蝕性,在結構強 度重要的很多應用中,它們已經代替了平碳鋼。
Ⅱ、中碳鋼
中碳鋼其碳濃度約介於0.25wt﹪至0.60wt%之間,。這些鋼材可藉著沃斯 田鐵化,淬火然後回火等熱處理改善機械其性質。它們最常以回火狀態使用,其顯微結構是回火麻田散鐵。代表性的鋼材為添加鉻、鎳、鉬等元素的合金鋼,鉻、鎳 和鉬的添加可改善這些合金熱處理的能力,使其可獲得強度及延展性極佳的組合。這些熱處理合金鋼比低碳鋼強度高,但會犧牲延展性和韌性。此類鋼材應用包括鐵 路車輪、軌道、齒輪、曲柄軸和其它切削零件以及要求高強度、耐磨耗和高韌性的結構零件上。
Ⅲ、高碳鐵
高碳鋼通常具有碳含量介於 0.6wt﹪至1.4wt%之間的鋼材,是碳鋼中最硬最強,而延展性最低者,其中工具模具鋼為代表。它們幾乎總是以硬化和回火狀況使用,如此特別是在耐磨 耗的工件上使用,通常含有鉻、釩、鎢和鉬合金。這些合金元素易與碳結合形成很硬和耐磨耗碳化物之化合物(如Cr23C6,V4C3 , Mo2C和WC等)。
Ⅳ、不銹鋼
不銹鋼(stainless steels)具有良好的抗蝕性(生銹),尤其是在大氣中。主要添加的合金元素是鉻,其濃度至少需11wt%鉻以上,此外藉著添加鎳、鉬或銅可強化抗蝕 性。不銹鋼依據顯微結構主要可分成三類,包括麻田散鐵型、肥粒鐵和沃斯田鐵型。麻田散鐵型不銹鋼能藉熱處理使其內部產生麻田散鐵,因此具較高的機械強度。 沃斯田鐵型和肥粒鐵型不銹鋼只能藉著冷加工來硬化和強化材質,因為它們是無法熱處理的。沃斯田鐵型不銹鐵因為高鉻含量和鎳的添加,其耐蝕性最好;而其產量 也是最大的。
(二)鑄鐵
通常鑄鐵(cast iron)是鐵合金的加上高達3.0 wt﹪至4.5wt%之碳,而稱之,其與碳鋼一般,均可再添加其他合金元素,已進一步強化鑄鐵的各項機械性能。對大部份鑄鐵而言,碳係以石墨形式存在。最常見鑄鐵包括灰鑄鐵、球墨鑄鐵、白鑄鐵和展性鑄鐵等。
Ⅰ、灰鑄鐵(Gray Iron)
灰 鑄鐵(gray cast iron)中碳與矽含量分別介於2.5wt﹪和4.0wt%之間以及1.0wt﹪和3.0wt%之間。對大部份灰鑄鐵而言,石墨是以片狀形式存在於基地 內,典型灰鑄鐵顯微組織片狀石墨,其破裂表面出現灰色狀,因而稱之為灰鑄鐵,其在工業上的用量極大。
Ⅱ、延性(或球墨)鑄鐵
在鑄造之前加 入少量鎂和鑲,或鎂或鑲到灰鑄鐵中會產生不一樣顯微結構及機械性質。石墨仍然形成,但是以球狀顆粒代替原先的片狀。此結果的合金稱球墨或延性鑄鐵。此種鑄 件比灰鑄鐵更強並且更有延性,其機械性質的比較如表12.5所示。此類材料典型應用包括閥、泵體、曲柄虹、齒輪,以及其它自動如切削零件。
Ⅲ、白鑄鐵和展性鑄鐵
對低矽(含量少於1.0wt%矽)和快冷卻速率的鑄鐵而言,大部份碳是以雪明碳鐵代替石墨方式存在,此類合金的破壞表面呈白色外觀,因此被稱為白鑄鐵(White cast iron)。
將白鑄鐵於800到900℃(1470到1650℉)之間在中性氣體(避免氧化)長時間加熱將造成雪明碳鐵分解,形成石墨,石墨係以聚集或薔薇形式存在而被肥粒鐵或波來鐵基地包圍,形成肥粒鐵展性鑄鐵。代表性應用包括聯結桿、傳動齒輪、閥零件、輪船及其它重機使用上。

最補充非鐵合金的資料,詳細內容網站內有,因為太多了,所以只選取摘要。
二、非鐵合金
1.銅及其合金
2.鋁及其合金
3.鎂及其合金
4.鈦及其合金
5.耐高溫金屬
6.超合金
7.貴重金屬

 

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BW正面-960119

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退火得到的是肥粒鐵加波來鐵
淬火得到的是什麼相ㄋ?
阿碳含量不一樣像會不一樣嗎?
我是做S45C、S65C、SCM440
可以跟我說一下這3種材料經過淬火後得到的相是什麼嗎?
我找書找了很久只知道會得到麻田散鐵和殘留沃斯田鐵
這會應為碳含量不一樣有所改變嗎?
還有回火的部分阿 書上面是寫說 淬火的產物會變成雪明碳鐵 然後基地是肥粒鐵可是要變成肥粒鐵是在500-600度左右,但是我們的回火溫度是在350度,這會觀察到什麼相,請各位大大救救我吧。

最佳解答

找 一下工程材料裡面熱處理的部分,你可以看到CCT曲線,一般淬火主要有油淬和水淬,水淬的話多半得到的相為麻田散鐵相,油淬就得看淬冷的效率而定,一般多 為混和的複雜淬冷組織(麻田散鐵+上下變韌鐵+少量肥粒鐵或波來鐵)。如果不是那麼計較的話,多半淬火組織是認為是麻田散鐵組織。

如同 你說的,碳含量不一樣,相就不太一樣。麻田散鐵形成的多或少是與碳含量有很大的關係,碳含量低的,不易淬出麻田散鐵,高碳量的較容易,但過高的含碳量的碳 鋼(過共析鋼),反而也是不好的,因為容易淬火形成富碳的沃斯田鐵殘留到室溫下。不過一般熱處理進行多半是先看碳含量,再來就看一些能增加硬化能的合金元 素含量來判斷材料是否有好的熱處理性質。

你說的這三種材料含碳量不低,淬火的結果麻田散鐵是絕對有的。殘留沃斯田鐵就得看你的MS或M90的溫度有多高。這個需要 去看CCT曲線先做個判斷。主要差別還是承上所說的,含碳量及其他合金含量。

假設淬火後為全麻田散鐵相。那在淬火之後,碳及其他合金是完全固溶在基地之中。而麻田散鐵相變化指的是沒有溶質擴散的相變化。所以淬火之後,你看不到什麼相,甚至要看到整個是麻田散鐵的試片也幾乎沒辦法。除非施以回火, 讓一些碳做擴散,這樣子才有辦法觀察出組織。麻田散鐵回火之後稱之為回火麻田散鐵(這還有所謂的麻淬火、麻回火及業界常用的淬火回火等等)。回火麻田散鐵 因為回火溫度不高,所以讓碳的擴散只能短距離擴散,因此會觀察到小顆粒狀的雪明碳鐵(大小約1μm或略大一些)散佈在肥粒鐵相上面,整個的組織稱之為回火 麻田散鐵。你會想說怎麼回火溫度不高,但基地卻是肥粒鐵是吧,這邊的話就要想到說淬火後的材料算是過飽和的材料,回火之後會讓過飽和而不安定的相偏向於安 定的相。如果以鐵碳平衡圖來說明的話,溫度恒溫時間長時,可以把雪明碳鐵分解為石墨。同理,在這邊淬火組織是不安定的,短時間、低溫的回火可以讓碳做短距 離擴散,讓材料趨於安定的相,因此會擴散為小顆粒雪明碳鐵和肥粒鐵組織。而如果說你的溫度再持續下去,這小顆粒雪明碳鐵就會再擴散或是球狀化,也就是人家 說的球化處理。如果還是再持續下去, 這球化後的雪明碳鐵會再分解為碳與鐵,而游離碳會棸集形成石墨(這邊可以參考所謂的可鍛鑄鐵的由來)

回火350度,大概30~120分,應該可以看到回火麻田散鐵組織,就承上所謂,細小顆粒狀的雪明碳鐵散佈在肥粒鐵之上。不過因為 雪明碳鐵超多且細,用光學顯微鏡觀 察,你只會看到黑黑一片。感覺不出有什麼東西(不過用Nital腐蝕時你會發現比麻田散鐵要容易腐蝕得多,因為Nital吃肥粒鐵)。需要用SEM來觀 察,通常需放大到2000倍以上才 真正看得出回火麻田散鐵組織形貌。這邊看能不能先跟別人要一下回火麻田散鐵SEM的照片(如果有需要你再用知識家寫信給我,記得給我你的mail,我寄一張給你參考)

參考看看

 

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1 (2)

1)淬火常見問題與解決技巧

Ms點隨C%的增加而降低

淬火時,過冷沃斯田體開始變態為麻田散體的溫度稱之為Ms點,變態完成之溫度稱之為Mf點。%C含量愈高,Ms點溫度愈降低。0.4%C碳鋼的Ms溫度約為350℃左右,而0.8%C碳鋼就降低至約200℃左右。

※淬火液可添加適當的添加劑

(1)水中加入食鹽可使冷卻速率加倍:鹽水淬火之冷卻速率快,且不會有淬裂及淬火不均勻之現象,可稱是最理想之淬硬用冷卻劑。食鹽的添加比例以重量百分比10%為宜。

(2)水中有雜質比純水更適合當淬火液:水中加入固體微粒,有助於工件表面之洗淨作用,破壞蒸氣膜作用,使得冷卻速度增加,可防止淬火斑點的發生。因此淬火處理,不用純水而用混合水之淬火技術是很重要的觀念。

(3)聚合物可與水調配成水溶性淬火液:聚合物淬火液可依加水程度調配出由水到油之冷卻速率之淬火液,甚為方便,且又無火災、污染及其他公害之虞,頗具前瞻性。

(4)乾冰加乙醇可用於深冷處理容液:將乾冰加入乙醇中可產生-76℃之均勻溫度,是很實用的低溫冷卻液。

※硬度與淬火速度之關聯性

只 要改變鋼材淬火冷卻速率,就會獲得不同的硬度值,主要原因是鋼材內部生成的組織不同。當冷卻速度較慢時而經過鋼材的Ps曲線,此時沃斯田體變態溫度較高, 沃斯田體會生成波來體,變態開始點為Ps點,變態終結點為Pf點,波來體的硬度較小。若冷卻速度加快,冷卻曲線不會切過Ps曲線時,則沃斯田體會變態成硬 度較高的麻田散體。麻田散體的硬度與固溶的碳含量有關,因此麻田散體的硬度會隨著%C含量之增加而變大,但超過0.77%C後,麻田散體內的碳固溶量已無 明顯增加,其硬度變化亦趨於緩和。

※淬火與回火冷卻方法之區別

淬火常見的冷卻方式有三種,分別是: (1)連續冷卻;(2)恆溫冷卻及(3)階段冷卻。為求淬火過程降低淬裂的發生,臨界區域溫度以上,可使用高於臨界冷卻速率的急速冷卻為宜;進入危險區域 時,使用緩慢冷卻是極為重要的關鍵技術。因此,此類冷卻方式施行時,使用階段冷卻或恆溫冷卻(麻回火)是最適宜的。

回火處理常見的冷卻方式包括急冷和徐冷兩種冷卻方法,其中合金鋼一般使用急冷;工具鋼則以徐冷方式為宜。工具鋼自回火溫度急冷時,因殘留沃斯田體變態的緣故而易產生裂痕,稱之為回火裂痕;相同的,合金鋼若採用徐冷的冷卻方式,易導致回火脆性。

※淬火後,殘留沃斯田體的所扮演的角色

淬 火後的工件內常存在麻田散體與殘留沃斯田體,在常溫放置一段長久時間易引起裂痕的發生,此乃因殘留沃斯田體產生變態、引起膨脹所導致,此現象尤其再冬天寒 冷的氣候下最容易產生。此外,殘留沃斯田體另一個大缺點為硬度太低,使得工具的切削性劣化。可使用深冷處理促使麻田散體變態生成,讓殘留沃斯田體即使進一 步冷卻也無法再產生變態;或以外力加工的方式,使不安定的殘留沃斯田體變態成麻田散體,降低殘留沃斯田體對鋼材特性之影響。

※淬火處理後硬度不足的原因

淬 火的目的在使鋼材表面獲得滿意的硬度,若硬度值不理想,則可能是下列因素所造成:(1)淬火溫度或沃斯田體化溫度不夠;(2)可能是冷卻速率不足所致; (3)工件表面若熱處理前就發生脫碳現象,則工件表面硬化的效果就會大打折扣;(4)工件表面有銹皮或黑皮時,該處的硬度就會明顯不足,因此宜先使用珠擊 法將工件表面清除乾淨後,再施以淬火處理。

 

※淬裂發生的原因

會影響淬 裂的主要原因包括:工件的大小與形狀、碳含量高低、冷卻方式及前處理方法等。鋼鐵熱處理會產生淬裂,導因於淬火過程會產生變態應力,而這個變態應力與麻田 散體變態的過程有關,通常鋼材並非一開始產生麻田散體變態即發生破裂,而是在麻田散體變態進行約50%時(此時溫度約150℃左右),亦即淬火即將結束前 發生。因此淬火過程,在高溫時要急速冷卻,而低溫時要緩慢冷卻,若能掌握『先快後緩』的關鍵,可將淬火裂痕的情況降至最低。

※過熱容易產生淬火裂痕

加 熱超過是當的淬火溫度100℃以上,稱之為過熱。過熱時,沃斯田體之結晶顆粒變得粗大化,導致淬火後生成粗大的麻田散體而脆化,易使針狀麻田散體之主幹出 現橫裂痕(此稱為麻田散體裂痕),此裂痕極易發展成淬火裂痕。因此,當您的工件在沃斯田體化溫度時產生過熱現象時,後續的淬火、冷卻均無法阻止淬裂的產 生,故有人把『過熱』稱為發生淬火裂痕的元兇。

※淬火前的組織會影響淬火裂痕?

淬火前的組織當然會影 響淬火的成敗。最正常的前組織應該是正常化組織或退火組織(波來體結構),若淬火前組織為過熱組織、球狀化組織均會有不同的結果。過熱組織易產生淬火裂 痕,球狀化組織則可以均勻淬硬而避免淬裂及淬彎,因此工具鋼或高碳鋼在淬火前,可施行球狀化處理已是淬火重要技術之一。此時可施以球狀化退火或調質球狀化 處理以獲得球狀碳化物。碳化物若以網狀組織存在,則容易由該處發生淬火裂痕。

※淬火零件因常溫放置引起之瑕疵

淬 火後的零件,若長時間放置在室溫,可能發生擱置裂痕及擱置變形兩種缺陷。擱置裂痕又稱為時效裂痕,尤其在冬天寒冷的夜晚,隨溫度之下降導致殘留沃斯田體變 態為麻田散體,使裂痕因此而產生,又稱之為夜泣裂痕。擱置變形又稱之為時效變形,乃淬火工件放置於室溫引起尺寸形狀變化之現象,大多導因於回火處理不完全 所致。為防止擱置變形,需讓鋼材組織安定化,因此首先要消除不安定之殘留沃斯田體(實施深冷處理)。接著實施200℃~250℃的回火處理使麻田散體安定 化。


2)回火常見問題與解決技巧

100℃熱水回火之優點

低 溫回火常使用180℃至200℃左右來回火,使用油煮回火。其實若使用100℃的熱水來進行回火,會有許多優點,包括:(1)100℃的回火可以減少磨裂 的發生;(2)100℃回火可使工件硬度稍增,改善耐磨性;(3)100℃的熱水回火可降低急速加熱所產生裂痕的機會;(4)進行深冷處理時,降低工件發 生深冷裂痕的機率,對殘留沃斯田體有緩衝作用,增加材料強韌性;(5)工件表面不會產生油焦,表面硬度稍低,適合磨床研磨加工,亦不會產生油煮過熱乾燒之 現象。

※二次硬化之高溫回火處理

對於工具鋼而言,殘留應力與殘留沃斯田體均對鋼材有著不良的影響,浴 消除之就要進行高溫回火處理或低溫回火。高溫回火處理會有二次硬化現象,以SKD11而言,530℃回火所得鋼材硬度較200℃低溫回火稍低,但耐熱性 佳,不會產生時效變形,且能改善鋼材耐熱性,更可防止放電加工之加工變形,益處甚多。

※在300℃左右進行回火處理,為何會產生脆化現象?

部分鋼材在約270℃至300℃左右進行回火處理時,會因殘留沃斯田體的分解,而在結晶粒邊界上析出碳化物,導致回火脆性。二次硬化工具鋼當加熱至500℃~600℃之間時才會引起分解,在300℃並不會引起殘留沃斯田體的分解,故無300℃脆化的現象產生。

※回火產生之回火裂痕

以 淬火之鋼鐵材料經回火處理時,因急冷、急熱或組織變化之故而產生之裂痕,稱之為回火裂痕。常見之高速鋼、SKD11模具鋼等回火硬化鋼在高溫回火後急冷也 會產生。此類鋼材在第一次淬火時產生第一次麻田散體變態,回火時因淬火產生第二次麻田散體變態(殘留沃斯田體變態成麻田散體),而產生裂痕。因此要防止回 火裂痕,最好是自回火溫度作徐徐冷卻,同時淬火再回火的作業中,亦應避免提早提出回火再急冷的熱處理方式。

※回火產生之回火脆性

可 分為300℃脆性及回火徐冷脆性兩種。所謂300℃脆性係指部分鋼材在約270℃至300℃左右進行回火處理時,會因殘留沃斯田體的分解,而在結晶粒邊界 上析出碳化物,導致回火脆性。所謂回火徐冷脆性係指自回火溫度(500℃~600℃)徐冷時出現之脆性,Ni-Cr鋼頗為顯著。回火徐冷脆性,可自回火溫 度急冷加以防止,根據多種實驗結果顯示,機械構造用合金鋼材,自回火溫度施行空冷,以10℃/min以上的冷卻速率,就不會產生回火徐冷脆性。

※高週波淬火常見之問題

高 週波淬火處理常見的缺陷有淬火裂痕、軟點及剝離三項。高週波淬火最忌諱加熱不均勻而產生局部區域的過熱現象,諸如工件銳角部位、鍵槽部位、孔之周圍等均十 分容易引起過熱,而導致淬火裂痕的發生,上述情形可藉由填充銅片加以降低淬火裂痕發生的可能性。另外高週波淬火工件在淬火過程不均勻,會引起工件表面硬度 低的缺點,稱之為軟點,此現象係由於高週波淬火溫度不均勻、噴水孔阻塞或孔的大小與數目不當所致。第三種會產生的缺失是表面剝離現象,主要原因為截面的硬 度變化量大或硬化層太淺,因此常用預熱的方式來加深硬化層,可有效防止剝離現象。

※不銹鋼為何不能在500℃至650℃間進行回火處理?

大 部分的不銹鋼在固溶化處理後,若在475℃至500℃之間長時間持溫時,會產生硬度加大、脆性亦大增的現象,此稱之為475℃脆化,主要原因有多種說法, 包括相分解、晶界上有含鉻碳化物的析出及Fe-Cr化合物形成等,使得常溫韌性大減,且耐蝕性亦甚差,一般不銹鋼的熱處理應避免常時間持溫在這個溫度範 圍。另外在600℃至700℃之間長時間持溫,會產生s相的析出,此s相是Fe-Cr金屬間化合物,不但質地硬且脆,還會將鋼材內部的鉻元素大量耗盡,使 不銹鋼的耐蝕性與韌性均降低。

※為何會產生回火變形?

會產生回火變形的主要原因為回火淬火之際產生的 殘留硬力或組織變化導致,亦即因回火使張應力消除而收縮、壓應力的消除而膨脹,包括回火初期析出e碳化物會有若干收縮、雪明碳鐵凝聚過程會大量收縮、殘留 沃斯田鐵變態成麻田散鐵會膨脹、殘留沃斯田鐵變態成變韌鐵會膨脹等,導致回火後工件的變形。防止的方法包括:(1)實施加壓回火處理;(2)利用熱浴或空 氣淬火等減少殘留應力;(3)用機械加工方式矯正及(4)預留變形量等方式。

※回火淬性的種類

(1)270℃~350℃脆化:又稱為低溫回火淬性,大多發生在碳鋼及低合金鋼。

(2)400℃~550℃脆化:通常構造用合金鋼再此溫度範圍易產生脆化現象。

(3)475℃脆化:特別指Cr含量超過13%的肥粒鐵系不銹鋼,在400℃至550℃間施以回火處理時,產生硬度增加而脆化的現象,在475℃左右特別顯著。

(4)500℃~570℃脆化:常見於加工工具鋼、高速鋼等材料,在此溫度會析出碳化物,造成二次硬化,但也會導致脆性的提高。


3)退火常見問題與解決技巧

※工件如何獲得性能優異之微細波來體結構?

退 火處理會使鋼材變軟,淬火處理會使鋼材變硬,相比較之下,如施以『正常化』處理,則可獲得層狀波來鐵組織,可有效改善鋼材的切削性及耐磨性,同時又兼具不 會產生裂痕、變形量少與操作方便等優點。然而正常化處理是比較難的一種熱處理技術,因為它採用空冷的方式冷卻,會受到許多因素而影響空冷效果,例如夏天和 冬天之冷卻效果不同、工件大小對空冷速率有別、甚至風吹也會影響冷卻速率。因此正常化處理要使用各種方法來維持均一性,可利用遮陽、圍幕、坑洞、風扇等。

※正常化處理與退火處理之差異

正常化處理維加熱至A3點或Acm點以上40~60℃保持一段時間,使鋼材組 織變成均勻的沃斯田體結構後,在靜止的空氣中冷卻至室溫的熱處理程序。對亞共析鋼而言,可獲得晶粒細化的目的而擁有好的強度與韌性;對過共析鋼而言,則可 防止雪明碳鐵在沃斯田鐵晶粒邊界上形成網狀析出,以降低材料的韌性。

完全退火處理主要目的是要軟化鋼材、改善鋼材之切削性,其熱處理程 序為加熱至A3點以上20~30℃(亞共析鋼)或A1點以上30~50℃持溫一段時間,使形成完全沃斯田體組織後(或沃斯田體加雪明碳體組織),在A1點 下方50℃使充分發生波來體變態,獲至軟化的鋼材。另外應力消除退火則是在變態點以下450~650℃加熱一段時間後徐徐冷卻至室溫,可消除鋼材內部在切 削、沖壓、鑄造、熔接過程所產生的殘留應力。

※如何消除工件之殘留應力?

應力消除退火則是在變態點以 下450~650℃加熱一段時間後徐徐冷卻至室溫,可消除鋼材內部在切削、沖壓、鑄造、熔接過程所產生的殘留應力。對碳鋼而言,參考的加熱溫度為 625±25℃;對合金鋼而言,參考的加熱溫度為700±25℃。持溫時間亦會有所差異,對碳鋼而言,保持時間為每25mm厚度持溫1小時;對合金鋼而 言,保持時間為每25mm厚度持溫2小時,冷卻速率為每後25mm以275℃/小時以下的冷卻速率冷卻之。

※如何預防加熱變形?

預 防加熱變形的發生,最好是緩慢加熱,並實施預熱處理。一般鋼材在選擇預熱溫度時,可依下列準則來選定預熱溫度:(1)以變態點以下作為預熱溫度,例如普通 鋼約在650~700℃,高速鋼則在800~850℃左右。(2)以500℃左右作為預熱溫度。(3)二段式預熱,先在500℃左右作第一段預熱,保持一 段時間充分預熱後,在將預熱溫度調高至A1變態點以下。(4)三段式預熱,針對含有高含量合金之大型鋼材,例如高速鋼,有時需要在1000~1050℃作 第三段預熱。


(4)滲碳氮化常見問題與解決技巧

※氮化表面硬度或深度不夠

(1)可能是鋼料化學成分不適合作氮化處理

(2)可能是氮化處理前的組織不適合

(3)可能是氮化溫度過高或太低

(4)爐中之溫度或流氣不均勻

(5)氨氣的流量不足

(6)滲氮的時間不夠長

※氮化工件彎曲很厲害

(1)氮化前的弛力退火處理沒有做好

(2)工件幾何曲線設計不良,例如不對稱、厚薄變化太大等因素

(3)氮化中被處理的工件放置方法不對

(4)被處理工件表面性質不均勻,例如清洗不均或表面溫度不均等因素

※氮化工件發生龜裂剝離現象

(1)氨的分解率超過85%,可能發生此現象

(2)滲氮處理前工件表面存在脫碳層

(3)工件設計有明顯的銳角存在

(4)白層太厚時

※氮化工件的白層過厚

(1)滲氮處理的溫度太低

(2)氨的分解率低於15%時,可能發生此現象

(3)在冷卻過程不恰當

※氮化處理時之氨分解率不穩定

(1)分解率測定器管路漏氣

(2)滲氮處理時裝入爐內的工件太少

(3)爐中壓力變化導致氨氣流量改變

(4)觸媒作用不當

※工件需進行機械加工處如何防止滲碳?

(1)鍍銅法,鍍上厚度20mm以上的銅層

(2)塗敷塗敷劑後乾燥,可使用水玻璃溶液中懸浮銅粉

(3)塗敷防碳塗敷劑後乾燥,主要使用硼砂和有機溶劑為主

(4)氧化鐵和黏土混合物塗敷法

(5)利用套筒或套螺絲

※滲碳後工件硬度不足

(1)冷卻速度不足,可利用噴水冷卻或鹽水冷卻

(2)滲碳不足,可使用強力滲碳劑

(3)淬火溫度不足

(4)淬火時加熱發生之脫碳現象所導致,可使用鹽浴爐直接淬火

※滲碳層剝離現象

(1)含碳量之濃度坡度太大,應施以擴散退火

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此工法路徑產生方式與直線投影相同,但投影機準線為使用參考線來完成。

點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲線法向加工。

clip_image002

clip_image004

參考線

樣式-定義加工方式,提供了三種選擇。

線性-以平行線的方式產生路徑。

圓形-以中心為基準最環形圓狀的路徑,與點投影亦同。

螺旋狀-以中心為基準設定順時針或逆時針的螺旋路徑,與點投影亦同。

路徑順序

單向:一提刀高度移動至下一路徑單節。

雙向連結:刀具路徑間距為直接連結不提刀。

方位角-定義XY平面的角度範圍。

 

刀間距(度)若選擇參考方式為線性,以此值為路徑刀間距,單位為度。若選擇參考方式為圓形或螺旋狀,此處刀間距為每層下刀距離。

參考線範圍-將限制數目選項勾選後,即可對參考線的投影區域設定限制。

起始Start與結束End-範圍為0~1,參考線全長為1。

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例cjannels.dgk

(2) 由參考線工具列產生一新參考線,並由開啟檔案方式載入範例Spine.dgk

(3) 定義素材設定最小/最大值。

(4) 定義直徑10mm球刀。

(5) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高。

(6) 進退刀與連結選單,短連結設沿曲面連結,長連結設相對值,預設值為相對值。

(7) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的曲線法向加工。

clip_image006

(8) 設定參數如下:

A. 選擇參考線。

B. 設定方向為向外

C. 設定樣式為線性

D. 在刀間距(度)中輸入值10

E. 設定切削方向於順時針

 

clip_image008

(9) 點選執行。產生結果如下圖。

clip_image010

 

側銑式加工

選取單一或多個側壁沿著曲線外型邊緣產生輪廓加工路徑。適合曲面及直壁面加工點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲面側銑式加工。

clip_image012

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例Swarf_example.dgk。

(2) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的曲面側銑加工。

clip_image014

(3) 定義素材設定最小/最大值。

(4) 定義直徑6mm端銑刀。

(5) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高。

(6) 進退刀與連結選單,進退刀設垂直圓弧角度90,半徑0.5,短連結設圓弧,長連結設相對值,安全高設相對值。

clip_image016

 

clip_image018

(7) clip_image020依照頁面參數設定,選取要加工之曲面。

(8) 點選執行。產生加工路徑結果如下:

 

曲線外型Wireframe Profile Machining

曲線外型加工可以產生3D曲線的左側或右側刀具路徑。此工法與曲線側銑以及2.5D外型加工類似,相異的地方是允許3D空間的曲線以及不需要曲面即可計算刀具路徑。

點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲線外形。

clip_image022

 

以下將說明曲線外形工法所需的設定選項。

clip_image024

 

導引曲線Drive Curve-決定由那個參考線來產生切削移動。

參考線方向Pattern-選取加工的參考線。

曲線邊緣Curve Side-選擇你要加工的補正方向。

clip_image026

圓弧半徑Arc Radius-在轉角處產生圓弧平順化。

切削方向Cut Direction-用於設定刀具路徑切削的方向順銑、逆銑或雙向。

clip_image028

加工順序依Order by-加工順序有兩個選項,區域與Z層別。區域是口袋加工,個別口袋壓工完再換下一口袋。Z層別是同一個高度加工完,再移到下一個高度。

clip_image030

最低位置限制Lower Limit-用於設定刀具路徑最後底部的加工位置。

最低點Base Position-依選項設定刀具路徑最低位置。曲線與模型選項。

曲線Curve-沿3D曲線為最低位置。

clip_image032

 

模型Model-投影至模型上方。

clip_image034

軸向補正Axial Offset-依刀軸的方向定義軸向直補正加工。

clip_image036

 

過切保護Gouge Avoidance-定義加工時,不會發生碰撞的問題。

方式Strategy-曲面引起干涉時,決定刀具路徑的加工方式。

提刀Lift-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加工不

到,那該區域上的路徑就不會產生。

沿線連結Trace-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加

工不到,系統就會自動在可加工的區域上提刀到可加工設定。

預留量Thickness-模型公差,當過切保護勾選時用以偵測過切時的公差數值。

可設定單依公差或軸徑向公差。

過切移動值Degouge Tolerance-刀具路徑發生過切時的最大移動距離。

多層次切削Multiple Cuts-允許多層切削加工路徑。

模式Mode-決定產生多層切削加工路徑的方式。

clip_image038

關Off-該設定只有單一路徑產生

往下補正Offset Down-將上部的外型路徑向下補正。

往上補正Offser Up-向上補正底部外型路徑。

兩曲線間Offset Merge-將補正的上部和下部路徑合併成一個路徑。

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此工法路徑產生方式與直線投影相同,但投影機準線為使用參考線來完成。

點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲線法向加工。

clip_image002

clip_image004

參考線

樣式-定義加工方式,提供了三種選擇。

線性-以平行線的方式產生路徑。

圓形-以中心為基準最環形圓狀的路徑,與點投影亦同。

螺旋狀-以中心為基準設定順時針或逆時針的螺旋路徑,與點投影亦同。

路徑順序

單向:一提刀高度移動至下一路徑單節。

雙向連結:刀具路徑間距為直接連結不提刀。

方位角-定義XY平面的角度範圍。

 

刀間距(度)若選擇參考方式為線性,以此值為路徑刀間距,單位為度。若選擇參考方式為圓形或螺旋狀,此處刀間距為每層下刀距離。

參考線範圍-將限制數目選項勾選後,即可對參考線的投影區域設定限制。

起始Start與結束End-範圍為0~1,參考線全長為1。

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例cjannels.dgk

(2) 由參考線工具列產生一新參考線,並由開啟檔案方式載入範例Spine.dgk

(3) 定義素材設定最小/最大值。

(4) 定義直徑10mm球刀。

(5) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高。

(6) 進退刀與連結選單,短連結設沿曲面連結,長連結設相對值,預設值為相對值。

(7) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的曲線法向加工。

clip_image006

(8) 設定參數如下:

A. 選擇參考線。

B. 設定方向為向外

C. 設定樣式為線性

D. 在刀間距(度)中輸入值10

E. 設定切削方向於順時針

 

clip_image008

(9) 點選執行。產生結果如下圖。

clip_image010

 

側銑式加工

選取單一或多個側壁沿著曲線外型邊緣產生輪廓加工路徑。適合曲面及直壁面加工點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲面側銑式加工。

clip_image012

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例Swarf_example.dgk。

(2) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的曲面側銑加工。

clip_image014

(3) 定義素材設定最小/最大值。

(4) 定義直徑6mm端銑刀。

(5) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高。

(6) 進退刀與連結選單,進退刀設垂直圓弧角度90,半徑0.5,短連結設圓弧,長連結設相對值,安全高設相對值。

clip_image016

 

clip_image018

(7) clip_image020依照頁面參數設定,選取要加工之曲面。

(8) 點選執行。產生加工路徑結果如下:

 

曲線外型Wireframe Profile Machining

曲線外型加工可以產生3D曲線的左側或右側刀具路徑。此工法與曲線側銑以及2.5D外型加工類似,相異的地方是允許3D空間的曲線以及不需要曲面即可計算刀具路徑。

點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲線外形。

clip_image022

 

以下將說明曲線外形工法所需的設定選項。

clip_image024

 

導引曲線Drive Curve-決定由那個參考線來產生切削移動。

參考線方向Pattern-選取加工的參考線。

曲線邊緣Curve Side-選擇你要加工的補正方向。

clip_image026

圓弧半徑Arc Radius-在轉角處產生圓弧平順化。

切削方向Cut Direction-用於設定刀具路徑切削的方向順銑、逆銑或雙向。

clip_image028

加工順序依Order by-加工順序有兩個選項,區域與Z層別。區域是口袋加工,個別口袋壓工完再換下一口袋。Z層別是同一個高度加工完,再移到下一個高度。

clip_image030

最低位置限制Lower Limit-用於設定刀具路徑最後底部的加工位置。

最低點Base Position-依選項設定刀具路徑最低位置。曲線與模型選項。

曲線Curve-沿3D曲線為最低位置。

clip_image032

 

模型Model-投影至模型上方。

clip_image034

軸向補正Axial Offset-依刀軸的方向定義軸向直補正加工。

clip_image036

 

過切保護Gouge Avoidance-定義加工時,不會發生碰撞的問題。

方式Strategy-曲面引起干涉時,決定刀具路徑的加工方式。

提刀Lift-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加工不

到,那該區域上的路徑就不會產生。

沿線連結Trace-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加

工不到,系統就會自動在可加工的區域上提刀到可加工設定。

預留量Thickness-模型公差,當過切保護勾選時用以偵測過切時的公差數值。

可設定單依公差或軸徑向公差。

過切移動值Degouge Tolerance-刀具路徑發生過切時的最大移動距離。

多層次切削Multiple Cuts-允許多層切削加工路徑。

模式Mode-決定產生多層切削加工路徑的方式。

clip_image038

關Off-該設定只有單一路徑產生

往下補正Offset Down-將上部的外型路徑向下補正。

往上補正Offser Up-向上補正底部外型路徑。

兩曲線間Offset Merge-將補正的上部和下部路徑合併成一個路徑。

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碧威信封-背面~1

路徑工法與沿面投影類似,但不受鄰邊未選取的模型影響。當使用在5axis加工時,其刀軸軸心會依曲面的UV法線方向產生加公路徑。

點取工法選單選擇精加工圖形選鈕,選取曲面法向投影。

clip_image002

clip_image004

曲面邊界 -判別路徑參考曲面邊界的邊緣內部還是邊緣外部。

曲面加工方式(Surface Units)-用於定義加工曲面計算的方式。

距離(Distance)-依曲面性質產生加工間距(Pitch)

參數(Parametric)-依參數式性質產生加工間距。

標準值(Normalised)-依參數式標準值產生加工間距。

其他參數設定同於沿面投影加工設定方式

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例5_axis_test.dgk

(2) 定義素材設定最小/最大值

(3) 定義直徑6球刀

(4) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高

(5) 進退刀與連結選單,短連結設沿曲面連結,長連結設相對值,預設值設相對值。

(6) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的曲面法向投影

(7) clip_image006參數設定如下圖所示:

A、曲面邊界=外部

B、 曲面加工方式=距離

C、 參考方向=U

D、刀間距中輸入值1

E、 選取如下圖曲面:

clip_image008

(8) 點選執行。曲面法向加工無多餘路徑產生,結果如下圖。

clip_image010

 

外型單刀Profile Machining

選取單一或多個曲面沿著曲面外型邊緣產生輪廓加工。這種加工方式指示用於曲面的選取,並不適用於三角網格(trangle)加工。

點取工法選單 選擇精加工圖形選鈕,選取外型單刀。

clip_image012

clip_image014 在利用該加工策略時,系統會要

求在該工件下選取一個基準面。

如果沒有該基準面,則系統在計

算時就非常困難,就有可能導致

不能產生刀具路徑

 

導引曲線(Drive Curve)-判別輪廓線是在曲面邊界的邊緣內部還是邊緣外部。如下圖。

clip_image016

clip_image018

徑向補正Radial Offset-刀具和曲面邊界的縫隙。

切削方向Direction-用於設定刀具路徑的切削方向順銑、逆銑或雙向。

最低位置限制Lower Limit-用於設定刀具路徑最後的加工位置。

最低點Base Position-路徑的最低點位置。

 

自動Automatic-刀具路徑投影到工件上,如下圖示:

clip_image020

如果沒有輔助曲面,也就沒有路徑產生。同時如果沒有該基準平面,一樣也不能產生路徑。如上下圖。

clip_image022

導引曲線Drive Curve - 使用所選取面的邊緣線。

clip_image024

 

軸向補正Axial offset - 路徑相對於所選取面的高度,因此如果你希望刀具路徑在所選取面上,你就必須給一個高度值。若刀具要接觸工件表面高度為零的話,那麼你就要選擇最低位置限制(Lower Limit)中的導引曲線選向來設定。

選取兩個輔助曲面,以及一基準面即可產生下圖所示刀具路徑(依箭頭Offset值設定)。

clip_image026

過切保護Gouge Avoidance-設定加工曲面輪廓時,不會發生碰撞問題。該這樣需選取最低位置限制(Lower Limit)中導引曲線(Drive Curve)選項才作動。

方式Strategy-另一曲面引起干涉時,決定刀具路徑的加工方式。

提刀Lift-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加工不到,那該區域上的路徑就不會產生,如下圖示:

clip_image028

 

 

 

沿線連結Trace-選取該選項後,系統將會偵測加工的最低點處,如果該區域加工不到,系統就會自動在可加工的區域向上提刀到可加工的區域。提刀的高度在最高點(Upper Limit)選項中設定。如果沒有指定該參數值,則系統就按最大值設定。產生的路徑如下圖所示:

clip_image030

最高位置限制Upper Limit Checkbox-用於設定加工高度 設定後如路徑超出設定值就會被刪除。該選項只在方式(Strategy)中沿線連結(Trace)和過切保護(Gouge Check)選項打勾時才有效。

最高點Upper Limit Value -該參數為加工曲面最高輪廓的距哩,該距離須在最高點限制(Upper Limit Checkbox)被勾選後才有效

clip_image032

 

多層次切削(Multiple Cuts)-允許多次加工輪廓路徑。

方式(Mode)-決定產生多次加工輪廓路徑的方式。

這些選項模式分別經由下面的圖示顯示他們的區別:

clip_image034

關閉(Off)-該設定只有單一路徑的輪廓產生,如下圖示:

clip_image036

往下補正(Offset Down)-將上布的輪廓路徑向下補正。如下圖示:

clip_image038

 

往上補正(Offset Up)-向上補正底部輪廓路徑,如下圖所示:

clip_image040

兩曲線間(Offset Merge)-將補正的上部和下部路徑合併成一個路徑如下圖所示:

clip_image042

最大切削深度(Maximum Stepdown)-每層切削量的距離。

切削刀數(Number of Cuts)-在使用多次切削時,用於定義切削次數。選取該項,設定值為3,結果如下圖所示。

clip_image044

 

負切削(Nefative Clearance)

現在當你使用輪廓加工策略時,你可以設定負切削值。該功能可以允許你在曲面邊界產生路徑。下面的範圍使用了一直徑為20的平底刀做加工,同時也選取了最低位置限制-最低點中的導引曲線功能。如下圖所示:

clip_image046

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選取檔案中範例5axisModel.dgk

(2) 定義素材設定最小/最大值

(3) 定義直徑1端銑刀

(4) 定義提刀高度與起始點,重設安全高度與素材中心安全高。

(5) 進退刀與連結選單,短連結設沿曲面連結,長連結設相對值,安全高設相對值。

(6) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的外型單刀。

clip_image048

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廣告成品

第七章 清角精加工 Corner Finishing

 

 

說明

 

插銑清角Stitch Corner Toolpath

此功能會自動依計算之刀具以及選擇欲參考刀具來產生插銑的清角路徑,騎路徑的清角範圍會依據參考刀具與曲面之夾角的參數運算而得知。

點取工法選單clip_image002選擇精加工圖形選鈕,選取插銑清角。

clip_image004

選項設定的名詞解釋與多刀清角亦同。

clip_image005

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選曲檔案中範例 cowling.dgk。

(2) clip_image007參數設定與多刀清角操作範例亦同。

(3) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的插銑清角加工 。

參數設定如右下圖所示:

clip_image008

(4) 點選執行,產生結果如下圖。

clip_image009

 

 

 

沿外型清角Along Corner

此功能會自動依計算之刀具以及選擇欲參考刀具來產生沿外形的清角路徑,其路徑的清角範圍會依據參考刀具與曲面之夾角的參數運算而得知。

點取工法選單clip_image010選擇精加工圖形選鈕,選取沿外型清角。

clip_image012

clip_image013

選項設定的名詞解釋與多刀清角亦同。

* 差別在於多刀清角有分離區域,而沿外形沒有

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選曲檔案中範例 cowling.dgk。

(2) clip_image015參數設定與多刀清角操作範例亦同。

(3) 點選工法選單圖形鈕,選取精加工的沿外型清角加工 。

參數設定如右下圖所示:

clip_image016

(4) 點選執行,產生結果如下圖。

clip_image017

 

自動清角Automatic Corner

此功能為一多刀清角功能,依現在的刀具、參考刀具,自動在陡峭的區域使用插銑方式加工,在淺灘的區域用沿外型的方式加工,而陡峭及淺灘的區分角度可依使用者設定。

點取工法選單clip_image018選擇精加工圖形選鈕,選取自動清角。

clip_image020

clip_image021

選項設定的名詞解釋與多刀清角亦同。

 

操作範例說明:

(1) 由下拉功能表選曲檔案中範例 cowling.dgk。

(2) 參數設定與多刀清角操作範例亦同。

(3) clip_image023點選工法選單圖形鈕,選取精加工的自動清角 。

參數設定如右下圖所示:

clip_image024

(4) 點選執行,產生結果如下圖。

clip_image025

 

 

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

Bewise Inc. www.tool-tool.com

ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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碧威-隕石1-a5dm

以上曲面....以外接圓315接起!

(假設為110厚的工件.外圓315(已車削)內圓為265切R為60..現已2D方式?削)
(加工刀具45粗?刀鍍鈦-HSS-CO8)T11
(精修為悍刃式超硬刀片端?刀D45)T12
(導角刀為直徑45的捨棄式45度導角刀)T13
O1678
#500=100
N1
#100=265(內圓切胡半徑)
#101=315.(外圓半徑)
#102=60.(外圓切內圓的弧)
#103=70.(切弧開角)
#103=#103/2.
#104=#100+#102(內圓與切R中心)
#105=[[#104*#104]+[#101*#101]-[#102*#102]]/[2*#104*#101](求R265到R315的餘弦定理)
#106=ACOS[#105](換算角度)
#107=[90.-#103-#106](R60切R315的角度)
#108=[#103-90.](下刀角)
#109=#104*COS[#103](下刀圓心座標X)
#110=#104*SIN[#103](下刀圓心座標Y)
#111=#109-[#102*COS[#107]](下刀點X)
#112=#109+[#102*[SIN[#107]](下刀點Y)
#113=#101*COS[#105](R60切R315座標X)
#114=#101*SIN[#105](R60切R315座標Y)
#115=#100*COS[#103](R60切R265座標X)
#116=#100*SIN[#103](R60切R265座標Y)
GOTO#500
N100((**R)45-EM-L170-HSS)
G40G69
#13100=22.5
#12100=0.5
G90G54G0X-#109Y#110G43H100Z50.S250M3T11
M8Z5.
#120=0.
#121=120.
N101
G62
G68G90X0Y0R#120
G0X-#109Y#110
Z-160.M7
G41G1X-#111Y#112D100F250
X-#113Y#114F120
G2R#102X-#115Y#116
R#100X#115Y#116
R#102X#113Y#114
G1X#111Y#112
G40X#109Y#110F1500
G0Z80.M9
G69
#120=#120+#121
IF[#120LT360]GO101
G91G28Z0Y0
M1
T11M6
#500=#500+1.
GOTO1
N101((**F**)40-EM-L170-cW)
G40G69
#13101=20.02
G90G54G0X-#109Y#110G43H101Z50.S200M3T13
M8Z5.
#120=0.
#121=120.
N102
G62
G68G90X0Y0R#120
G0X-#109Y#110
Z-160.M7
G41G1X-#111Y#112D101F350
X-#113Y#114F180
G2R#102X-#115Y#116
R#100X#115Y#116
R#102X#113Y#114
G1X#111Y#112
G40X#109Y#110F1500
G0Z80.M9
G69
#120=#120+#121
IF[#120LT360]GO102
G91G28Z0Y0
M1
T12M6
#30=#30+1.
GOTO1
N101(CEM-45/-D45)
G40G69
#13100=15.
G90G54G0X-#109Y#110G43H102Z50.S2000M3T11
M8Z5.
#120=0.
#121=120.
N102
G62
G68G90X0Y0R#120
G0X-#109Y#110
Z-16.5
G41G1X-#111Y#112D102F850

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01-airplane航太

球體(半球粗铣)

球直徑 300mm

刀具 63端铣刀(3刃刀片)

工件材質(鑄鐵)

O7788;

G54 G90 G0 X200. Y0. G43 H100 D100 Z50. S1500 M3;

Z2. M7;(吹氣)

#100=0. ;(起始角)

#101=1. ;(一次進刀角度)

#102=90.:(終點角)

#103=150.;(球半徑)

WHILE [#100LE#102] DO1;(循環條件式)(當#100的角度小於等於#102角則繼續循環.當加到滿足甚至超越條件式時則循環結束跳過)

#100=#100+#101;(#100的 角度等於自加)

#110=#102.-[#103*cos[#100]];(#110=半球高減去增量角為一次Z值)

#111=#103*sin[#100];(一次增量後的X值)

G90 G42 G1 X#111 Z#110 F850;

G2  I-#111F650;

G40 G1 X200. F2500;

END1;(循環結束)

G0 Z150. M5;

G91 G28 Z0. M9;

M30;

 

 

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(3)鎢鋼エンドミル設計

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(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

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(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

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碧威-火山-a5dm

 

異 方性導電膠膜(ACF:Anisotropic Conductive Film)兼具單向導電及膠合固定的功能,目前使用於COG、TCP/COF、COB及FPC,其中尤以驅動IC相關之構裝接合最受矚目。根據日本JMS 的調查,2006年全球ACF市場規模約488億日圓,至2007年將成長至586億日圓,歷年成長率約在20%上下。隨著驅動IC在Fine Pitch潮流的推動下,ACF的產品特性已逐漸成為攸關Fine Pitch進程的重要因素。本文將針對ACF就其產品發展概況、主要規格特性以及產業未來趨勢等做一介紹。

ACF發展概況

ACF 的組成主要包含導電粒子及絕緣膠材兩部分,上下各有一層保護膜來保護主成分。使用時先將上膜(Cover Film)撕去,將ACF膠膜貼附至Substrate的電極上,再把另一層PET底膜(Base Film)也撕掉。在精準對位後將上方物件與下方板材壓合,經加熱及加壓一段時間後使絕緣膠材固化,最後形成垂直導通、橫向絕緣的穩定結構。

ACF 主要應用在無法透過高溫鉛錫焊接的製程,如FPC、Plastic Card及LCD等之線路連接,其中尤以驅動IC相關應用為大宗。舉凡TCP/COF封裝時連接至LCD之OLB(Outer Lead Bonding)以及驅動IC接著於TCP/COF載板的ILB(Inner Lead Bonding)製程,亦或採COG封裝時驅動IC與玻璃基板接合之製程,目前均以ACF導電膠膜為主流材料。

驅動IC腳距縮小 ACF架構須持續改良以提昇橫向絕緣之特性

ACF中之導電粒子扮演垂直導通的關鍵角色,膠材中導電粒子數目越多或導電粒子的體積越大,垂直方向的接觸電阻越小,導通效果也就越好。然而,過多或過大的導電粒子可能會在壓合的過程中,在橫向的電極凸塊間彼此接觸連結,而造成橫向導通的短路,使得電氣功能不正常。

 隨著驅動IC的腳距(Pitch)持續微縮,橫向腳位電極之凸塊間距(Space)也越來越窄,大大地增加ACF在橫向絕緣的難度。為了解決這個問題,許多ACF結構已陸續被提出,以下針對目前兩大領導廠商的主要架構做介紹:

1. Hitachi Chemical的架構 

為 了降低橫向導通的機率,Hitachi使用了兩個方法,其一是導入兩層式結構,兩層式的ACF產品上層不含導電粒子而僅有絕緣膠材,下層則仍為傳統 ACF膠膜結構。透過雙層結構的使用,可以降低導電粒子橫向觸碰的機率。然而,雙層結構除了加工難度提高之外,由於下層ACF膜的厚度須減半,導電粒子的 均勻化難度也提高。

 目前,雙層結構的ACF膠膜為Hitachi Chemical的專利。除了雙層結構之外,Hitachi也使用絕緣粒子,將絕緣粒子散佈在導電粒子周圍。當腳位金凸塊下壓時,由於絕緣粒子的直徑遠小 於導電粒子,因此絕緣粒子在垂直壓合方向不會影響導通;但在橫向空間卻有降低導電粒子碰觸的機會。

2. Sony Chemical的架構

Sony Chemical的方法是在導電粒子的表層吸附一些細微顆粒之樹脂,目的在使導電粒子的表面產生一層具絕緣功能的薄膜結構。此結構的特性是,粒子外圍的絕 緣薄膜在凸塊接點熱壓合時將被破壞,使得垂直方向導通;至於橫向空間的導電粒子絕緣膜則將持續存在,如此即可避免橫向粒子直接碰觸而造成短路的現象。

Sony架構的缺點是,當導電粒子的絕緣薄膜在熱壓合時若破壞不完全,將使得垂直方向的接觸電阻變大,就會影響ACF的垂直導通特性。目前該結構的專利屬於Sony Chemical。

  除了上述以結構改良的方式來避免橫向絕緣失效以外,透過導電粒子的直徑縮小也可達成部分效果。導電粒子的直徑已從過去12um一路縮小至目前的3um, 主要就在配合Fine Pitch的要求。隨著粒徑的縮小,粒徑及金凸塊厚度的誤差值也必須同步降低,目前粒徑誤差值已由過去的±1um降低至±0.2um。

 隨著驅動IC細腳距的要求,金凸塊的最小間距也持續壓低,目前凸塊廠商已經可以做到20um左右的凸塊腳距。20um的腳距已使ACF橫向絕緣的特性備受挑戰,Fine Pitch的技術瓶頸壓力似乎已經落在ACF膠材的身上了。

驅動IC外型窄長化 ACF膠材之固化溫度須持續降低 以減少Warpage效應

  當驅動IC以COG形式貼附在LCD玻璃基板上時,為避免佔用太多LCD面板的額緣面積,並同時減少IC數目以降低成本,使得驅動IC持續朝多腳數及窄 長型的趨勢來發展。然而,LCD無鹼玻璃的膨脹係數約4ppm/℃遠高於IC的3ppm/℃,當ACF膠材加熱至固化溫度反應後再降回室溫時,IC與玻璃 基板將因收縮比例不一致而使產生翹曲的情況,此即Warpage效應。Warpage效應將使ACF垂直導通的效果變差,嚴重時更將產生Mura。 Mura即畫面顯示因亮度不均而出現各種亮暗區塊的現象。

 為降低Warpage效應,目前解決方案主要仍朝降低ACF的固化溫度來著手。以膨脹係數的單位ppm/℃來看,假使ACF固化溫度與室溫的差距降低,作業過程中IC及玻璃基板產生熱脹冷縮的差距比就會越小,Warpage效應也將降低。

ACF 固化溫度之特性主要受到絕緣膠材的成分所影響。絕緣膠材成分目前以B-Stage(膠態)之環氧樹脂加上硬化劑為主流,惟各家配方仍多有差異。在膠材成分 方面雖然較無專利侵權的問題,但種類及成分對產品之特性影響重大,故各家廠商均視配方為機密。ACF的許多規格如硬化速度、黏度流變性、接著強度乃至於 ACF固化溫度等,莫不受到絕緣膠材的成分所決定。目前在諸多特性之中,降低ACF固化溫度已成為各家廠商最重要的努力方向,此特性也是關乎廠商技 術高低的重要指標。

ACF主要規格

 投入ACF產品的日商計有Hitachi Chemical、Sony Chemical、Asahi Kasei及Sumitomo等;韓商則有LG Cable、SK Chemical及MLT等;國內廠商目前較積極的有瑋鋒,公司技術來自於工研院。ACF價格成本僅佔LCD模組約1%的比重,價格低但對面板品質卻有決 定性的影響,故面板廠更換新品的誘因較小。目前全球ACF市場由Hitachi Chemical及Sony Chemical所壟斷,兩家合計市佔率超過九成以上。以下僅對兩家領導廠商之主要產品規格做介紹。

clip_image001ACF適用Pitch之換算

  由上表中可以發現,應用於金凸塊接合的ACF規格中,找不到我們最關心的最小適用腳距資料。最小適用腳距除了決定於橫向絕緣特性,此部份受到間距 (Space)所影響外,尚須考量垂直導通的要求。垂直導通效果的主要關鍵則在於金凸塊接點可捕捉壓合多少顆的導電粒子。由此可知,導電粒子密度及金凸塊 的電極面積為主要的影響因素。因此,要得知ACF的最小適用腳距就必須從規格表中的最小電極面積來著手。

 以長寬比(Aspect Ratio)為7:1的金凸塊為例,我們可以由最小電極面積(假設為A)推出最小電極寬度為(A/7)的平方根,將最小電極寬度加上最小間距,即可得到 ACF的最小適用腳距。經由換算結果,在金凸塊長寬比7:1的驅動IC應用下,Hitachi之AC-8604(COG)適用腳距30um、 AC8408(COG)適用腳距30um、AC-217(COF)適用腳距25um;Sony之CP6030ID(COG)腳距限制則為35um。

 由上列計算公式可以推知,金凸塊的Aspect Ratio越大,ACF的最小適用腳距將越小。因此,金凸塊廠在Fine Pitch的角色除了須將凸塊的間距做小之外,也須提高金凸塊的長寬比。

不同的導電粒子各有其適用產品

  導電粒子的種類可分為碳黑、金屬球及外鍍金屬之樹脂球等。碳黑為早期產品,目前使用已不多。金屬球則以鎳球為大宗,優點在於其高硬度、低成本,尖角狀突起 可插入接點中以增加接觸面積;缺點則在其可能破壞脆弱的接點、容易氧化而影響導通等。為克服鎳球之氧化問題,可在鎳球表面鍍金而成為鍍金鎳球。目前鎳球 之導電粒子多用於與PCB之連接,LCD面板之ITO電極連接則不適用,主要原因在於金屬球質硬且多尖角,怕其對ITO線路造成損傷。

  用於LCD Glass之ACF膠膜以鍍金鎳之樹脂球為主流,由於樹脂球具彈性,不但不會傷害ITO線路,且在加壓膠合的過程中,球體將變形呈橢球狀以增加接觸面積。 另外,外層塗佈絕緣樹脂之鍍金鎳樹脂球屬於Sony的專利,由於生產成本較高,該公司會根據不同應用給於適當參雜以節省成本。

溫度、壓力、時間為壓合固化之三要素

B- Stage(膠態)之ACF在加壓加溫至固化溫度且歷經一段時間後,絕緣膠材將反應成C-Stage(固態)。ACF在反應成固態後,內部導電粒子 的相對位置及形變將定型,硬化之膠材也可擔任Underfill的腳色,對內部電極接點形成保護的效果。在將ACF壓合固化的三條件當中,溫度與時間最為 廠商所重視,溫度參數如前述將影響Warpage效應;時間參數則直接影響工廠的生產效率。

 由Hitachi及Sony Chemical的產品特性資料,壓合溫度已由過去動輒200℃降低至180℃,Hitachi也已推出160℃的低溫產品。壓合時間通常會與壓合溫度成 反比,溫度越低則耗時越長。然而,隨著技術進步,低溫且同時具備低耗時的產品線也已陸續上市。

結論

 面板驅動IC在Fine Pitch的潮流下,不但必須要求金凸塊廠的技術提昇,對ACF品質的要求也日益嚴苛。相對於凸塊廠必須面臨縮小金凸塊Pitch、提高金凸塊之長寬比、增加凸塊表面平整性等諸多壓力,ACF廠面對的挑戰也不小,歸納兩項重要指標如下:

1. 縮小ACF之適用Pitch。

2. 降低ACF之固化溫度。

ACF 產品結合了物理結構及化學材料等諸多知識,長期以來掌控在日本廠商手中。目前日本廠商仍具壟斷地位,韓商近來發展已稍有成果,國內廠商則仍進展有限。 ACF為驅動IC封裝的主流膠材,未來在高密度IC之覆晶封裝的帶動下,應用領域可望持續擴大。以ACF市場規模來看,對廠商切入的誘因或許不大。但若以 技術推升的角度來看,國內廠商若要擺脫技術追隨而成為領先者的角色,ACF的投入則不可免,因為ACF已成為IC產品在Fine Pitch演進下必須掌握的關鍵材料。(本文由台灣工業銀行綜合研究所王志方提供)

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BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

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隨 著電子產品朝輕,薄,短,小化快速發展,各種攜帶式電子產品幾乎都已液晶顯示器作為顯示面板,特別是在攝錄放影機,筆記型電腦,大哥大或個人數位處理器 等產品上,液晶顯示器已是重要的組成元件。液晶顯示器除了液晶面板外,在其週邊必須連動驅動晶片作為顯示訊號之控制用途。一般而言,液晶面板與驅動IC系 統的介面銜接技術大致可分為下列幾種:捲帶式晶粒自動貼合技術(Tape Automated Bonding;TAB)、晶粒-玻璃接合技術(Chip on Glass;COG)、晶粒-軟板接合技術(Chip on Flex;COF)。

8 F5 O) t, @$ M4 j; a. G$ J3 a& _) j2 K* P" F7 J! m2 異方性導電膠膜(Anisotropic Conductive Film;ACF)

0 Q/ K! ?+ t6 }1 s: a3 i# T0 x, c$ \/ \$ o2.1 何謂異方性導電膠:其特點在於Z軸電氣導通方向與XY絕緣平面的電阻特性具有明顯的差異性。當Z軸導通電阻值與XY平面絕緣電阻值的差異超過一定比值後, 既可稱為良好的導電異方性。. t2 i: C: t7 x- y$ g- J' Y

; _* N  N3 t& E5 @" Y2.2 導通原理:利用導電粒子連接IC晶片與基板兩者之間的電極使之成為導通,同時又能避免相鄰兩電極間導通短路,而達成只在Z軸方向導通之目的。

5 [2 |$ U% M) n$ E3 w. J" J

2.3 產品分類:1. 異方性導電膏。9 [2 ^; m2 Q) w/ ) j) W* L7 ~# R- A) \2. 異方性導電膜。

6 ^. U* w' Q6 ]' X

異方性導電膜(ACF)具有可以連續加工(Tape-on-Reel)極低材料損失的特性,因此成為目前較普遍使用的產品形式。

2.4 主要組成:主要包括樹脂黏著劑、導電粒子兩大部分。樹脂黏著劑功能除了防濕氣,接著,耐熱及絕緣功能外主要為固定IC晶片與基板間電極相對位置,並提供一壓迫力量已維持電極與導電粒子間的接觸面積。

' j& c* C5 e: [  c2 m: y+ ^一般樹脂分為熱塑性樹脂與熱固性樹脂兩大類。熱塑性材料主要具有低溫接著,組裝快速極容易重工之優點,但亦具有高熱膨脹性和高吸濕性缺點,使其處於高溫 下 易劣化,無法符合可*性、信賴性之需求。而熱固性樹脂如環氧樹脂(Epoxy)、Polyimide等,則具有高溫安定性且熱膨脹性和吸濕性低等優點,但 加工溫度高且不易重工為其缺點,但其可*性高的優點仍為目前採用最廣泛之材料。0 @0 q0 c# n1 a2 ^

在導電粒子方面, 異方導電特性主要取決於導電粒子的充填率。雖然異方性導電膠其導電率會隨著導電粒子充填率的增加而提高,但同時也會提昇導電粒子互相接觸造成短路的機率。 另外,導電粒子的粒徑分布和分布均勻性亦會對異方導電特性有) j( i6 S. 所影響。通常,導電粒子必須具有良好的粒徑均一性和真圓度,以確保電極與導電粒子間的接觸面積一致,維持相同的導通電阻,並同時避免部分電極未接觸到導電 粒子,導致開路的情形發生。常見的粒徑範圍在3~5μm之間,太大的導電粒子會降低每個電極接觸的粒子數,同時也容易造成相鄰電極導電粒子接觸而短路的情 形;太小的導電粒子容易行成粒子聚集的問題,造成粒子分布密度不平均。

2 n2 Z8 a  c6 U& c  T  f4 q* F! L" M- \3 Z, _在導電粒子的種類方面目前已金屬粉末和高分子塑膠球表面塗佈金屬為主。常見使用的金屬粉鎳(Ni)、金(Au)、鎳上鍍金、銀及錫合金等。0 ^9 {# b* t9 `" J! U* \6 e3 u1

x( ?& Z/ A7 T' R7 U7 r' k) e* c) x6 Q目前在可*性和細間 距化的趨勢下,如COF和COG構裝所使用之異方性導電膠,其導電粒子多表面鍍鎳鍍金之高分子塑膠粉末,其特點在於塑膠核心具可壓縮性,因此可以增加電極 與導電粒子間的接觸面積,降低導通電阻;同時,塑膠核心與樹脂基礎原料的熱膨脹性較為接近,可以避免熱循環和熱衝擊環境時,在高溫或低溫環境下,導電粒子 因與樹脂基礎原料的熱膨脹性差異減少與電極間的接觸面積,導致導通電阻上升,甚至於開路失效的情形發生。/

# Y/ C% ~9 B  `; u+ h! A3 各廠商導電膠膜之差異% f, T' d9 O1 `- J. k4 `/ X. ^

7 S) E) p2 r. M; e. [3.1 Sony ACF(Single Layer)

Casio 發展出稱為Microconnector的先進ACF技術,應用在COF,COG接合上。此ACF材料主要是在導電粒子製作上有突破性發展。其 導電粒子除了如一般在塑膠核心表面鍍上金屬層之外,又再金屬層表面再塗佈一層10nm厚的絕緣層,而此絕緣層則是由極細微的樹脂粒子所組成。其發展材料之 樹脂黏著劑可以為熱塑性或熱固性材料,然後將導電粒子加入做成膏狀物或薄膜狀產品。當此材料貼附於軟板基板進行熱壓製程時,導電粒子與晶片凸 塊和軟板基板電極同時會壓破其接觸面的絕緣層(即Z軸方向),但未接觸的XY平面方向之絕緣層則不會被壓破,保持其絕緣性。因此Casio相信,使用此種 塗佈絕緣層的導電粒子,可以提高異方性導電膠的粒子密度,達到細間距和低導通電阻的要求,而同時又不會有短路的情形發生。

9 T- Y3 F: x- J) b2 k; y" C

. E4 Z& b1 [2 L2 j3.2 Hitachi ACF(Double Layer)4 @9 k9 o%

6 @3 E' N2 l- x" M" I針對細間距化的要求,日立化成則 提出了雙層(Double Layer)結構之ACF,雙層結構之上層為未添加導電粒子的樹脂層,而下層則是含有單層導電粒子的排列。與傳統單層結構之ACF相比,雙層結構可以在不 增加導電粒子密度的情形下,因下層局部粒子密度較高,使得電極單位接觸面積內之粒子密度較高,同時在接近晶片凸塊區域,因局部粒子密度較低而降低了短路的 情形發生。2 p+ T- ~9 _9 ^

' 在樹脂黏著劑方面,為了可*性的考量,日立化成在其產品上均選擇使用環氧樹脂系統已提高材料的黏著強度、玻璃轉移溫度及防濕性等特性。

簡單來說,要求精度特高的熱壓用ACF,比如TFT行業,COG BONGING,OLB BONDING,PCB BONGING,PDP BONDING等,用ACP,NCP的一般的FLIP CHIP BONDING比較多。比如IC CARD,TAG,

ACF最有名的好像日立,SONY,其他也有三星等,ACP廠家有不少如日本京瓷,SONY

 

 

 

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碧威信封-背面~1

陶瓷特性

隨 著奈米科技的興起,加上媒體的大肆報導,奈米成為家喻戶曉的微小單位。當然人們也知道,材料和奈米是分不開的。材料基本上可分為金屬、陶瓷及高分子三大 類,是一個非常廣泛的名詞,而陶瓷材料早已擺脫傳統的碗盤、衛浴器材等之應用,進入高科技領域例如:電腦、大哥大、汽車、人工關節、甚至太空梭之隔熱片等 尖端科技元件之應用。本文會針對陶瓷材料的結構(Structure)、性質(Property)與應用(Application)做一深入淺出的介紹, 期使大家對陶瓷材料有一基礎的認識。而且將會針對先進陶瓷材料的物理性質,由淺入深地,自陶瓷晶體的化學式、玻璃陶瓷的種種用途,及瓷材料的機械、電性 (含介電)及磁性等性質,本文整理有關陶瓷材料的種種資料,及相關報導,讓世人顛覆對陶瓷的看法。

貳●正文

一、什麼是 陶瓷材料陶瓷是一個很廣泛的名詞,通常定義為:須經高溫處理或緻密化的無機金屬材料,陶瓷涵蓋的範圍很廣,包括矽酸鹽、氧化物、碳化物、氮化物、硫化物、 硼化物等,有些陶瓷含有金屬離子,如氧化鋁,有些則無,如碳化矽,陶瓷材料可能是人類最早製造的器物之一。數千年來,被用來製成各種家用器皿、裝飾品、磁 磚、水泥、玻璃及耐火材料等,是日常生活所不可缺少的,這些陶瓷製品統稱為傳統陶瓷,主要原料是一些矽酸化合物,如粘土,隨著科學的日新月異許多具有特殊 功能的陶瓷產品逐漸被開發出來,這些陶瓷被稱為精密陶瓷。它們具有絕佳的機械性質,出色的磁性、電性、光學及熱學性質,以及絕無僅有對高溫和腐蝕環境的抵 抗能力。因此,在研究發展上,愈來愈吸引人們的注意。精密陶瓷應用的範圍很廣,例如利用它們的高抗熱能力,可用於汽車引擎、燃燒器噴嘴和熱交換器等。

二、陶瓷材料的特性

一般而言,陶瓷材料具有下列特性:硬度高:已知的最硬物質-鑽石,以及氮化硼、碳化硼、碳化矽等,都是陶瓷。
01.耐腐蝕

許多陶瓷對氧化及化學腐蝕具抵抗能力。
PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.pdffactory.com陶

瓷材料科學工程應用之探討

02.耐高溫

陶瓷耐高溫的特色為其他材料所無法比擬,有些精密陶瓷可忍受高至1400度的溫度,而仍能保持其強度,而金屬材料即使是最耐熱的超合金,也很少可使用到高於1100度的溫度。
03.耐磨耗

陶瓷的耐磨能力比金屬優良。
04.重量輕

陶瓷大都比金屬輕,有時僅為金屬的百分之四十而已。因為重量輕可節省燃料,因此對飛機、飛彈以及太空船方面而言,非常重要。
05.摩擦係數低

陶瓷因具有低摩擦係數、高壓縮強度以及耐磨阻力,有些精密陶瓷可用於軸承等機械元件中而不需潤滑。
06.電、磁、光、熱特性

陶 瓷材料除了上述結構方面的特性,有些精密陶瓷也擁有許多特殊的電、磁、光、熱性質。脆性(或低韌性),陶瓷較其他材料具有較高脆性。掉下一個金屬杯時,杯 子僅產生一輕微的凹痕。而當掉下一個普通的瓷杯時,則常破裂成一堆碎片。脆性是陶瓷在結構應用上的最大致命傷。不過近年來,因為藉由改良粉體的製造處理, 以及發現新材料,以使陶瓷的韌性大為提高,有些陶瓷甚至被稱為瓷鋼。

三、黏土類陶瓷

泥土作物是人類最古老的工業之一, 我國習稱,凡用泥土為原料而做成的器皿,再用火燒成者,統稱為陶瓷。自然界中所產生的岩石類及各種黏土,混水產生可塑性,可塑造各種形狀的物品,在置於室 內,以適當溫度燒之,即成陶瓷,此類陶瓷包括大家所熟悉的建築瓷、飲食瓷、文具瓷、裝飾瓷、衛生瓷、理化瓷乃至電氣瓷,此類陶瓷所含的原料主要來自天然礦 產,以黏土、長石及石英三種為主。其中黏土原料含有極高的可塑性,故可經由各種方法形成。如徒手、轆轤及注漿等成形法,很早就為人類運用的長石是低熔點原 料,在990度即開始與其它原料
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反應產生液體,使原料粉末顆粒燒結較容易。石英在三種原料中反應較慢,有防止杯體因燒成產生液體而變形的作用。此外,一般日用陶瓷,常在表面塗兩成玻璃物質,稱為釉。釉除可使器皿表面平滑發光增加美觀外,並有使器皿不透液體,防止沾汙及增加壽命的作用。

四、玻璃玻璃是一種在高溫熔解的液體,而冷卻時卻沒產生結晶的固體。玻璃加熱至適當溫度時,像黏性的液體,透明且容易形成,因此廣泛作為窗玻璃及容器玻璃等應用。

玻璃的成分主要有三大類

01.玻璃形成劑

即形成玻璃的主要成分:SiO2、B2O3及PbO2等。
02.玻璃修飾劑

使玻璃易熔且黏度低的成分,如Na2O、CaO 及K2O 等。
03.中間劑

性 質介於前兩類之間,如A12O3等。這三類成份一不同比例組成,可形成特性變化很大的玻璃,如一般的窗玻璃或平板玻璃,主要由Na2O、CaO 及SiO2組成,而像水晶的鉛玻璃則主要由K2O、Na2O、PbO2及SiO2所組成。玻璃的應用,隨著需求,開發的新種類愈來愈多,如光學玻璃、電氣 用玻璃、透紫外線玻璃、紅外線玻璃、感光玻璃、結晶玻璃以及光纖等。其中商用光纖是由高純度的SiO2為主成分而製成,由於通訊容量比一般通訊方式大許 多,已逐漸取代傳統通訊方式而成為主流。

五、陶瓷電容器

電容器的主要功能為儲存電能,及阻止直流電而讓交流電通過等作用。這些均需要高電容的電容器。一般電容器的基本結構為一介電材料兩端度上金屬電極。電
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容 值的大小與介電材料的介電常數、電極面積成正比,而和介電材料的厚度成反比。早期電容器的介電常數,如紙質電容器及雲母電容器等,介電常數大多小於10。 而陶瓷材料中鈦酸鋇陶瓷的介電常數可高達2000左右,是目前陶瓷電容器的主要材料。餵了更勁一步提高電容值,可將鈦酸鋇做成厚度為數十微米的薄層,在與 金屬電極互相堆積。因為每一層厚度極薄,再加上已並聯方式堆積,因而整個電容器的有效介電常數可高至100.000,這是目前電子工業中應用最多的電容 器,稱為積層電容器(MLC)除此之外,有些特殊的電容器,包括障壁層電容器及弛緩材料電容器亦已逐漸受到重視,這些均為陶瓷材料所製成。

六、壓電陶瓷

壓 電陶瓷是具有壓電效應的陶瓷體。壓電效應是指當物體受到壓力時,會產生電荷(或電壓),即正壓電效應;或相反的,當物體受外加電壓時,會產生變形,即逆壓 電效應。壓電效應存在的必要條件,是材料的晶體結構不可有對稱中心。擁有鈣鈦礦結構的陶瓷,如鈦酸鋇和鋯鈦酸鉛等,其晶體結構中鈦原子和氧原子的中心不在 一處因此缺少對稱中心,而有壓電性,即是最有用的壓電陶瓷。壓電陶瓷的應用很廣,方式有

01.電能→機械能

當施加一交流電壓時,物體會有正負方向的機械波動。震動的頻率與材料特性、元件尺寸和設計有關。若在超音波範圍,則成為超音波震盪元件,可作為超音波洗淨器、聲納、超音波熔焊機等;若在音波範圍,則可做為揚聲器、高音喇叭、蜂鳴器等。
02.機械能→電能當施加外力時,物體會有感應電壓。外力有正負大小變化時,感應電壓亦有正負大小變化。應用於水中探測,水中物體移動產生的壓力波,被壓電元件轉換成電波,而偵測出來。也可應用於打火機、瓦斯爐內的點火元件。
03.電能→機械能→電能
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此類應用包括電子產品中應用極廣的濾波器等。

七、電光陶瓷

在 鋯鈦酸鉛(PZT)陶瓷中加入氧化鑭(La2O3),並經過適當程序,可製成透明的陶瓷。透光率達98以上,稱為PZLT電光陶瓷,PZLT陶瓷經過店場 極化後,不同極化狀態的光穿過陶瓷時,會產生相位差。若配置適當的偏光材料於光行途徑中,則在某些相位差時,光線無法通過,某些則可大部分通過。由於相位 差可靠電場控制,因此電場可以控制光線的穿透率,而成為電光陶瓷。PZLT已經有許多應用,如做為相機快門,利用電場控制光線的通過與否,不需如傳統機械 快門的複雜。又可作為濾色片、影像儲存元件、影像顯示元件及保護鏡等,用途極廣。

八、磁性陶瓷

磁性陶瓷主要為鐵氧磁體,包括
01.MFe2O4(尖晶石結構),M代表Ni、Mn、Zn、Mg及Co 等。

02.六方鐵氧磁體,如BaFe12O19等。
03. 拓榴石鐵氧磁體,如Y3Fe5O12等各具不同的特性,適合不同的用途。磁性陶瓷與金屬磁性材料相比,最顯著的優點是電阻高,故因磁場改變而產生的渦流損 失小很多。由於高頻應用時,渦流損失很重要故高頻時磁性陶瓷是主要的磁性材料。磁性陶瓷又大致可分為軟性及硬性。軟性者較易磁化,具有較高磁化率廣泛應用 於磁頭(如Ni-Zn尖晶石鐵氧磁體)、磁記憶元件(如Mn-Zn尖晶石鐵氧磁體)方面。硬性不易磁化,但磁化後殘存的磁性很高,且磁性不易消失,故可作 為永久磁鐵等應用。至於Y3Fe5O12主要用於微波元件。

九、陶瓷感應器

許多陶瓷在不同濕度環境下,電阻不同。經由電阻的測量,可知環境中的相對濕度,可作為濕度感應器,適用於烘衣機、微波爐、烤箱及工業烘乾設備的自動濕度偵測控制。

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有 些陶瓷在不同溫度下,電阻有明顯的不同。經由電阻的測量。經由電阻的測量,可知溫度的高低,可作為溫度感應器,或溫度補償元件,早已廣泛應用於醫療用自動 溫度偵測器、電子迴路的溫度補償等,如負溫度係數(NTC)熱敏電阻材料。另外,以鈦酸鋇可製成正溫度係數(PTC)陶瓷,應用於電視的砝磁器,可恆溫融 膠槍、熱風機等。有些陶瓷在不同氣氛下,有不同的電阻值,經由電阻的測量,可知氣氛(例如氧分壓)的高低此類陶瓷含有TiO2。而有些陶瓷會感應,不同的 電壓,經由電壓的測量亦可知氣氛的狀態,如ZrO2。應用於氣體趕測器,用以控制汽車引擎燃燒或工業窯爐的燃燒等,陶瓷感應器是利用陶瓷的半導體或化學特 性,將壓力、溫度、光、聲音、氣體及濕度等轉換成某些電器訊號(如電阻、電壓),而達到偵測的目的。

十、結構陶瓷

有些陶瓷不僅耐熱、耐蝕、耐磨耗、韌性高,而且在高溫亦具有高強度,此類陶瓷稱為結構陶瓷,主要有氮化矽、碳化矽等。由於具有上述特性。長期以來一直被視為陶瓷引擎的候選材料。易用於切削工具、模具及軸承等方面。

十一、生醫陶瓷

生 醫陶瓷指的是人體生理能夠相容,不受排斥,且無毒性的陶瓷,包括氫氧基磷灰石、三鈣磷酸鹽、氧化鋁及含鈣、磷的生醫玻璃及結晶玻璃等。含鈣及磷的陶瓷由於 與人體骨骼及牙齒的成分類似,因此容易接和且不受排斥,早已成為醫學上骨骼及牙齒的人造材料。而氧化鋁則因活性小且無毒性不受排斥,雖接合較差。但因本身 強度高,亦可用於齒根材料。

十二、陶瓷製程

陶瓷的製造方法,基本上對傳統陶瓷,及精密陶瓷而言,並無顯著的差異。所不 同的是在於傳統陶瓷所用的原料大部分取自天人原料,再加以處理而得。而精密陶瓷所用的原料則全以人工合成,不論在純度及粉體性質上的要求都高於傳統陶瓷, 陶瓷的製程以燒結體為主流可分為下列步驟起使原料的選擇需考慮純杜、粉末粒徑-粒度分佈,分散性及粉粒形狀等這些資料都必須依賴科學儀器的輔助分析才能獲 得,作為精密陶瓷燒結原料的粉體,其粒徑一般要求能均勻地維持在小於一微米的程度,陶瓷粉底的製備可分為機械與化學種兩種前者是利用機械方式將所需粉末藉 由混合、段燒及研磨等過程以獲得所需成分以降低粉鏡大小等目的。不過若要得到高純度且均勻的超微細粉末,則必須採用一些化學的粉體製作方法,例如氣相反應 法、液相析出法、溶劑蒸乾與淬取法、溶膠-凝膠法等。在成形方面,常用的陶瓷成形方式有乾壓法、鑄漿法擠出成形法及刮刀成形法等。
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燒 結是陶瓷製程中極重要的步驟,主要目的是將已成形好的胚體,藉由高溫(通常在物質融點的2/3 以上),造成原子的移動擴散產生熔合作用,而達到緻密化的目的。為達到這個目的,一般原料的粒徑需小於1微米。有時,為了幫助燒結,常加入少量較低融點的 物質,例如傳統陶瓷器即是以長石擔任此一角色。只是,這種燒結促進劑的增加,不能使陶瓷產品性能減弱。因此,如何進行粉末的製備,

製造出示合的粉體是精密陶瓷燒結的關鍵。有些燒結體還需經過一些加工處理,才能獲得所需陶瓷成品的尺寸、表面平整度等要求。最後經過性質測試,才能成為可用的陶瓷製品或做進一步的改良。以下將做更明確的講解:

01.原料選擇
A.原料:黏土,燧石,長石,氧化鋁,氧化鋯,碳化矽,氮化矽,鈦酸鋇等。
B.變數:純度,化學組成,粉末尺寸,形狀,數量及分怖。
02.粉體製備
A.固態反應法,化學共沉法,溶膠凝膠法(sol-gel method)等製粉方法.
B.變數:添加成形助劑(黏結劑,分散劑,潤滑劑等),研磨混合,煆燒(脫溶劑)溫度曲線,乾燥方式。
03.生坏成形
A.單軸加壓法,注漿成形 (slip casting),擠出成形,刮刀成形(tape casting),冷均壓法,射出成形(injection molding)

B.變數:脫除有機物(如黏結劑等)或生坏粗加工.
04.燒結
A.常壓燒結,氣氛燒結,熱壓燒結,快燒,反應燒結,熱均壓燒結(hot-isostatic-pressing)。
B.變數:燒結曲線,線收縮率
05.加工:切削,研光(lapping),拋光,雷射加工,放電加工及蝕刻加工。
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06.結合:陶瓷/金屬接合,擴散鍵結,金屬噴敷(metallizing),玻璃結合。
07.極化處理。
A.電子功能應用。
08.性能測試
A.破壞性-機械,熱學及化學性質.
B.非破壞性-電性,磁性及光學性質.
C.顯微結構-X光繞射,超音檢測,電子顯微鏡觀察.

參●結論

在 我閱讀完手邊的資料後,我只能講一句話:陶瓷不再只是陶瓷了。雖然擁有眾多的優點集於一身,但有一項是我們認為最重要的一項,那就是它的普遍性,也就是說 大量存在地表上,不要小看這個優點,如果陶瓷非常昂貴且稀少,就無法有效率的運用在我們生活中。在二十一世紀未來的歲月裡,陶瓷科技將主宰整個科學界,並 以直接或間接的方式來影響我們的生活,與我們息息相關,往後我們將會看見許多新的科技產品,
但大家千萬不要忘了,這些可是前人所留下來的心血結晶!

肆●引註資料
註一、陶瓷材料
http://www.nchu.edu.tw/~material/course/courseguide/%B3%B3%B2%A1%A7%F
7%AE%C6syllabus.doc

註二、陶瓷材料種類與應用 http://elearning.stut.edu.tw/caster/3.8.htm
註三、電子陶磁元組件 http://www.mrl.itri.org.tw/research/detail/i300.htm
註四、材料光電研究所-陶瓷材料及元件
http://www.mnd.gov.tw/division/~defense/mil/mnd/cs/chinese/material/mater_03_c
h.htm
註五、清華大學2004暑期材料工程研習營學習講義 簡昭和 2004 P77~P93

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TaiwanTrade2

1.機械加工

機 械加工是陶瓷材料的傳統加工技術,也是應用範圍最廣的加工方法。機械加工主要是指對陶瓷材料進行車削、切割、磨削、鑽孔等。其工藝簡單,加工效率高,但由 於陶瓷材料的高硬、高脆,因此機械加工難以加工形狀複雜、尺寸精度高、表面粗糙度低、高可靠性的工程陶瓷部件。下圖為切割、磨削、鑽削加工示意圖。

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陶瓷的機械加工示意圖
a 切割加工  b磨削加工  c鑽削加工

(1)陶瓷材料的切削加工

切 削加工是利用金剛石、立方氮化硼、硬質合金等超硬刀具對陶瓷材料進行平面加工,通常採用濕法切削,即不斷向刀具噴射切削液。使用切削液的主要目的是帶走切 削碎屑、減少刀具與材料的摩擦,降低刀具和加工材料的溫度,延長刀具使用壽命、減少材料表面損傷等。由於加工過程中,材料表面受到機械應力作用,容易在材 料表面產生凹坑、崩口、表面及表下層微裂紋。刀具、切削液的選擇,刀具切削進給速度、進給量等工藝參數的優化,是陶瓷材料切削加工的研究熱點問題。

(2)陶瓷材料的磨削、拋光加工

陶 瓷燒結體表面,由於在成型、燒結以及加工過程中引人大量凹痕、微裂紋等缺陷,在工程使用及力學性能測試之前通常需經過磨削、研磨和拋光處理。它們的加工機 理都是通過磨料與陶瓷工件在一定壓力作用下,隨著磨料與材料表面的相互運動,磨料顆粒與工件表面凹凸峰相互摩擦以實現材料表面的平整性。磨料、磨削液的選 擇,作用壓力和相互滑移速度的控制是該加工方法的關鍵。

(3)陶瓷材料的鑽孔加工

陶瓷發動機、航太航空、化工機械等 工程領域應用的陶瓷零件,通常需要進行孔洞的鑽削加工。尤其帶有螺紋的孔洞加工是陶瓷材料加工工藝中要求極高的工藝操作。目前機械鑽削方法只能加工數毫米 的陶瓷孔洞。微小孔洞的加工需要超聲、鐳射、放電加工,以及機械加工等加工技術的複合加工。

2.放電加工

1947年B.R.Lazarenko等提出了放電加工硬質金屬材料的新思路。80年代末,放電加工技術被引入陶瓷材料加工領域。研究表明:當單相或陶瓷/陶瓷、陶瓷/金屬複合材料的電阻小於100Ω.m時,陶瓷材料可以進行放電加工,加工原理略。

根據放電加工的基本原理,材料的可加工性能主要取決於電學、熱物理性能,如:電導率、熔點、比熱、導熱係數等。

放電加工是製備高尺寸精度、低表面粗糙度、複雜形狀高性能陶瓷元件很有應用前景的加工技術,深入研究放電加工工藝控制步驟,設計和製備導電性能和力學性能俱佳的複相陶瓷材料是該方法未來發展的關鍵。

3.超聲波加工

超 聲波加工是利用產生超聲振動的工具(模具),帶動工具和陶瓷元件間的磨料懸浮液,衝擊和拋磨工件進行加工。隨著工具在三維方向上的進給,工具端部的形狀被 逐步複製在陶瓷工件上。常用的磨料是碳化硼、碳化矽和氧化鋁等。一般選用的工作液為水,為提高材料表面的加工品質,也可用煤油或機油作液體介質。研究表 明:用金剛石砂輪作超聲波振動磨削陶瓷材料時,材料的去除速率隨加工強度的增大而增高,只有達到某一臨界壓強時,磨料對陶瓷材料才有磨削作用。超聲波加工 的原理略。部分陶瓷材料超聲波加工的工藝參數如下表所示。

 

 

 

部分陶瓷材料採用超聲波加工的參數表

製品名稱

磨料

加工速度(mm/min)

磨料

磨料目數

石英

SiC

320

5.5

單晶ZrO2

SiC

320

3.5

紅寶石

SiC

280

0.8

Al2O3

SiC

280

3.6

Si3N4

B4C

280

3.0

SiC

B4C

280

3.0

4.鐳射加工

在 陶瓷材料上採用鐳射鑽孔和切割,一般所需鐳射功率為150W~15kW。但同放電加工一樣,由於陶瓷材料熱導率低,高能束可能會在材料表面產生熱應力集 中,形成微裂紋、大的碎屑、甚至材料斷裂。鐳射加工適合於在有機物和陶瓷等無機物材料上進行微鑽孔、微切割、製作微結構。目前已能加工直徑為4~5μm、 深徑比達10以上的微孔。通常所用鐳射源為CO2和Nd:YAG鐳射。

5.複合加工

針 對不同陶瓷材料及陶瓷材料的不同熱力學、物化性能,傳統機械加工技術不斷完善,同時新型加工技術層出不窮。傳統加工技術效率高、尺寸精度低、表面光潔度 差,各種新型電、熱、化學、鐳射等加工技術適合加工精度要求高、形狀複雜同時具有特定性能(導電性、化學特性等)的陶瓷材料,但同時具有加工效率低、要求 加工形狀尺寸小等。近年來,各種複合加工技術在實驗室及工程領域得到廣泛重視和應用。各種複合加工技術包括:化學機械加工、電解磨削、超聲機械磨削、電火 花磨削、超聲電火花複合加工、電解電火花複合加工、電解電火花機械磨削複合加工等。工程實踐表明:複合加工技術可提高材料的加工 效率和改善加工後材料的表面品質,是陶瓷材料加工技術發展的趨勢之一。

下面以化學機械加工中的化學機械效應 (Chemmechanical)來說明複合加工的優勢。 在 陶瓷材料的磨削、切削過程中,噴射的磨削、切削液通過與加工件表面的相互化學鍵合,對材料的去除率及表面光潔度有顯著的影響。由於加工摩擦產生的機械能, 引發許多複雜的化學反應。這種所謂的“化學機械效應”直接影響機加工過程中的摩擦係數、刀具或砂輪的磨損率、材料表面的粗糙度及力學性能、材料的去除率 等。因此分析和研究磨削、切削液的理化性能對陶瓷材料加工性能的影響,選擇適當的切削、磨削液也非常重要。Liang H.等研究了切削液、磨削液與藍寶石、氧化鋁多晶材料、單晶矽、氮化矽、碳化矽和矽玻璃等在加工中的化學機械作用。研究表明:硼酸和矽酸的水溶液分別作為 不同陶瓷材料的切削液,其鑽孔效率比水和商用切削液提高50%左右。Jahanmir S.等發現,在加工氧化鋁多晶材料時,硼酸替代水作切削液,鑽孔率提高,而硼酸對藍寶石和矽基陶瓷材料則末發現相同的效應。估計可能是硼酸與氧化鋁多晶材 料的無定形晶界相反應,促使晶粒間發生斷裂,提高了材料加工過程中的去除率。另一種化合物矽酸不與氧化鋁相互作用,卻可提高單晶矽、氮化矽、碳化矽材料的 加工性能,目前該化學機械作用的機理還不清楚。

 

 

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机 械零件的破坏,一般总是从表面层开始的。产品的性能,尤其是它的可靠性和耐久性,在很大程度上取决于零件表面层的质量。研究机械加工表面质量的目的就是为 了掌握机械加工中各种工艺因素对加工表面质量影响的规律,以便运用这些规律来控制加工过程,最终达到改善表面质量、提高产品使用性能的目的。

一、机械加工表面质量对机器使用性能的影响

(一)表面质量对耐磨性的影响

表面粗糙度对耐磨性的影响

一个刚加工好的摩擦副的两个接触表面之间,最初阶段只在表面粗糙的的峰部接触,实际接触面积远小于理论接触面积,在相互接触的峰部有非常大的单位应力,使实际接触面积处产生塑性变形、弹性变形和峰部之间的剪切破坏,引起严重磨损。

零件磨损一般可分为三个阶段,初期磨损阶段、正常磨损阶段和剧烈磨损阶段。

表 面粗糙度对零件表面磨损的影响很大。一般说表面粗糙度值愈小,其磨损性愈好。但表面粗糙度值太小,润滑油不易储存,接触面之间容易发生分子粘接,磨损反而 增加。因此,接触面的粗糙度有一个最佳值,其值与零件的工作情况有关,工作载荷加大时,初期磨损量增大,表面粗糙度最佳值也加大。

表面冷作硬化对耐磨性的影响
加工表面的冷作硬化使摩擦副表面层金属的显微硬度提高,故一般可使耐磨性提高。但也不是冷作硬化程度愈高,耐磨性就愈高,这是因为过分的冷作硬化将引起金属组织过度疏松,甚至出现裂纹和表层金属的剥落,使耐磨性下降。

(二)表面质量对疲劳强度的影响

金属受交变载荷作用后产生的疲劳破坏往往发生在零件表面和表面冷硬层下面,因此零件的表面质量对疲劳强度影响很大。

表面粗糙度对疲劳强度的影响

在交变载荷作用下,表面粗糙度的凹谷部位容易引起应力集中,产生疲劳裂纹。表面粗糙度值愈大,表面的纹痕愈深,纹底半径愈小,抗疲劳破坏底能力就愈差。

残余应力、冷作硬化对疲劳强度的影响

余应力对零件疲劳强度的影响很大。表面层残余拉应力将使疲劳裂纹扩大,加速疲劳破坏;而表面层残余应力能够阻止疲劳裂纹的扩展,延缓疲劳破坏的产生

表面冷硬一般伴有残余应力的产生,可以防止裂纹产生并阻止已有裂纹的扩展,对提高疲劳强度有利。

(三)表面质量对耐蚀性的影响

零件的耐蚀性在很大程度上取决于表面粗糙度。表面粗糙度值愈大,则凹谷中聚积腐蚀性物质就愈多。抗蚀性就愈差。

表面层的残余拉应力会产生应力腐蚀开裂,降低零件的耐磨性,而残余压应力则能防止应力腐蚀开裂。
(四)表面质量对配合质量的影响

表面粗糙度值的大小将影响配合表面的配合质量。对于间隙配合,粗糙度值大会使磨损加大,间隙增大,破坏了要求的配合性质。对于过盈配合,装配过程中一部分表面凸峰被挤平,实际过盈量减小,降低了配合件间的连接强度。

二、影响表面粗糙度的因素

(一)切削加工影响表面粗糙度的因素

刀具几何形状的复映

刀具相对于工件作进给运动时,在加工表面留下了切削层残留面积,其形状时刀具几何形状的复映。减小进给量、主偏角、副偏角以及增大刀尖圆弧半径,均可减小残留面积的高度。

此外,适当增大刀具的前角以减小切削时的塑性变形程度,合理选择润滑液和提高刀具刃磨质量以减小切削时的塑性变形和抑制刀瘤、鳞刺的生成,也是减小表面粗糙度值的有效措施。

工件材料的性质

加工塑性材料时,由刀具对金属的挤压产生了塑性变形,加之刀具迫使切屑与工件分离的撕裂作用,使表面粗糙度值加大。工件材料韧性愈好,金属的塑性变形愈大,加工表面就愈粗糙。

加工脆性材料时,其切屑呈碎粒状,由于切屑的崩碎而在加工表面留下许多麻点,使表面粗糙。

切削用量

(二)磨削加工影响表面粗糙度的因素

正像切削加工时表面粗糙度的形成过程一样,磨削加工表面粗糙度的形成也时由几何因素和表面金属的塑性变形来决定的。

影响磨削表面粗糙的主要因素有:
砂轮的粒度
砂轮的硬度
砂轮的修整
磨削速度
磨削径向进给量与光磨次数
工件圆周进给速度与轴向进给量
冷却润滑液

三、影响加工表面层物理机械性能的因素

在 切削加工中,工件由于受到切削力和切削热的作用,使表面层金属的物理机械性能产生变化,最主要的变化是表面层金属显微硬度的变化、金相组织的变化和残余应 力的产生。由于磨削加工时所产生的塑性变形和切削热比刀刃切削时更严重,因而磨削加工后加工表面层上述三项物理机械性能的变化会很大。
(一)表面层冷作硬化

冷作硬化及其评定参数

机 械加工过程中因切削力作用产生的塑性变形,使晶格扭曲、畸变,晶粒间产生剪切滑移,晶粒被拉长和纤维化,甚至破碎,这些都会使表面层金属的硬度和强度提 高,这种现象称为冷作硬化(或称为强化)。表面层金属强化的结果,会增大金属变形的阻力,减小金属的塑性,金属的物理性质也会发生变化。

被 冷作硬化的金属处于高能位的不稳定状态,只有一有可能,金属的不稳定状态就要向比较稳定的状态转化,这种现象称为弱化。弱化作用的大小取决于温度的高低、 温度持续时间的长短和强化程度的大小。由于金属在机械加工过程中同时受到力和热的作用,因此,加工后表层金属的最后性质取决于强化和弱化综合作用的结果。
评定冷作硬化的指标有三项,即表层金属的显微硬度HV、硬化层深度h和硬化程度N。

影响冷作硬化的主要因素

切削刃钝圆半径增大,对表层金属的挤压作用增强,塑性变形加剧,导致冷硬增强。刀具后刀面磨损增大,后刀面与被加工表面的摩擦加剧,塑性变形增大,导致冷硬增强。

切削速度增大,刀具与工件的作用时间缩短,使塑性变形扩展深度减小,冷硬层深度减小。切削速度增大后,切削热在工件表面层上的作用时间也缩短乐,将使冷硬程度增加。进给量增大,切削力也增大,表层金属的塑性变形加剧,冷硬作用加强。

工件材料的塑性愈大,冷硬现象就愈严重。

(二)表面层材料金相组织变化

当切削热使被加工表面的温度超过相变温度后,表层金属的金相组织将会发生变化。

磨削烧伤

当被磨工件表面层温度达到相变温度以上时,表层金属发生金相组织的变化,使表层金属强度和硬度降低,并伴有残余应力产生,甚至出现微观裂纹,这种现象称为磨削烧伤。在磨削淬火钢时,可能产生以下三种烧伤:

回火烧伤

如果磨削区的温度未超过淬火钢的相变温度,但已超过马氏体的转变温度,工件表层金属的回火马氏体组织将转变成硬度较低的回火组织(索氏体或托氏体),这种烧伤称为回火烧伤。

淬火烧伤

如果磨削区温度超过了相变温度,再加上冷却液的急冷作用,表层金属发生二次淬火,使表层金属出现二次淬火马氏体组织,其硬度比原来的回火马氏体的高,在它的下层,因冷却较慢,出现了硬度比原先的回火马氏体低的回火组织(索氏体或托氏体),这种烧伤称为淬火烧伤。

退火烧伤

如果磨削区温度超过了相变温度,而磨削区域又无冷却液进入,表层金属将产生退火组织,表面硬度将急剧下降,这种烧伤称为退火烧伤。

改善磨削烧伤的途径

磨削热是造成磨削烧伤的根源,故改善磨削烧伤由两个途径:一是尽可能地减少磨削热地产生;二是改善冷却条件,尽量使产生地热量少传入工件。
正确选择砂轮
合理选择切削用量
改善冷却条件

(三)表面层残余应力

产生残余应力的原因

切削时在加工表面金属层内有塑性变形发生,使表面金属的比容加大

由于塑性变形只在表层金属中产生,而表层金属的比容增大,体积膨胀,不可避免地要受到与它相连的里层金属的阻止,因此就在表面金属层产生了残余应力,而在里层金属中产生残余拉应力。

切削加工中,切削区会有大量的切削热产生

不同金相组织具有不同的密度,亦具有不同的比容。

如果表面层金属产生了金相组织的变化,表层金属比容的变化必然要受到与之相连的基体金属的阻碍,因而就有残余应力产生。

零件主要工作表面最终工序加工方法的选择

零件主要工作表面最终工序加工方法的选择至关重要,因为最终工序在该工作表面留下的残余应力将直接影响机器零件的使用性能。

选择零件主要工作表面最终工序加工方法,须考虑该零件主要工作表面的具体工作条件和可能的破坏形式。

在交变载荷作用下,机器零件表面上的局部微观裂纹,会因拉应力的作用使原生裂纹扩大,最后导致零件断裂。从提高零件抵抗疲劳破坏的角度考虑,该表面最终工序应选择能在该表面产生残余压应力的加工方法。

 

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陶瓷氧化铝:陶瓷氧化铝强度很高,所以最适用于每颗磨粒的切削力负荷较高的场合。陶瓷氧化铝在外圆磨削和大平面往复磨削淬硬钢时,其效果很好。但它不适于切削弧线长、单颗磨粒负荷力较小之处,如内圆磨、缓进给磨等。
但经过“拉伸”改制的陶瓷氧化铝磨粒,甚至在切削弧线长的情况下,也可用于加工粘性的不锈钢、高温合金等,此时磨粒的形状比(长阔比)达到5。
陶瓷氧化铝磨粒的性能可以通过加入部分脆性的熔融氧化铝形成复合磨料砂轮得到改善。此时,需要知道砂轮在工件上的切削弧长度,以便有针对性地确定砂轮配比。
碳化硅:SiC磨料具有天然锋利的形状。适于磨削硬质材料(如硬质合金)。因为其锋利,使它也适于加工很软的材料,如铝、聚合物、橡胶以及低强度钢、铜合金和塑料等软材料。
    金刚石:天然和人造金刚石都可用于磨削。金刚石是碳的一种超高硬度形态,因它对铁有亲合性(钢是铁和碳的合金)而形成快速磨损,所以不适于加工黑色金属材料,但金刚石特别适用于有色金属材料、钛、陶瓷和金属陶瓷的磨削加工。
立方氮化硼:CBN像金刚石一样,是一种非常昂贵的磨料。一个超硬磨料砂轮的价格比普通磨料的砂轮要贵50倍以上,但其使用寿命比普通砂轮要高100倍以上,即使磨削最硬的钢,也只有轻微磨损。
CBN 最适于加工黑色金属材料,特别是在要求长时间保持砂轮形状的场合,如轴承内滚道的磨削。另外,CBN较适于不经常更换砂轮的工序,因为小批量和砂轮更换, 在安装时都要修整,这是导致砂轮消耗的主要因素。因为CBN在高温时和水接触要起反应,并加速磨损,所以要用乙二醇或油。
结合剂

   普通砂轮的结合剂,可以采用陶瓷、树脂或塑料,超硬磨料的结合剂则可用烧结的金属基体或用电镀镍层的办法覆盖到砂轮上。这类砂轮是不渗水的,也无空洞。
金属结合剂和电镀砂轮的磨削液要仔细选择,以防砂轮打滑。打滑时在切削弧处产生的巨大动载液压,会顶举砂轮,导致工件光洁度恶化和加快砂轮磨损。
结 合剂和磨料两者的选择密切相关。例如CBN的使用场合一般是要求砂轮在使用期间保持形状不变,并且直至消耗尽才从机床取下。由于CBN的导热性很好,所以 用金属结合剂更有利。两者结合起来提供了冷切削的条件。因为切削热通过磨料和砂轮传导,再随冷却液带走的速度,比进入工件要快得多。
金属结合剂有两种形式:电镀和烧结。电镀砂轮是不修整的,它们一开始就制成正确的形状,并一直用至耗尽。烧结金属砂轮通常用电火花修整,然后像电镀砂轮那样装到机床上使用。
    烧结和电镀砂轮安装到主轴后的径向跳动应小于0.0125mm。对金属结合剂砂轮来说,减小主轴跳动十分重要。因为磨粒从结合剂上伸出的距离很小,若跳动达到0.025mm,则会发生砂轮的一端已负荷太重而造成过度磨损,另一端则负荷很轻而仍很锋利。
某些电镀砂轮可以制出很小的轮廓圆弧半径(约0.125mm)。但多数电镀砂轮的轮廓圆弧半径大于0.5mm。通常,电镀砂轮运用于高速磨削,而金属烧结砂轮适于磨削陶瓷材料。
整 体金属结合剂砂轮对振动、跳动和冷却液流量等工作条件的适应范围很小。假如磨床、工件和夹具的刚性较差,或老机床的轴承状态不佳,并且机床上没有平衡装 置,这种条件下使用电镀砂轮就会导致砂轮寿命、工件光洁度和表面纹理方面的问题。根据机床的振动和稳定性等具体情况,有时采用树脂结合剂砂轮要好一些。树 脂结合剂对振动有很强的阻尼能力。当然,树脂砂轮的校正和修整涉及的设备和时间,都会增加成本。
陶瓷结合剂使用最为普遍。由于这种结合剂的砂轮带孔洞,使得切削液能有效地进入磨削弧,并有较大的空洞容纳磨屑。同时,使用金刚石工具可方便地将陶瓷结合剂砂轮修至正确形状和磨锐。

   附:普通磨料和超硬磨料适用的被加工材料范围:
氧化铝磨料:淬硬钢、镍基超级合金、高温合金、黑色金属
陶瓷氧化铝磨料:淬硬钢、镍基超级合金、粘性不锈钢、高温合金
碳化硅磨料:硬质合金、铝和钛、橡胶聚合物、铜合金、塑料
金刚石磨料:硬质合金、铝和钛、陶瓷、金属陶瓷
立方氮化硼磨料:淬硬钢、镍基超级合金、黑色金属

砂轮的准备
砂轮的准备包括:安装、平衡、精整和修整。砂轮准备不好,将成为以后很多磨削问题产生的根源。
首 先,要按照砂轮制造厂的指导书安装砂轮,保证砂轮在修整前处于较好的原始平衡状态和最小的跳动。第二,安装时要仔细操作以免碰伤砂轮内孔。砂轮内孔在高速 旋转时承受巨大应力,搬运和安装失当往往是砂轮启动时导致爆裂的原因。第三,安装陶瓷结合剂砂轮时,必须用纸质垫圈。第四,用平稳的扭矩和松紧度上紧法兰 盘。
安装完毕后,砂轮应依次作粗平衡、修整、和精平衡,然后再开始磨削。若砂轮原始状态很不平衡且跳动很大,则常需作附加修整及再平衡。
砂轮良好的平衡会使磨削表面持续保持良好光洁度,并使寿命延长。同时,正确的修整会使砂轮保持稳定的磨削表面和磨削作用。
砂轮的锋利程度及其形状精度取决砂轮的修整方法。所以,任何时候都要使砂轮修整装置处于良好的工作状态,这对于单点金刚石修整器或电机驱动的金刚石滚轮都一样。
单点金刚石修正是修整陶瓷结合剂砂轮的常用方法,这种修整方法常会导致砂轮性能不稳定,所以修整的方法和程序要不断作相应的调整。
在磨削工件时,典型的方法是:砂轮粗磨一定的加工留量,然后改变修整参数,再精磨工件。通常的做法是,粗修砂轮时,金刚石沿砂轮外圆作快速横向进给,而精修时,修正器的横向进给速度大大减慢,以获得光洁的砂轮表面和工件表面。
一种称为“搭接式”或“部分重叠式”的修整方法,能保证正确、稳定的修整。例如,一直径为406.4mm的砂轮,速度为6000sfm(1828m/min),单点金刚石修正器的圆弧半径0.254mm作粗磨修整,每个行程的修整量为0.025mm。
一般修正时常用的横向进给速度往往过快,使砂轮表面有一部分修不到。而采用多次行程虽可以使砂轮表面都修到,但表面不平。这种砂轮磨削性能较高,但磨损快而不均匀。
砂轮修整一般在磨削工作速度下进行。唯一的例外是作刮压整形修整时,在300sfm(91.44m/min)的低速下进行。横向进给速度应根据修整器的金刚石尺寸和对砂轮表面的要求而计算确定,一般粗磨采用2~3次搭接,精磨则需4~6次搭接。
修 正器横向进给速度的计算:已知金刚石圆弧半径(XB=0.015″),金刚石切入量(0.001″),砂轮转速1400rpm。距离CB计算如下:因 XB=0.015″,CX=0.015″-0.001″=0.014″。CB=0.00735,而AB=2CB=0.0147″。这样就得到了金刚石每转 的进给节距,保证在砂轮表面不留下未修部分。换算到每分钟的进给速度AB×1400rpm=20.58ipm。这个速度使金刚石一次修整就覆盖整个砂轮表 面。若修整要求二次搭接,则进给速度减半,为10.29ipm。对粗修整较为理想。精修整需4~6次搭接,进给速度要相应减少。如4次搭接时为 5.14ipm。

磨削液的应用
磨削液的正确应用对于成功的磨削十分重要。磨削液的作用是对切削弧区进行冷却和润滑。水基磨削液 的作用主要是冷却,也有一定的润滑作用。而冷却油的作用主要是润滑,有点冷却作用。全合成添加剂的水基磨削液,最适用于锋利的强力磨削砂轮,这种砂轮通常 工作时切削弧较长,需要较好的冲刷作用。
半合成添加剂的磨削液,最适用于磨削复杂形状和要求润滑性能良好,以防止烧伤的场合。单纯的油剂适于磨削复杂形状,切削弧较短、磨削光洁度要求较高的场合。而乙二醇基的磨削液适用于采用立方氮化硼砂轮而又要避免使用单纯油剂的场合。
选择磨削液是一项艰难的任务:既要考虑磨削液的初始价格,又要考虑其管理和处理的费用。所谓对环境无害的“绿色”冷却液,仅是一种欺骗。有些桶装的新鲜冷却液,甚至可以饮用,但一旦磨削碎末污染了液体,就会变成对环境有害的废物。
磨削液一旦选定,就应对其进行过滤和保养。不仅要考虑其清洁度,还要控制其浓度、导电性和PH值。
最 新的磨削液的试验表明,磨削液浓度对磨削过程的影响不是线性关系。长期以来,人们都认为,随着磨削液浓度的增加,磨削过程会成比例地改善,实际上这是不正 确的。例如,磨削液浓度在7.5%~8%时,其性能不及浓度5%的好,但当浓度增加至10%~12%时,性能又得到改善。
对50种水基磨削液的试验结果大同小异。不过,在有些情况下,趋势不很明显;而在另一些情况下,7.5%的磨削液浓度简直到了导致机床失速的程度;而浓度5%和10%的磨削液工作情况良好。
在选好了适当的磨削液及其管理体系以后,接下来的首要问题是如何正确地把磨削液注入磨削区域。
磨削液应该注到切削弧区域,而不是简单地注向工件和砂轮的结合部,通常浇注的冷却液只有很少部分进入切削弧区。旋转的砂轮像一个吹风器那样,把磨削液从砂轮外圆抛出去。
砂轮的孔隙既可容屑,又可发挥搬运磨削液的功能。就这样,磨削液是靠砂轮本身带到切削弧区的。所以,在适当的速度下,磨削液浇注到砂轮外圆就会带向切削弧区。
此 外,喷咀应作专门设计,使磨削液以适当的速度喷注在正确的注入点。喷咀尺寸应覆盖整个砂轮宽度,当宽度已知时,喷咀的开口高度(d)可通过计算获得。若喷 咀宽度为1.5″,则喷咀口的面积为:1.5din2。设磨削速度为5500(1676m/min),换算成英寸须乘12,得66000in/min,所 以,喷口处的磨削液流速为:(1.5din2)×66000in/min=99000din3/min。
若油泵压力为 110psi(0.758MPa),每分钟的液体流量为58gpm(每分钟58加仑,约为219.554升/分),而1加仑=231立方英寸 ,所以油泵流量为:231in3×58gpm=13398in3/min。显然,油泵进口和出口的流量应该相等,即13398应等于99000d。于是可 算出喷口高度d为:0.135″(13398/99000)。实际选用的喷咀开口高度可以比计算值略小一点,因为磨削液离开喷咀后速度会有所降低。当喷咀 不正对砂轮的情况下,考虑这个因素尤为重要。所以,本例中喷咀尺寸取0.12″×1.5″较好。
油泵的压力是为推动液体在管路系统中流动。有 时系统的阻力可能超过油泵额定压力110Psi。因为经常发生喷咀制造不正确,管路、接头、活动转臂等有扭曲或阻滞现象。假如上述影响流动的阻滞因素存 在,则流动速度就会减小。因此,要经常用流量剂来检测流速的变化,光看压力计是不够的。
附录:关于超硬磨料浓度的知识
超硬磨料的砂轮技术规范中一项重要指标是浓度。工业界常把浓度100误解为100%,其实不然,浓度100的定义是:在1立方英寸体积内有72克拉磨料。所以,浓度50是指每立方英寸中有36克拉磨料,磨料的粒度大小有很多种,而不同粒度的磨料可以有相同的浓度。
现 以浓度同样为75的两种磨料粒度作对比。一种是60粒度(美标,下同),另一种是200粒度,它们每立方英寸的磨料含量都是54克拉,对于60粒度的磨 料,每克拉有6900颗,而200粒度的磨料每克拉有262000颗。所以60粒度的磨料,在每立方英寸的砂轮中有372600颗磨粒,而200粒度的磨 料,这个数字达到14148000颗。
   不同的磨料粒度意味着在浓度相同时,细粒度的磨粒(左)数量多于粗粒度的磨粒。假定磨粒在砂轮内是均匀分布的,则把上述每立方英寸中的磨粒数开立方后,可 得每英寸长度上的磨粒数。对60粒度而言,为每英寸72颗,而200粒度为每英寸242颗,上述数字的倒数就是磨粒间距。对60粒度而言,间距为 0.014″,对200粒度,间距为0.004″。假如磨削中的切削弧长度是0.013″,60粒度的砂轮,磨料间距比它长,所以有时切削弧上没有磨料在 工作,而对200粒度的砂轮,磨粒间距为0.004″。所以至少有3颗磨粒在切削弧上工作。
从上述对比引出了一条常用规则,即选用砂轮时,要保证切削弧长度上有4~10颗磨粒在工作

 

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Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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      硬质合金锯片是木制品加工最常用的刃具,硬质合金锯片的质量与加工产品的质量有密切关系。正确的合理地选用硬质合金锯片对于提高产品质量、缩短加工周期、 减少加工成本具有重要的意义。金丰利刀具(深圳)有限公司是具有十几年生产锯片的历史,拥有德国全套生产线和生产技术。为了适应长三角地区线和生产技术。 为了适应长三角地区业务的发展,上月金丰利刃具(深圳)有限公司上海经销处开业。本刊就目前硬合金锯片选择和使用中的一些问题请该公司上海经销处的韩经理 作一些解答。

      选用硬质合金锯片要注意什么?

      硬质合金锯片包含齿形、角度、齿数、锯片厚度、锯片直径、硬质合金种类等多数参数,这些参数决定着锯片的加工能力和切削性能。选择锯片时要根据需要正确选用锯片参数。

      齿形,常用的齿形有平齿、钭齿、梯形齿、倒梯形齿等(图1)。平齿运用最广泛,主要用于普通木材的锯切,这种齿形比较简单、锯口比较粗糙,在开槽工艺操作 时平齿能使槽底平整。钭齿锯切锯口质量比较好,适合锯切各种人造板、贴面板。梯形齿适合锯切贴面板、防火板,可获得较高的锯切质量。倒梯形齿常用于底槽锯 片。

      锯齿的角度就是锯齿在切削时的位置。锯齿的角度影响着切削的性能效果。对切削影响最大的是前角γ、后角α、楔角β。前角γ是锯齿的切入角,前角越大切削越 轻快,前角一般在10-15°之间。后角是锯齿与已加工表面的之间的夹角,其作用是防止锯齿与已加工表面发生摩擦,后角越大则摩擦越小,加工的产品越光 洁。硬质合金锯片的后角一般取值15°。楔角是由前角和后角派生出来的(图2)。但楔角不能过小,它起着保持据齿的强度、散热性、耐用度的作用。前角γ、 后角α、楔角β三者之和等于90°。

      锯齿的齿数,一般来说齿数越多,在单位时间内切削的刃口越多,切削性能越好,但切削齿数多需用硬质合金数量多,锯片的价格就高,但锯齿过密,齿间的容屑量 变小,容易引起锯片发热;另外锯齿过多,当进给量配合不当的话,每齿的削量很少,会加剧刃口与工件的磨擦,影响刀刃的使用寿命。通常齿间距在 15-25mm,应根据锯切的材料选择合理的齿数。

      锯片的厚度从理论上我们希望锯片越薄越好,锯缝实际上是一种消耗。用硬质合金锯片锯板的材料和制造锯片的工艺决定了锯片的厚度。选择锯片厚度时应从锯片工作的稳定性以及锯切的材料去考虑。

      锯片直径与所用的锯切设备以及锯切工件的厚度有关。锯片直径小,切削速度相对比较低;锯片直径大对锯片和锯切设备要求就要高,同时锯切效率也高。

      齿形、角度、齿数、厚度、直径、硬质合金种类等一系列参数组合成硬合金锯片的整体,要合理选择和搭配才能更好地发挥它的优势。

      硬质合金锯片的各种参数应加何选择?

      硬质合金锯片制造企业不可能做那么多规格的锯片,按优选法则又根据目前木加工企业的设备、材料等具体因素组成了目前常用硬质合金锯片的规格系列。这样既有利于我们选用硬质合金锯片,也有利于合金锯片制造企业规模化生产。

      一般情况下,锯切刨花板、中密板应选左右齿、锯切贴面板、防火板一般选择平梯齿(平齿,梯形齿组合)。
锯片的外径根据不同的圆锯机机型以Ф300-350mm居多,锯片厚度与直径有关。Ф250-300mm厚度3.2mm,Ф350mm以上3.5mm。
      电脑开料锯由于锯切切率大,用的硬质合金锯片直径和厚度都比较大,直径在350-450mm左右,厚度在4.0-4.8mm之间,多数采用平梯齿,以减少崩边、锯痕。

      锯切实木的合金锯片通常用钭齿组合成的左右齿形,因为这样组合前角大,能锐利地将木纤维组织切断,切口光洁。对于要保持槽底平整的开槽,就要用平齿齿形或者用左右平组合齿。

      如何鉴别优质的硬质合金锯片?

      硬质合金锯片由锯板和硬质合金锯齿两部部组成。硬质合金锯齿目前基本上是进口的,我们公司采用卢森堡CERMETAL硬质合多。优质锯片所用的合金颗粒较 厚、较大,因为这样的合金锯齿可经多次刃磨,使用寿命长,硬质合金的焊接质量也十分重要,焊缝要薄并且均匀,这样锯齿上能承受更大的切削力。锯片锯板的质 量是十分重要的。因为锯片调整旋转,它既要传递切削力又要保持工作的稳定性。优良的锯片不仅具有静态几何尺寸和精确度,更重要的是它的动态特性。当锯片连 续切削时,合金锯齿切削所产生的热会传导给锯板,使锯板的温度升高,优质的锯板在这种情况下还能保持表态的精度,而质差的锯片就会发生锯板翘曲,影响锯切 精度。锯板的动态稳定性对于几片锯片成组使用的精况尤为重要。当多片锯设备使用一组不稳定的锯片又如何能保证纵向开料的质量。锯板和刀头是优质锯片不可分 割的组成部分。

      如何提高硬质合金锯片的使用寿命?

      硬质合金锯片的使用寿命比碳素钢、高速钢的使用寿命大大延长,但在使用中有些问题还是要引起重视。硬质合金的锯齿刚修磨好是很锋利的,以后渐渐地磨损。我 们把磨损情况分为三个阶段,刚刃磨的硬质合金有个初始磨损阶段,以后进入正常磨阶段,当磨损到一定程度会发生急剧磨损(图3)。我们希望在急剧磨损发生前 进行修磨,这样修磨数量最小,能延长锯片的寿命。用户千万不要“拼”锯片。

 

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刀具钢刀具:

其耐热温度约在200-300℃之间,只能适用于一般材料的切削,在高温下会失去硬度。由于这种刀具耐热性能差,要求冷却液的冷却效果要好,一般采用乳化液为宜。

·高速钢刀具:

这 种材料是以铬、镍、钨、钼、钒(有的还含有铝)为基础的高级合金钢,它们的耐热性明显地比工具钢高,允许的最高温度可达600℃。与其他耐高温的金属和陶 瓷材料相比,高速钢有一系列优点,特别是它有较高的坚韧,适合于几何形状复杂的工件和连续的切削加工,而且高速钢具有良好的可加工性和价格上容易被接受。 使用高速钢刀具进行低速和中速切削上,建议采用油基切削液或乳化液。在高速切削时,由于发热量大,以采用水基切削液为宜。若使用油基切削液会产生较多油 雾,污染环境,而且容易造成工件烧伤,加工质量下降,刀具磨损增大。

·硬质合金刀具:

用于切削刀具的硬质合金是由碳 化钨(WC)、碳化钛(TiC)、碳化钽(TaC)和5-10%的钴组成,它的硬度大大超过高速钢,最高允许工作温度可达1000℃,具有优良的耐磨性 能,在加工钢铁材料时,可减少切屑间的粘结现象。在选用切削液时,要考虑硬质合金对骤热的敏感性,尽可能使刀具均匀受热,否则会导致崩刃。在加工一般的材 料时,经常采用干切削,但在干切削时,工件温升较高,使工件易产生热变形,影响工件加工精度,而且在没有润滑剂的条件下进行切削,由于切削阻力大,使功率 消耗增大,刀具的磨损也加快。硬质合金刀具价格较贵,所以从经济方面考虑,干切削也是不合算的。在选用切削液时,一般油基切削液的热传导性能较差,使刀具 产生骤冷的危险性要比水基切削液小,所以一般选用含有抗磨添加剂的油基切削液为宜。在使用冷却液进行切削时,要注意均匀地冷却刀具,在开始切削之前,最好 预先用切削液冷却刀具。对于高速切削,要用大流量切削液喷淋切削区,以免造成刀具受热不均匀而产生崩刃,亦可减少由于温度过高产生蒸发而形成的油烟污染。

·陶瓷刀具:

采用氧化铝、金属和碳化物在高温下烧结而成,这种材料的高温耐磨性比硬质合金还要好,一般采用干切削,但考虑到均匀的冷却和避免温度过高,也常使用水基切削液。

·金刚石刀具:

具有极高的硬度,一般使用于切削。为避免温度过高,也象陶瓷材料一样,许多情况下采用水基切削液。

 

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3. 研究內容與方法
3.1 研究內容
導 電粒子的接續電阻與粒子的變形量有關,而粒子的變形量則與所受到的壓力大小有密切關係。本文在有限元素法的分析中,係以凸塊所承受到的應力,作為導電粒子 變形量的依據;亦即凸塊承受到較大的應力值時,則作用在導電粒子的壓力也隨之增加。依據此推論,所研究的問題內容如下:
(1) 在壓力與溫度兩者條件固定的情形下,改變壓著時間以確認時間變數對於凸塊的應力值影響程度。
(2) 把壓力條件固定,然後以不同的壓著溫度做為實驗分析的條件,藉以探討在壓著溫度提昇之後,凸塊所承受到的應力變化關係。
(3) 探討晶片在承受不同的熱負荷下,對於翹曲程度的影響。
(4) 以有限元素法模擬分析之後,再用實驗的方式進行驗證。將所分析的條件作成樣本以後,以壓痕外觀檢查機實施導電粒子的壓痕強度檢測,其目的是為了將導電粒子的變形量以數據化的方式呈現,以方便作為實驗結果的比較。
3.1.1 Ansys假設條件
(1) 假設異方性導電膠在COG熱壓合時不承受壓力,而導電粒子的破裂狀況與凸塊所承受的應力有關。
(2) 由於ITO金屬導電膜僅有0.2 μm之厚度,故模型忽略不計。
(3) 為了減少元素的數目及縮短運算時間,模型中玻璃基板的長度只略大於晶片,並非實際長度。
(4) 玻璃基板底部實際上還有一壓著承載平臺,為減少運算時間,故直接以玻璃基板底部作為固定端。
(5) 由晶片表面直接施予外部壓力負載及熱負荷;壓力為均佈壓力,熱負荷則為均勻熱源(固定溫度邊界)。
(6) 假設凸塊與玻璃基板在熱壓合之前為完全接合。
(7) 由於熱壓合機構位於設備內部,故不考慮空氣對流係數。
(8) 不考慮材料的潛變行為。
(9) 不考慮熱壓合中元件的接觸行為。
(10)假設各材料的性質不隨著時間而改變。
覆晶封裝在熱壓合製程中構裝元件之應力與變形分析 369
3.1.2 選用元素、材料性質及模型建立
本 文所選用的元素為SOLID 98(Scalar Tet 98)是一個3-D 10個節點的四面體耦合場實體元素(Tetrahedral Coupled-Field Solid)如圖6所示[5]。每一個節點具有六個自由度,元素具有二次疊代的性能,其不規則的網格適用於各種模型。節點(Nodes):共有I、J、 K、L、M、N、O、P、Q、R 十個節點。自由度(Degrees of freedom):共有UX、UY、UZ、TEMP、VOLT、MAG 六個自由度。
在進行製程分析之前,需先收集COG製程構裝元件之相關材料資料。以下所選用的晶片與玻璃基板,皆為國內液晶模組製造廠所使用之構裝 元件。各元件之材料性質如表1所示[6];晶片採用66343BG液晶顯示器驅動晶片,該晶片之凸塊配置概略圖如圖7所示;表2為模型中各元件的尺寸;圖 8(a)為有限元素模擬所使用之模型,包括晶片、凸塊及玻璃基板;圖8(b)為晶片與凸塊之網格分割圖。
image 圖6 SOLID 98 3-D 四面體耦合場實體元素[5]
表1 材料性質表[6]
image

image

image 
image 圖8(a) 模型 (晶片、凸塊、玻璃基板)
image 圖8(b) 網格分割圖 (晶片、凸塊)
3.2 研究方法
1. 時間條件變更
壓力(83.3MPa)與溫度(170℃)兩者條件固定不變,將時間條件由原本的15秒變更為10秒,方法
(0,0)
Y
X
(g)
No.382
覆晶封裝在熱壓合製程中構裝元件之應力與變形分析 371
1之條件對照如表3所示。藉由改變壓著時間以探討時間條件對於凸塊應力值的影響程度;對於製程能力而言,較短的製程時間能提高設備的生產數量。
表3 方法1、時間條件變更對照
image

2. 溫度條件變更
由 方法1所得到的結果顯示,變更時間條件對於凸塊承受的應力變化影響程度很小,所以在方法2中採用較短的壓著時間做為實驗條件;壓力(83.3MPa)條件 固定不變。而溫度條件設定則是參照該液晶模組製造廠所使用的製程條件,分別有180℃及200℃兩種不同的溫度,方法2之條件對照如表4所示。藉由不同的 壓著溫度做為實驗分析的條件,藉以探討在壓著溫度改變之後,凸塊所承受到的應力變化關係。
表4 方法2、溫度條件變更對照
image

3. 溫度及時間條件變更
由 方法1及2的實驗結果顯示,溫度(200℃)及時間(10秒)的條件對於凸塊的平均應力值變化量最大,然而在模擬分析的過程中發現壓著時間在第9秒時,凸 塊與玻璃基板皆已相當接近200℃;因此在方法3中採用溫度(200℃)及時間(9秒)的條件,搭配壓力條件(83.3 MPa)進行模擬分析,並將所得到的結果與方法1中的實驗條件1做比較,藉以探討最終實驗條件與先前條件的差異性,方法 3 的相關條件對照如表5所示。
表5 方法3、溫度條件變更對照
image

4. 實驗樣本製作及檢測
依 照實驗條件製作樣本,並藉由壓痕外觀檢查機對樣本中導電粒子的壓痕強度,實施檢測後再與有限元素法所模擬分析的結果做一驗證與比較。該設備主要是由光學顯 微鏡與分析軟體所組成,係利用光學顯微鏡自動檢測導電粒子的壓痕狀況,其檢查結果與畫像經由分析軟體運算後,將導電粒子的壓痕、數目及其他檢查項目以數據 化的方式呈現。

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摘 要
本 文主要針對COG(Chip On Glass)製程中,對於熱壓合時晶片凸塊所受到的應力做分析與探討。由於凸塊的應力狀況與分佈會直接影響導電粒子的破裂情形,使得凸塊、導電粒子及玻璃 導電膜三者之間的電氣特性受到影響。本文使用Ansys有限元素軟體模擬製程中參數條件與凸塊應力分佈之間的關係,再進行參數條件的變更分析以及實驗樣本 的比較對照,以探討在不同參數條件下凸塊應力分佈狀況。
由研究結果顯示,改變熱壓合的壓著時間,對於凸塊應力值及應力分佈影響程度較小;而在改變壓著溫度時,則對凸塊的應力有一定程度的影響。對於晶片的翹曲,係受構裝元件材料的熱膨脹係數不匹配所導致,同樣在經由有限元素分析後,可以得到在不同的溫度條件下晶片的翹曲量。
關鍵詞:覆晶封裝、COG製程、有限元素分析、凸塊
1. 前 言
液 晶雖早在1888年就被發現,但是因為液晶在兩次大戰中對軍事用途的幫助不大,直到1968年,美國無線電公司(RCA)科學家G. H.Heilmeier根據液晶分子受到電壓影響而改變其分子的排列狀態,並且可以讓入射光線的極化產生改變的現象原理,利用液晶的動態散射效應 (dynamic scattering)製造了世界第一台使用液晶顯示的螢幕。美國企業雖然是液晶顯示器技術的原始推動者,並擁有眾多研究人才與技術專利,但長久以來一直 以國防需求為主要發展重點,並不很重視產品的大量生產技術。日本反而是最先把這項技術商品化的國家,1970年代日本的Sharp與Seiko兩家公司對 液晶顯示技術全面開發與應用,讓液晶顯示器能成功地融入現代的電子產品之中。
由於液晶顯示器是以液晶分子材料為基本要素,將這白濁的液晶分子夾在 經過配向處理的兩片玻璃板之間,即可組合成目前熱門而且與我們日常生活息息相關的液晶顯示器件。這個介於固態與液態之間的中間態分子,不但具有液體易受外 力作用而流動的特性,亦具有晶體特有的光學異方向性質,所以能夠利用外加電場來驅使液晶的排列狀態改變至其他指向造成光線穿透液晶層時的光學特性發生改 變,此即是利用外加的電場來產生光的調變現象,我們稱之為液晶的光電效應。利用此效應可製作出各式的液晶顯示器,如扭轉向列型液晶顯示器、超扭轉向列型液 晶顯示器、及薄膜電晶體液晶顯示器等。圖1為扭轉向列型液晶顯示器之工作原理;利用外加電壓來改變液晶分子排列狀態,進而達到亮暗對比的顯示效果。圖2則 為薄膜電晶體液晶顯示器的結構示意圖,在兩片玻璃基板間夾有一定排列方向的液晶分子層,利用間隙子控制液晶盒的均勻厚度[1]。
©2007 National Kaohsiung University of Applied Sciences, ISSN 1813-3851
楊文芳、黃世疇
366
image 圖1 扭轉向列型液晶顯示器[1]
image 圖2 薄膜電晶體液晶顯示器[1]

隨 著數位家庭與行動生活概念的日益普及化,以及全球暖化議題彰顯之下,更輕薄短小、省電、畫素更多且畫質更佳、反應速度更快的液晶顯示器是未來的發展趨勢, 因而使得液晶顯示器在可攜帶式電子產品中,扮演著越來越重要的角色。為了讓液晶顯示器的畫質效果更佳,勢必在整體的畫素亦必須隨之增加,增加畫素則須提高 驅動晶片的接腳數(I/O),在不改變晶片的數目之下,則必須縮減凸塊之間的間距以容納更多的線路分佈,相對的在細腳距的情形下,凸塊的配置及尺寸勢必影 響到熱傳導與應力的分佈。

 

2. COG(Chip On Glass)
2.1 COG技術
COG接合技術是將長有金凸塊(Gold Bump)的驅動晶片其接合點,使用異方性導電膠(ACF)做為接合材料,在經過畫像系統的對位校準後,直接與LCD面板上的導電端子先經過預壓合,再經過加熱加壓的熱壓合製程,圖3為COG製程之完成品。
因 為COG製程是直接安裝驅動晶片,與零件的接合點較少,製品可靠度較高而且成本較低為其優點,由於無法在COG製程完成後,直接先對驅動IC做測試,而必 須做到後一製程後才能做點燈測試,增加重工的困難度。此外,為了將輸入訊號傳送到晶片晶片與LCD端子做連接,因而必須設置FPC(軟性基板)連接器,產 生了邊框變寬的缺點,因此在中小型模組使用的場合較多。
image 圖3 COG完成品
覆晶封裝在熱壓合製程中構裝元件之應力與變形分析 367
2.2 異方性導電膠
異 方性導電膠(Anisotropic Conductive Film, ACF)[2]的組成主要包含導電粒子及絕緣膠材兩部分,上下各有一層保護膜來保護主成分。使用時先將上膜撕去,將ACF膠附至Substrate的電極 上,再把另一層PET底膜也撕掉。在精準對位後將上方物件與下方板材壓合,經加熱及加壓一段時間後使絕緣膠材固化,最後形成垂直導通、橫向絕緣的穩定結 構,如圖4所示。
image image 圖4 ACF使用及導通原理[2]
ACF 的絕緣膠材為高分子材料,主要可分為熱固性(Thermal-Setting)及熱塑性(Thermal-Plastic)樹脂兩大類。膠材中的導電粒子 扮演垂直導通的關鍵角色,導電粒子數目越多或導電粒子的體積越大,垂直方向的接觸電阻越小,導通效果也就越好。然而,過多或過大的導電粒子可能會在熱壓合 的過程中,在橫向的電極凸塊間彼此接觸連結,而造成橫向導通的短路,使得電氣功能不正常。隨著驅動晶片的腳距(Pitch)持續微縮,橫向腳位電極之凸塊 間距(Space)也越來越窄,於是增加了ACF在橫向絕緣的難度。
2.3 COG製程說明
COG製程主要可分為三個步驟:
(1) ACF貼附:將ACF貼附在驅動晶片搭載部位,經過熱壓著頭施以加熱及加壓後,再將ACF上層的保護膜撕除,將ACF黏著在ITO導電層(晶片搭載部),如圖5(a)所示。
(2) 晶片預壓:驅動晶片與ITO導電層兩者經由畫像系統對位校正後,施以預壓合將晶片搭載於ITO導電層,如圖5(b)所示。
(3) 晶片本壓:經由熱壓著頭對晶片進行最後的熱壓合動作完成COG製程,如圖5(c)所示。
image 圖 5(a) ACF貼附
image 圖 5(b) 晶片預壓
楊文芳、黃世疇
368
image 圖 5(c) 晶片本壓
在 每個步驟中都包括有壓力、溫度、時間三個參數條件,其中在晶片本壓著過程,導電粒子的變形量與COG製品的電氣特性息息相關,以壓力而言,若壓力越大則導 電粒子的破裂程度也越大,這使得導電粒子與ITO導電層的接觸面積跟著變大,所以接續抵抗值則變低,但也不宜過低;反之壓力越小,粒子破裂程度及接觸面積 跟著變小,接續抵抗值則變高而造成導電不良[3、4]。另外,溫度與時間條件則與ACF膠材受熱後的流動特性,溫度的分佈及產生的熱應力有關。由此可知, 這些參數條件關係著COG製程品質的良窳,而這也是本文的研究重點與方向。

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異方性導電膜之導電粒子破裂變形狀況之自動量測
An Automatic Measurement System for the Fracture
Conditions of Anisotropic Conductive Film
黃國紘*1 林宸生1 吳國彰2 吳穎強1 林志敏2
Kuo-Hon Huang*1, Chern-Sheng Lin1, Kuo-Chun Wu2, Yieng-Chiang Wu1, Jim-Min Lin2
Abstract
In this paper an automatic optical measurement system for the fracture condi-tions of anisotropic conductive film(ACF) is presented. On the process of searching, analyzing, and recognizing of ACF-LCD images, the measurements include the quality verification and quantity calculation of ACF. We used different methods to determine the fracture factors and the ACF area for each type. The improving method of the template matching, and largely decreasing the time of checking the image for pattern matching was verified in the experimental results of this imaging system.
Keywords: anisotropic conductive film, fracture, automatic optical measurement system
摘要
本 文提出TFT-LCD組合製程中之異方性導電膜之導電粒子破裂變形狀況自動化光學量測,運用機器視覺,針對導電粒子,進行圖形追蹤、定位、檢測及破裂變形 狀況等相關製程量測工作。在對圖形進行運算處理前,會先經過特定的前處理轉換,再取適當的樣本,做比對計數,對於背景複雜的圖形,有不錯的效果,即處理後 的粒子圖形與背景會有較佳的對比度。
關鍵字:異方性導電膜,破裂,自動化光學量測
I. 導論
在LCM製程中,其中的OLB(Outer Lead Bonding)壓著工程,如圖1所示,會將PCB與TCP端子固定在一起,此時會利用控制高溫與高壓的方法,與ACF做垂直方向的貼合,使ACF內之導電粒子破裂變形,而構成導通電路。
ACF 主要的功能在於提供兩種接合物體對於垂直方向的電導通,而在水平方向則具有絕緣效果,異方性導電膜主要由導電粒子與黏接劑(Binder)組成,將承載貼 帶(TCPs, tape-carrier packages)固定於TFT-LCD panel上,如圖2(a)所示,此時ACF貼附於TCP與電路板(PCB, Printed Circuit Board)的端子上,藉由溫度與壓力壓著,使異方性導電膜之導電粒子破裂變形,而構成導通電路。圖2(b)為ACF之檢測影像。而導電粒子破裂變形的情 形,可分為三種破壞程度,如圖3所示。
然而,因壓著後的導電粒子數量,以及破裂情況和其分布的偏差量,將影響到整個LCD面板與其周邊控制電路之導通與否,故在ACF導電粒子相關的檢測技術上之研發設計,有其一定之重要性。

image
圖1 Outer Lead Bonding Process
1逢甲大學自動控制工程學系 2逢甲大學資訊工程學系
* Corresponding author. E-mail: hotdance521@yahoo.com.tw
1 Department of Automatic Control Engineering, Feng Chia University, Taichung, Taiwan
2 Department of Information Engineering and Computer Science, Feng Chia University, Taichung, Taiwan
Manuscript received 19 April 2006; revised 7 September 2006; accepted 17 October 2006

II. 檢測方法
ACF同時具有導電、絕緣、黏著的功能;它在熱壓著後,膜厚垂直方向會形成導電粒子的電導通,但在導電粒子間是呈單分散性的分布,依然保持充份距離,因此膜面方向是絕緣,如圖4所示。
而在進行ACF壓著時,會因為許多環境控制的因素,而影響到導電粒子破裂情形,進而造成壓著成功(OK)與失敗(NG)的結果,如圖5所示,最終將導致各元件間電路的導通與否;最主要的原因包含,壓著時間的長短、壓著對位偏差量,以及溫度、壓力的控制等等。
image (a)
image (b)
圖2 (a)異方性導電膜提供兩種接合物體對於垂直方向的電導通,(b) 異方性導電膜自動光學系統之低對比、高複雜性之檢測影像
image 圖3 導電粒子破壞程度與其實際攝圖
然 而導電粒子破裂的檢測圖形通常相當複雜,我們會先經由特殊的前處理運算,將複雜度高的圖檔做處理[1],所得的圖形將有利我們做破裂情況的判斷;而前處理 技術的主要原理,是改良的Prewitt遮罩運算,將四種3 x 3的Prewitt遮罩對影像做交叉運算處理,如下圖6所示;將影像做四個方向的微分運算,再各做相加成處理,最後再取最終的圖形進行粒子破裂情況的判 斷。其中影像相加運算為G’(x,y)=G1(x,y)+G2(x,y),G’(x,y)為新灰度值,G1(x,y),G2(x,y)為兩影像相對應點素 之灰度值。
image 圖4 壓著ACF內導電粒子分布圖
image 圖5 導電粒子壓著成功與失敗
image 圖6 四個方向的Prewitt 3x3遮罩

在進行粒子破裂情況判斷時,會利用檢測邊緣像素灰度值差異的方法,搜尋計算並標記出邊緣長度,並計算邊緣內所包含的面積,求取出粒子的邊緣長度與面積之比值,進而進行粒子破裂情況的結果判斷。
粒子的邊緣長度與面積之比值如下: Als=
其中 l為粒子周長,A為粒子面積。
III. 檢測結果與結論
圖7的圖形為前處理結果。
如圖8(b)所示,方框為找出之導電粒子 ; 而圖8(a)為未對影像做前處理運算的比對結果,執行樣板比對(Pattern Match)[2]所找出的導電粒子數量明顯過少。
而在判斷粒子破裂情況時,會盡量選定粒子破裂較明顯的圖形,粒子破裂情況的判定結果如圖9所示。
將 圖形經過前處理轉換後,再取適當的樣本,做比對計數,對於背景複雜的圖形,有降低雜訊的效果,即處理後的粒子圖形與背景會有較佳的對比度;則在執行樣板比 對計數時將,會有較為準確的結果。而如能選取對比度較佳的前處理效果圖片,而後所做的比對計數,只要目標樣板的選取適當或樣板數量夠多,利用樣板比對方法 比對計數結果的正確率甚至可達九成以上。
 image (a)
 image (b)
圖7 (a)粒子檢測影像之擷圖,(b)前處理後對比度提高
image(a)
image(b)
圖8 (a)原始影像直接作比對運算,(b)影像經前處理後比對結果較佳
image 圖9 導電粒子破裂檢測檢果
V. 誌謝
本論文經費來源由國科會計畫NSC 95-2512-E-035-083 所提供,特此致謝。
參考文獻
[1] C.-S. Lin, J. Cho, Y.-L. Lay, C.-H. Lin and N. Lin, “The auto-measurement of the gap of LCD glass plates using sub-pixel accuracy estimation,” Optik, vol. 117, no. 8, pp. 349-354, 2006.
[2] S. Muramatsu and Y. Kobayashi, “An image pattern search method based on DP matching for detecting accurate pattern po-sitions,” Systems and Computers in Japan, vol. 29, no. 4, pp. 22-32, 1998.

 

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弊社の製品の供給調達機能は:

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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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碧威信封-背面~1

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質問

No.17300
転位歯車の歯先円直径  

1対の転位平歯車で、1方の歯車の転位係数によって、片方の歯車の歯先円直径が変わるのはなぜでしょうか?それとも私の勘違いなのでしょいか。
ご教授願います。
例として
 Aの歯車は
 A1:m=1 α=20°z1=20 χ1=0.2
 A2:m=1 α=20°z2=40 χ2=0.2
この時のA1の歯先円直径は
 噛合い圧力角 invα'=2tanα(χ1+χ2)/(z1+z2)+invα
           =0.019757
 噛合い圧力角   α'=21.89°
  中心距離修正係数  y=(z1+z2)/2(cosα/cosα'-1)
                     =0.508
  歯末のたけ      ha1=(1+y-χ2)m
                     =1.308
  歯先円直径      OD1=zm+2ha1
                     =22.616
Bの歯車はA2の転係数を-0.2としたもの(χ1=-χ2)
 B1:m=1 α=20° z1=20 χ1=0.2
 B2:m=1 α=20° z1=40 χ1=-0.2
 χ1=-χ2 → α=-α' → y=0 
 歯末のたけ    ha1=(1+y-χ2)
            =1.2
 歯先円直径    OD1=zm+2ha1
            =22.4
計算式は(KHK)のカタログの資料を参考にしました。
このようにA1とB1は同じ数値の歯車ですが、相手歯車によって歯先直径が変わってしまいました。これはどうしてかご教授お願いします。
それとも私の勘違いでしょうか。

2006-07-05 17:48:03

困り度: すぐに回答を

調査時間:1日未満

種類:質問

0票

欲しい情報

答え

カテゴリー

製品設計・部品設計

追記
2006-07-05 19:27:43

記入ミスがありました。
B2:m=1 α=20° z1=40 χ1=-0.2
は下記の間違いでした。訂正いたします。
B2:m=1 α=20° z2=40 χ2=-0.2

追記
2006-07-06 08:15:24

また記入ミスがありました。
χ1=-χ2 → α=-α' → y=0
は下記の間違いでした。たびたびで申し訳けありません。訂正します。
χ1=-χ2 → α=α' → y=0

回答は締め切られました

回答(1)

間違っていませんよ。転位係数の取り方で歯先円直径は変わります。
添え字が2の歯車は中心距離の修正係数がゼロになるのでそのまま
標準的な歯車と同じになりますが、修正係数がゼロでない歯車は
歯先円径は変わります。

2006-07-05 21:05:38

調査時間:30分未満

種類:答え

(20ポイント)
0票

どんな人

専門家

自信

自信あり

追記
2006-07-06 06:09:45

読み直したら当方の文章が間違っていました。
下記訂正します。
間違っていませんよ。転位係数の取り方で歯先円直径は変わります。
添え字が2の歯車は中心距離の修正係数がゼロになるのでそのまま
歯末、歯元のたけは標準的な歯車と同じになりますが、修正係数が
ゼロでない歯車は歯末と歯元のたけは標準的な歯車に対して変わり
ます。従って外径は修正係数に応じていくらでも変化した数値にな
ります。
修正係数がゼロであっても転位している限り外径は転位ゼロの歯車
とは当然異なります。

お礼
2006-07-06 08:52:56

m-sudo様、回答ありがとうございました。
間違いないとしたら、次の疑問がでてきました。
お手数ですが再度ご教授願います。
相手歯車の転位係数が変化するだけで、片方の歯車の歯先円直径が変わるとなると、そのたびに図面の数値も訂正することになります。
ただ、図面には相手歯車の情報まで書くことはなく、加工者はなぜ歯先円直径だけが変わったのか(その他の数値は変化がないのに)理解でないと思います。そのような場合があるとしたら、m-sudo様はどのように対処しますか。
よろしくお願いします。

追記
2006-07-06 09:35:47

回答にならないかもしれませんが、普通歯車図面には相手歯車の
図面番号など特定できる項目を入れるのが普通です。
転位係数の変更による場合は
変更履歴のコメントに
本変更は噛合う相手歯車***-*****の転位係数の変更に
より中心距離修正係数が変更されたため本歯車の外径、歯たけ、
またぎ歯厚もつれて変更された。
など記載します。(あくまで1例です)

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dm02

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image

この規格は、一般産業機械において動力伝達に使用される次の範囲のかさ歯車に適用します。

外端正面モジュール
m
1.5~25mm

外端ピッチ円直径
d 0
1600mm以下
(すぐばかさ歯車)
1000mm以下
(まがりばかさ歯車)

外端周速度
v
25m/s以下

回転数
n
3600rpm以下

(1)基礎となる換算式
強さの計算において、中央ピッチ円上の呼び円周力F tm (kgf)、呼び動力P (kW)及び呼びトルクT (kgf・m)を求める計算に関係がある換算式を示します。

image

 

(2)曲げ強さ計算式
曲げ強さを満足するには、中央ピッチ円上の呼び円周力F tm が、許容歯元曲げ応力σF limによって計算した、中央ピッチ円上の許容円周力F tm lim以下でなければなりません。

F tmF tm lim
(1.30)

または、中央ピッチ円上の呼び円周力F tm から求めた歯元曲げ応力σF が、 許容歯元曲げ応力σF lim以下でなければなりません。

σF ≦σF lim
(1.31)

中央ピッチ円上の許容円周力F tm lim (kgf)は次の式によって求めます。

image
(1.32)

ここに
βm
中央ねじれ角(度)

m
外端正面モジュール(mm)

R a
外端円すい距離(mm)

歯元曲げ応力σF (kgf/mm2)は次の式によって求めます。

image
(1.33)

(3)各種係数などの求め方
(3)-1 歯幅b
歯幅b はピッチ円すい上の歯幅とします。
大小両歯車の歯幅が異なる場合は狭いほうの歯幅を使用します。

(3)-2 歯形係数Y F
歯形係数Y F は次の方法によって求めます。
図1.7~1.8を用いて縦転位のみによる歯形係数の値Y F0 を求め、 次に図1.7から横転位による補正係数Cを求めて、次の式にて歯形係数Y F を求めます。

Y F =CYFO
(1.34)

ただし、横転位をしていない歯形ではY F =YFO です。
図1.8~1.9を用いるときの相当平歯車歯数zv 及び転位係数x は次の式によって求めます。

image
(1.35)

ここに

h k
: 歯車の外端歯末のたけ(mm)

h kO
: 基準歯形の歯末のたけ(mm)

m
: 外端正面モジュール(mm)

横転位係数K は次の式によって求めます。

image
(1.36)

図1.7 横転位による補正係数C
image

 

 

image

image

 

 

(3)-3 荷重分配係数Yε
荷重分配係数Yε は、正面かみあい率εα の逆数として計算されます。

image
(1.37)

ここで正面かみあい率εα は

image

(1.38)

表1.17~1.19には正面かみあい率の計算例を示します。

表1.17 グリーソンすぐばかさ歯車の正面かみあい率εα (Σ=90°,α0 =20°)

image

表1.18 標準すぐばかさ歯車の正面かみあい率εα (Σ=90°,α0 =20°)

image

表1.19 グリーソンまがりばかさ歯車の正面かみあい率
εα (Σ=90°,αn =20°,βm =35°)

image

(3)-4 ねじれ角係数Yβ
ねじれ角係数Yβは次の式によって求めます。

image
(1.39)

 

(3)-5 工具直径影響係数Yc
工具直径影響係数Yc は、歯すじの長さb /cosβm (mm) に対する工具直径の比により、表1.20から求めます。 ただし、工具直径が不詳の場合は、Yc =1.0とします。

image

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TaiwanTrade2

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大型工件1750長

寬750.

高-腳底500

背面350

這種大型工件以操出了我的機台的X行程(我的X只有1500)

在這麼克難的條件下所幸我的Z軸是+-1000,也就是說在沒刀具的狀況下...主軸端面的位置與床台Z軸中心是1000

又因工作檯可做360度旋轉分度,所以正常是2000以下..但若扣除旋轉分度時的干涉..理想的是1700以下

像這一件工件超過1750...長向的加工只能以FMA45裝平面铣刀铣銷平面

長向不能面铣的部分得用套殼式焊刃铣刀接..長度真的很傷腦經

滑座軌道面得用30度形铣刀型铣.....(得用三角函數抓尺吋)

這工件不只是大....我的床台行程有限...真是考驗一個師傅人的能力

我的工作台只有800角

工件在這麼長的狀態下架上底面有是有段差的黑皮面

故一定得用長1400以上的輔助工作檯做鎖緊具

總之...事先的模具製作也費了不少時間....

畢竟這對一個技師真是一場挑戰

所幸還是完成了

成就感十足!!!

 

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(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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%E8%8B%B1%E6%96%87%E7%B2%89%E6%9C%AB%E6%88%90%E5%9E%8B%E6%A9%9F%E6%B5%B7%E5%A0%B1

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以上需用G65呼叫....

%
06000(TOOL-CHANGE)
M5
M19
M56
G65P7053X#24Y0.Z0.
M26B#2
M1
M6
M99

程式範例;

N12(16-CDR)

M26B90
G55G90G0Y-60.X50.G43H12Z50.S1300M3
G99G82P500R3.Z-6.F250
G98Y60.
G80M5
G65P7053X0Z0Y0(自設機械座標MACRO---O7053-**用G65呼叫...可跑機械座標任意值**)
M1
G65P6000B90(用G65呼叫換刀程式..可同時設定分度盤旋轉)
T18(下支刀呼叫)
M1

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

Bewise Inc. www.tool-tool.com

ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

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碧威-隕石-海報版-測試用

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%
:0127(430-S500CM)    (以上為座標自動計算)
G90G10L2P0Y-754.75    (用G10儲存總座標)
G10L2P1X5.254    (G54X)
G10L2P5X-10.564    (G58X-用於工件長平分)
#100=1164. (工件長)
#101=337.   (工件寬)
#102=#100/2.  (工件長1/2)
#103=#101/2.  (工件長1/2)
#2503=-#2501  (G56X=-G54X)
#2504=[#102+#2505]  (G57X=工件中心+工件半長)
#2502=-#2504  (G55X=-G57X)
#2701=[#2504-1000.]  (G54Z=G57X-1000.(因為Z軸中心機械值為-1000.)
#2703=[#100-#2504]-1000. (G56Z=(工件長-G57X)再-機械中心Z值)
#2702=[#103+#2501]-1000. (G55Z=(工件1/2寬+G54X)再-機械中心Z值)
#2704=[#101-[#103+#2501]]-1000. (G55Z=工件寬-(工件1/2寬+G54X)再-機械中心Z值)
M0    (以下為空刀座固定)
M26B0
G54G90G0X-110.Y-25.
G43H80Z50.
G1Z0.3F500 (空刀座定位在G54Z預留0.3位置)
M0
G0Z100.
G65P7053Z0Y0X0 (回到機械零點)
M0
T1
G65P6000X0B0
T9
M1
N1(130-CTR)
G40
M26B0
G54G90G0X-100.Y610.G43H1D91Z50.S200M3
Z-13.7
G1Y160.F400
G0Y610.Z5.
X100.Z-13.7
G1Y160.
X245.
G0Y-15.
G42G1X132.5F400
Y[15.5+#2091]  (取消補正前用#號取代補正...要進行快速移動-X)
G40X20.
G0X-20.
G42G1X-132.5
Y-15.
G40X-240.
G0Y515.Z-15.
G1X240.
G0Y[405.+#2091]  (以上不以補正方式走路徑...節省因取消G42的空跑路徑)
G1X20.
G0X-20.
G1X-[132.+#2091]
Y[365-#2091]
X-85.
X-118.
Y[75.+#2091]
X-85.
X-[132.5+#2091]
Y-75.
G0X[132.5+#2091]
G1Y[75.+#2091]
X85.
X118.
Y[365.-#2091]
X85.
X[132.+#2091]
Y500.
X240.
G0Y615.
X0.Z-35.
G1Y-75.F400
G42G0X-87.
G1Y680.F500
G0X87.
G1Y-75.
G40G0Z50.X0.M5
G65P7053Z0Y0
M1
M26B180
G40
#502=-7.5 

#2700=0. (內框馬達作因深度餘料不穩定..故採總座標Z偏置)
G56G90G0X-145.Y350.G43H1D91Z50.S200M3
Z0.3
G1Y0.F500
G0Z15.Y350.
X110.Z0.3
G1Y0.
G0Z15.Y350.
#2700=#502
X0.Z0.3
G1Y140.

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BW正面-960119-2

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O125(C50-COLUMN-CNC)
(*USE-T1*)
(***SETG55-G56-***)
(***G56=G54-FACE-OF-SET***)
G90G10L2P3X0.0(G56=PROCESSING-CENTER)
(G54-FACE-CENTER-SETTING)
M0
#100=1145.(PROCESSING-L)
#101=#100/2.
#102=530.(PROCESSING-W)
#2701=[ABS[#2502]]-1000.(G54Z=PL-G55X)
#2501=#2503+#101
#2702=#2501-1000.
#2704=[#100-#2501]-1000.
M0(SET-G57 FACE-(ONIY ONE SET))
T7
G65P6000B0
T2
M1
N7(63-SCTR-5T-FMA-25-80)
M26B0
G40M55
G90G54G0X-440.Y-75.G43H7D107Z50.S350M3
#100=7.
#101=3.
#102=0.3
WHILE[#100GT#102]DO1
#100=#100-#101
IF[#100GT#102]GOTO101
#100=#102
N101
G90G0X-440.Y-75.
G1Z#100F1500
X40.F500
G0Y75.
G1X-440.
G0Z15.
END1
G0X-70.Y0.
G1Z-1.F1500
X40.F700
G0Y135.
X-135.
G1Y-135.
Y-70.
X-250.
Y-135.
Y135.
Y70.
X-170.
Y135.
G42X-81.
Y-105.
G0X-21.
G1Y-40.
X-156.
Y40.
X-21.
Y105.
G0X-366.
G1Y-105F550
X-306.
Y-40.
X-435.
Y40.
X-306.
Y135.
G40X-400.Z150.M5
M56
G65P7053Z0Y0
M1
G65P6000B90
T25
M1
N2(4#-S-CTR)
M26B90
M55
G55G90G0G43H2X-60.Y45.Z50.S320M3
Z2.5
G1X590.F400
G0Y-45.
G1X-60.
Z0.3F500
X590.
G0Y45.
G1X-60.
G0Z150.Y550.M5
M56
M1
M26B270
M55
G57G0G90X-190.Y-95.G43H2Z50.S280M3

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O125(C50-COLUMN-CNC)
(*USE-T1*)
(***SETG55-G56-***)
(***G56=G54-FACE-OF-SET***)
G90G10L2P3X0.0(G56=PROCESSING-CENTER)
(G54-FACE-CENTER-SETTING)
M0
#100=1145.(PROCESSING-L)
#101=#100/2.
#102=530.(PROCESSING-W)
#2701=[ABS[#2502]]-1000.(G54Z=PL-G55X)
#2501=#2503+#101
#2702=#2501-1000.
#2704=[#100-#2501]-1000.
M0(SET-G57 FACE-(ONIY ONE SET))
T7
G65P6000B0
T2
M1
N7(63-SCTR-5T-FMA-25-80)
M26B0
G40M55
G90G54G0X-440.Y-75.G43H7D107Z50.S350M3
#100=7.
#101=3.
#102=0.3
WHILE[#100GT#102]DO1
#100=#100-#101
IF[#100GT#102]GOTO101
#100=#102
N101
G90G0X-440.Y-75.
G1Z#100F1500
X40.F500
G0Y75.
G1X-440.
G0Z15.
END1
G0X-70.Y0.
G1Z-1.F1500
X40.F700
G0Y135.
X-135.
G1Y-135.
Y-70.
X-250.
Y-135.
Y135.
Y70.
X-170.
Y135.
G42X-81.
Y-105.
G0X-21.
G1Y-40.
X-156.
Y40.
X-21.
Y105.
G0X-366.
G1Y-105F550
X-306.
Y-40.
X-435.
Y40.
X-306.
Y135.
G40X-400.Z150.M5
M56
G65P7053Z0Y0
M1
G65P6000B90
T25
M1
N2(4#-S-CTR)
M26B90
M55
G55G90G0G43H2X-60.Y45.Z50.S320M3
Z2.5
G1X590.F400
G0Y-45.
G1X-60.
Z0.3F500
X590.
G0Y45.
G1X-60.
G0Z150.Y550.M5
M56
M1
M26B270
M55
G57G0G90X-190.Y-95.G43H2Z50.S280M3

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poster

 

以上圖形...外加外接圓直徑615MM

(假設為330厚的工件.外圓615(已車削)內圓為580切R為60..現已2.5D等高線方式铣削..

機械-臥式切削中心

分度120為一面加工

O1999(3D-MILLING)
#500=100
N1
#100=615.(內圓切胡半徑)
#101=585.(外圓半徑)
#102=60.(外圓切內圓的弧)
#103=70.(切弧開角)
#103=#103/2.
#104=#101+#102(R60中心弦長)
#105=ACOS[[#104*#104]+[#102*#102]-[#100*#100]/[2*#104*#102]](R60中心夾角的餘弦定理)
#106=#103(R60結束角)
#107=[#106+#105](R60起角)
#108=#100-[#104*COS[#103]]
#109=#104*SIN[#103]
#110=[0.-#103]
#111=[#103+180.](另一邊的R60結束角)
#112=[#111-#105](另一邊R60起角)
N100(25-BM)
#500=0.
#501=120.
#502=360.
N201
M26B#500
#2700=-12.5
#130=#102-ABS[#2700]
G54G0G90G43X#109Y-20.H100Z50.S1500M3
Z-#108
#120=0.5F90
WHILE[#112LT#111]DO1
#112=#112+#120
IF[#112LT#111]GOTO111
#112=#111
N111
#121=#109+[#130*SIN[#112]
#122=#108+[#130*COS[#112]
G90G0X#121Y-20.Z-#122
G1Y350.
G0X-#121
Y-20.
F1500S2500
END1
#131=#104+ABS[#2700]
WHILE[#110LT0.2]DO2
#103=#103+#120
IF[#110LT0.2]GOTO102
#103=0.2
N102
#123=#131-[#104*COS[#103]]
#124=#131*SIN[#103]
G90G0X#124Y-20.Z#123
G1Y350.
G0X-#124
Y-20.
F1500S2500
END1
G0Z300.Y450.
#500=#500+#501
IF[#500LT#502]GOTO200
G91G28Z0X0Y0
M30
----------------------------------------------------------------------
以上以臥式切削中心做的3D等高線粗铣

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歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

Bewise Inc. www.tool-tool.com

ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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本來啊,這種治具附件是應該外送車床去加工比較快的...甚至是買現成的螺絲...

加上公司沒車床等設備

但是啊...真的要外送啊...難啊....公司一拖再拖.....若買現成的....公司又一再推託很難買到!

我也只好自己克難做了....!反正啊...自己要的..自己做較實際

首先先量測外六腳螺絲的多邊型寬

22比26

但又考量到密度不夠如照片第一張(他是R19.4的)

所以截圓弓型長20做洗銷圓長(S)...

高度5MM(應實際螺頭後只有10MM

image

用截圓公式算(立體截球)

D=[(S*S)/(4*H)]+H

S=弓型長

H=弓型高

D=圓的直徑

我的弓型截球長要20MM

[(20*20)/(5*4)]+5=25.

再將之除以2=R12.5

但是要用等高線分割...要加工縮放到幾度呢?

20/2=10

(10/12.5)SIN-1

=53.13度

以等高線立體角度铣銷(一次2度分割縮放)

程式如下

O3333(R12.5-BALL-MILLING)
G59G90G0X30.Y10.G43H189D190Z50.S2800M3
#100=0. 起角
#101=2. 一次2度(表面要咬黑皮..要粗)
#102=53.13 結束角
#103=12.5 圓半徑
WHILE[#100LT#102]DO1
#100=#100+#101
IF[#100LT#102]GOTO101
#100=#102
N101
#110=#103-[#103*COS[#100]]
#111=#103*SIN[#100]
G90G1Z-#110F900
G41G1X#111F1800
Y0.
G2I-#111F2200
G1Y-10.F
G40X30.F3000
G0Y10.
END1
G0Z50.M5
G65P7053Z0Y0X0
M30

由於不可能將之完全铣銷半球...因為若铣誠真正的180度半球..那外六腳的多邊型會被铣掉

所以已截球弓型加工

這種東西給車床的車大概1~20幾秒就好了...用铣床球體铣銷大概3分鐘

說起來不俯合經濟效益

但是若是工作上治具的需求要用

應用一下也很好用(公司的態度~~~)

我是利用午休時間完成的

已完成30幾粒備用

對將用固定的斜面黑皮...或是弧面等黑皮工件

咬入性佳

穩定性好

這又是一種MACRO的實例應用...

 

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poster

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局部座標(G52)

座標迴轉(G68)

這兩者G碼指令在型體加工應用很廣

..尤其是同一型體但是分布在工件的各個位置的加工..同時若有角度迴轉時

這兩者的指令有助於加工程式的區塊建立及簡化...

假設一塊模板...厚度25厚...工件起點為左下角

image

我們要在模板上加工5 個不同角度迴轉但是尺寸相同的鍵槽

我們以45的粗端铣刀挖穿(貫穿溝槽)

再以25的鎢鋼精修端铣刀作精修

我們要洗的溝槽尺寸如下

image

我們由上圖得知鍵槽下刀點

....以下是分布圖尺寸

image

鑽基孔點座標為

(1)X150.Y275.

(2)X300.Y525.

(3)X425.Y280.

(4)X675.Y280.

(5)X730.Y600.

image

我們排定4支刀

T1=59快速鑽頭-L=2D(V95 F0.12)

T2=45粗铣端铣刀-鍍鈦-50刃長(V35-F0.4)

T3=25精铣刀-鎢鋼-45刃長(120V F0.5)

T4=倒角刀

O1200(MILLING-PIN-BLOG)

T1M6

M1

我們先鑽基孔

image

N1(59-PDR-L=2D-BSA-32)

G54G90G0X150.Y275.G43Z50.S500M3T2

M8(冷卻液)

M7(噴氣)

G99G83Q10.R3.Z-26.F60

X300.Y525.

X425.Y280.

X675.

G98X730.Y600.

G80Z150.M9

G91G28Z0Y0M5

M1

基孔立體圖

image

T2M6

M1

N2(45-R-EM-L50-BSA-32)-(從這段起要用變數和GOTO呼叫)

G69G40

G90G54G0X150.Y275.G43H2D2Z50.S245M3T3

M8

M7

G90G52ZX0Y0

#100=101(先設定段落...跳至加工段落加工...之後跳回)

G52X150.Y275.

G90G68X0Y0R90.(我們要加工此區塊)

GOTO100

image

G69

N101

#100=102

G52X300.Y525.

G90G68X0Y0R0.

GOTO100(0度的區塊)

image

N102

G69

#100=103

G52X425.Y280.

G90G68X0Y0R300

GOTO100(300度區塊)

image

image

N103

G69

#100=104

G52X675.Y280.

G90G68X0Y0R300

GOTO100

N104

G69

#100=105

G52X730.Y600.

G90G68X0Y0R15.

GOTO100

N105

image

G69

G52X0Y0

M5

G91G28Z0Y0M9

M1

image

GOTO110

溝槽铣銷

image

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碧威-火山-a5dm

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斜面加工一般是以角度铣刀或第四旋轉軸作為加工輔助工具

但在沒上述的配備下

必須以巨集指令或副程式作等高線加工

我們假設一個溝槽中心距90的半圓溝槽

image

他的R角為12.5及20

image

以下為剖視圖

image

我們由上面的圖得之深度由-20開始

刀具為16鎢剛端铣刀

刀長1號

補正為11號

我們不考慮刀鼻R角

程式只以45度斜面等高線铣銷為講解段落

X.Y原點為第2張圖的R角標註中心

O5566(2.5D-MILLING-TO-A45)

N1(16-EM-A45-MILLING)

G40

G54G90G0X0Y0G43H1D11Z30.S2500M3

M8

#101=0.1(X.Z值開始縮放量.因槽雛型已先行加工故直接以0.1作為開始縮放的起始數值)

#102=7.5(加工深度由Z-20.開始..)(7.5=(40/2)-(25/2))

#103=0.1(一次縮放量)

N10

G0Z[-20.-#101](Z軸由原點-20開始-以#101為縮放引子)

G41G1X-[20.-#101]F600

G3R[20.-#101]X[20.-#101]F300(我們形體的基數是20..再根據#101的漸近縮放量.達成x值縮放)

G1Y90.F1850

G3R[20.-#101]X-[20.-#101]F300

G1Y0.F1850

G40G1X0.

#101=#101+#103(每當刀具路徑跑完時.#101的引子一直漸進的加#103)

IF[101LE#102]GOTO10

G0Z50.M9

G91G28Z0Y0M5

M1

縮放直接以加工的R20半徑減去#101的引子

而#103是固定的縮放量

當每次#101加上#103會一直增量

直到#102的加工深度(7.5)為止

image

上圖為刀具铣銷的簡圖

我們以隨便2支刀分別以粉紅及青綠色表示

紅色0.1的等距分割

以下我已放大簡圖表示

 image

各位可以看到..我以0.1等距下去作一次的漸近下刀值(紅色格子)

由於程式執行形體铣銷完後

x值一直往內縮..z值一直加深(**分別以#100和#101表式)

 image ***更由於是45度角

以正切角看是1:1

所以X.Z是等值

若角度不等於45度時

則以正切計算Y值

image

這點須有正確的三角函數及方向概念才能做出正確的加工

下次有時間在介紹45度以外的及曲面巨集

(下面是等角展示圖)

image

(下張一樣是等角(東南角)但為3D立體圖)

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(這是迴轉後的)

image

 

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斜度加工也好

曲面加工也好

甚至除了G17平面以外加工

若要求得正確尺寸

刀鼻的R角…都十分的重要

尤其是對手寫而言

若我們以直徑16的端铣刀側面簡圖看

image

我們可以看到在端刃…有1的R角

遇到這種R角的刀具

在加工前一定要仔細精確的計算R角值

對手寫而言

當然在MASTERCAM他有自動的計算機能會將R角並入….

在此我們暫不以探討

我們回歸幾何基本觀念…..

若不算入R角

铣的形體一定誤差很大

以上是有將R角計算及沒將R角計算之誤差值

紅色的是我們要下刀的起始底線

黃色的刀鼻是我們有將R角計算之值

綠色的是未將R角計算之值

image

我們可以看見這兩者之差

刀鼻已經差距了0.586-將近0.6MM的差值

而斜向也就是形體差就已經是0.414得差值了

這還只是一半的形體

若是整個溝槽那誤差就是2倍了

….上述我們可以很清楚的明白….

若不將R角計算進去

铣出來的形體一定有誤差

尤其是刀鼻R角越大時…

差距越大

所以有很多初學者…不管是手寫

或是CAM的(刀具的設定沒將R角排入-一般CAM都有此功能)

很多人都忽略了這一點

導致加工型體尺寸失誤

但話說回來

對手寫的同好們

該如何計算出R角….

真的考驗一個技術人員的幾何觀念

(其實這些國中..高中的數學都有教)

以下是以45度角斜面加工及刀鼻的簡圖

image

以45度角帶入半角公式

45/2=22.5

以AUTOCAD來證實

半徑為1.

那他以正切球中心誤差(刀鼻中心)

1*TAN22.5=0.4142

大概是0.414

請注意這是刀鼻中心誤差

若以斜面起點及刀鼻端面的誤差為1-0.414=0.586

image

image

我們以一加工2.5D的溝槽…

程式和前述文章相同

以下是加工假想圖

image

下面的圖可以知道我們加工時下刀及出尾的狀況

如前述各加上0.586

image

程式和上述文章 2.5D斜度等高線铣銷

相同

只是Z軸降了0.586

O5566(2.5D-MILLING-TO-A45)

N1(16-EM-A45-MILLING)

G40

G54G90G0X0Y0G43H1D11Z30.S2500M3

M8

#101=0.1(X.Z值開始縮放量.因槽雛型已先行加工故直接以0.1作為開始縮放的起始數值)

#102=7.5(加工深度由Z-20.開始..)(7.5=(40/2)-(25/2))

#103=0.1(一次縮放量)

N10

G0Z[-20.586-#101](Z軸由原點-20..請在降下0.586開始-以#101為縮放引子)

G41G1X-[20.-#101]F600

G3R[20.-#101]X[20.-#101]F300(我們形體的基數是20..再根據#101的漸近縮放量.達成x值縮放)

G1Y90.F1850

G3R[20.-#101]X-[20.-#101]F300

G1Y0.F1850

G40G1X0.

#101=#101+#103(每當刀具路徑跑完時.#101的引子一直漸進的加#103)

IF[101LE#102]GOTO10

G0Z50.M9

G91G28Z0Y0M5

M1

總之

我們若遇到有R角的刀具時

我們需將R角算出

公式如下

如R角是1

加工角45

45/2=22.5

1-(1*TAN(22.5))=0.586(1*TAN22.5是求其中心角)

再以加工起點Z軸加上去

這才可以完成所要的加工尺寸

以後有時間

在一起驗證其他不同的R角

若這篇文章有錯誤的地方還請各位大大指教

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dm02

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(以上由Blake老師指教並提供原理詳圖)

(1)截圓公式(已知截長及高)

D=H+[(S*S)/4*H]

(超過180度都可用此公式計算)

D=工件圓直徑

H=截圓高

S=截圓長

如圖…畫垂直線高12 長35

我們再以垂直線畫圓弧

我們將此公式帶入

H=12

S=35

D=H+[(S*S)/4*H]

(35*35)/(4*12)+12=37.521四捨五入該圓直徑為37.52

以CAD的此寸標示核對如下圖

截圓公式的算法如上例

我們再舉多一些例子求證

如下圖

厚寬5MM的舉行…要铣銷多大的圓才能相切該矩形???

我知道有很多大大會說

你是腦殘啊

不會用CAD或CAM抓!!!

但是就現場很多臨時狀況

沒有任何軟體下

還是得用算的

H=5

S=50

(50*50)/(4*5)+5=130(直徑0

半徑為65

如圖驗證

接下來就可以做铣銷動作

如2D加工

即可加工成要的尺寸

剛好弧面可以漂亮的相切工件

當然180度以上也可以輕鬆算出

如下

例如

我們那個腦缺的廠長叫我铣一個從平面算深50.但是凹槽寬要25的任意圓弧

不要懷疑…就是有人要任意抓…只要寬跟深度出來…但原要確實的圓弧(應該是要銷什麼咚咚的吧)

工件就像這樣

然後他又說

你把直徑算出後

湊整數

再減1MM直徑

我在叫人車心軸~~~

哇例~~~

靠~~過來點

真是~~~那是要銷什呀????

H=50

S=25

(25*25)/(4*50)+50=53.125

驗證如下

53.13=53.125的四捨五入

那就是叫人車53.1左右的心軸

反正只要銷的

不過真的截圓公式幫我很多

一定還是有些大大一定會說

你是不會直接用cad抓嗎???

你是豬啊

哇~~~我要說幾遍

公司的電腦沒cad.沒cad.沒cad

沒cam沒cam沒cam

我們公司夭壽傳統的手寫

手寫~~ok

手寫…

就是用一句破英文…by hand…Do you understand!!!

而且我才剛摸cad…還是生手

我還得多練CAD..

還有很大的進步空間

好~類似的東西

但是是25寬50深的凹槽

那要改多大的圓才能切齊

切圓如下

既然我們不知道截圓高

那我們直接以畢氏定理計算即可

如同我們再矩形區塊劃一條對角線一樣

直角三角形就出來啦

那斜邊得長度正好是他的直徑

(50*50)+(25*25)之後開根號為55.901=55.901

我們可以洗56左右的圓弧將之挖掉

總之…截圓和畢氏定理等三角基礎都十分好用

在一般加工幾乎都用的到

而且對剛學cad的我可以在短時間內得知我有沒有沏到切點或劃錯

甚至是尺寸標示是否正確

獲益良多

 

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碧威信封-背面~1

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多邊形的R角計算

假設五邊形內接於300半徑的圓

我們如何算出呢

我們先算出多邊形的內角合

180*(N-2)

N=多邊形的邊數

180*3=540

540/5=108

也就是說各內角為108度

360/5=72

也就是五邊形的圓心夾角72度

我們已25的切弧畫垂腺

上面的圖是以起角8度為基準的

我們以儆知道垂腺的位置了

內角為108

半角為54

那垂直線以90度

90-54=36

既然我們知道了R角的半角為36度

我們又知道內接於元的半徑值為300

我們求斜長為25/COS36=30.9017

中心座標X=(300*COS(18))-(30.9017*COS(18))=255.9277

Y=(300*SIN(18))-(30.9017*SIN(18))=83.1559

我們以CAD驗證

當然上述的數字是有四捨五入了

我們已經求兩邊了X=+-255.9277Y=83.1559

那下方兩邊的

我們已知夾角為72

那起角為18度

18-72=-54

一樣

我們知道25的斜長為30.9017

(300*COS-54)-(30.9017*COS-54)=X+-158.1720

(300*SIN-54)-(30.9017*SIN-54)=Y-217.7051

以AUTOCAD驗證

上方90度角的中心為

X=0

Y=300-30.9017=269.0983

我們設點ABCDEFGIJ 10個點

當然我們可以算一半即可

前述我們已經知道開角為36

R25

基本斜長為25/COS36=30.9017

那AB為

A的角度為

18-36=-18

(25*COS-18)+ 255.9277=279.7041(我們已經由AUTOCAD求證了)

(25*SIN-18)+ 83.1559=75.4305

A點X=279.7041Y=75.4305

那F與A對稱X=-279.7041Y=75.4305

B點

18+36=54

(25*COS54) + 255.9277=270.6223

(25*SIN54)+ 83.1559=103.3813

B點X=270.6223 Y=103.3813

E跟對稱X=-270.6223 Y103.3813

C點

90-36=54

(25*COS54)+0=14.6946

(25*SIN54)+ 269.0983=289.3237

C點X=14.6946 Y=289.3237

D與C對稱

D X=-14.6946 Y=289.3237

那G跟H

G點

180+54=234

234-36=198

(25*COS198)-158.1720(負的方向)=-181.9484

(25*SIN198) -217.7051=-255.4305

G點X=-181.9484 Y=-255.4305

J跟G對稱

J為X=181.9484 Y=-255.4305

H點

234+36=270

(25*COS270)- 158.1720=-158.1720

(25*SIN270)- 217.7051=-242.7051

H點

X=-158.1720 Y=-242.7051

I跟H對稱

X=-158.1720 Y=-242.7051

手寫加工時分的繁雜

一不小心可能會計算失誤

平常是得常練習利用CAD軟體求證

我們手寫有很多時候並沒有繪圖軟體在身邊

最好隨身攜帶簡易的繪圖工具

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TaiwanTrade2

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分歧與迴圈...是MACRO的應用基礎之ㄧ

簡單講他是類似副程式的應用技術

我是覺得

在接觸MACRO的引數及變數之前

必須先把這段預習一下

我從我的資料夾轉貼一段分歧跟回圈的基本觀念給大大們參考分支和迴圈~~~

(感謝小雄大大的資料提供)

~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~

在程式中可用GOTO語句和IF語句改變控制執行順序。分支和迴圈操作共有三種類型:
 GOTO 語句——無條件分支(轉移)
 IF語句——條件分支;if…,then…
 WHILE語句—— 迴圈;while…
5.1無條件分支GOTO語句
控制轉移(分支)到順序號n所在位置。當順序號超出1~9999的範圍時,產生128號報警。順序號可用運算式指定。
格式:GOTO n;
n——(轉移到的程式段)順序號
例:GOTO1;
GOTO#10;
5.2 條件分支IF語句
在IF後指定一條件,當條件滿足時,轉移到順序號為n的程式段,不滿足則執行下一程式段。
格式:
IF [運算式] GOTOn;
處理;
Nn …;
 1、條件運算式
條件運算式由兩變數或一變數一常數中間夾比較運算符組成,條件運算式必需包含在一對方括弧內。條件運算式可直接用變數代替。
 2、比較運算符
比較運算符由兩個字母組成,用於比較兩個值,來判斷它們是相等,或一個值比另一個小或大。注意不能用不等號。
表5.2 比較運算符
運算符 含義
EQ 相等equal to (=)
NE 不等於not equal to (≠)
GT 大於Greater than (>)
GE 大於等於greater than or equal to(≥)
LT 小於less than (<)
LE 小於等於less than or equal to (≤)
 3、常式
求1~10的和。
O9500;
#1=0; 和
#2=1; 加數
N1 IF[#2 GT 10] GOTO2; 相加條件
#1=#1+#2; 相加
#2=#2+1; 下一加數
GOTO1; 返回1
N2 M30; 結束
5.3 迴圈WHILE 語句
在WHILE 後指定一條件運算式,當條件滿足時,執行DO到END之間的程式,(然後返回到WHILE 重新判斷條件,)不滿足則執行END後的下一程式段。
格式:
WHILE [條件運算式] DO m; (m=1, 2, 3)
處理;
END m;
 說明:
WHILE語句對條件的處理與IF 語句類似。
在DO和END後的數位是用於指定處理的範圍(稱循環體)的識別號,數字可用1、2、3表示。當使用1、2、3之外的數時,產生126號報警。
 While的嵌套
對單重DO-END循環體來說,識別號(1~3)可隨意使用且可多次使用。但當程式中出現迴圈交叉(DO範圍重疊)時,產生124號報警。
1、識別號(1~3)可隨意使用且可多次使用
WHILE […] DO1;
Processing
END1;

WHILE […] DO1;
Processing
END1;
2、DO範圍不能重疊
WHILE […] DO1;
Processing
WHILE […] DO2;

END1;
Processing
END2;
3、DO循環體最大嵌套為三重
WHILE […] DO1;

WHILE […] DO2;

WHILE […]DO3;
Processing
END3;

END2;

END1;
4、控制不能跳轉到循環體外
WHILE […] DO1;

IF […] GOTO n;

END1;
Nn … ;
5、分支不能直接跳轉到循環體內
IF […] GOTO n;

WHLE […] DO1;

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%E8%8B%B1%E6%96%87%E7%B2%89%E6%9C%AB%E6%88%90%E5%9E%8B%E6%A9%9F%E6%B5%B7%E5%A0%B1

感謝BLAKE老師的指導

以下是不用補正的加工程式

O5566(2.5D-MILLING-TO-A45)

N1(16-EM-A45-MILLING)

(刀半補正11號..以補正形式A類型看)

(補正1~400號為系統變數#2001~#2400,若以11號來看.補正11號為#2011)

G54G90G0X0Y0G43H1D11Z30.S2500M3

M8

#101=0.1(X.Z值開始縮放量.因槽雛型已先行加工故直接以0.1作為開始縮放的起始數值.他是變動的)

#102=7.5(加工深度由Z-20.開始..)(7.5=(40/2)-(25/2))

#103=0.1(一次縮放量)

#104=[20.-#2011]以加工機圓R20檢去補正11號..這是固定值.有別於#101..變動只要以#101的累加為準就行)

N10

G1X-[#104-#101]Z[-20.586-#101]F250(Z

軸由原點-20..請在降下0.586開始-以#101為縮放引子)

G3R[#104-#101]X[#104-#101]F300(我們形體的基數是20..再根據#101的漸近縮放量.達成x值縮放)

G1Y90.F1850

G3R[#104-#101]X-[#104-#101]F300

G1Y0.F1850

#101=#101+#103(***每當刀具路徑跑完時.#101的引子一直漸進的加#103***)

IF[101LE#102]GOTO10

G0Z50.M9

G91G28Z0Y0M5

M1

以上是平面形體的程式應用

Z軸的等高加工仍跟前兩篇文章一樣

刀鼻(刀端面R角)及加工

2.5D斜度等高線铣銷

這篇的平面型體不用G41G42

而是直接寫入變數(#104=20的R角減去刀補正號再減去變數值

........

不用G41G42可以省去回到中心的時間

也可以省去補正設定及取消路徑的空跑

也就是如下兩圖...垂直或平行的R角

是比較適合用變數直接增減的

如90度R角

或180度平行角如我們這範例所示

但若基圓即直線不為90或180度角...

如下兩圖

那就必須算出角度補正位置

也是可以用變數直接寫

但在巨集變數的設定需將轉角及切入角自動算出(當然可用MACRO設定計算式)

.....如下圖

所以我仍建議以G41G42加工叫可以省去設定及計算的失誤及麻煩

因為G41G42他會算出轉角位置

對一些初窺MACRO門檻的手寫需求的大大們....

也比較熟練

更好辨識我的內容

而上述的文章...

....

無一又多了一項選擇

寫法個人各有巧妙

工具便利各有千秋

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Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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碧威-隕石-海報版-測試用


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以上是立柱加工含鳩尾槽加工臥式程式範例

%
:0141(SD-22-COLUMN )
#2505=-50.
#2600=-722.242
#2501=[#2505-330.](G54X=G58X-330.)
#2601=85.
#2504=-#2502
#2704=[ABS[#2501]]-1000.
#2702=[850-ABS[#2501]]-1000.
#2701=[300.-#2502]-1000.

(以上為座標及工件尺寸自動計算)
M0
T7
M1
G65P6000B0
T2
M1
N7(63-S-CTR)
M26B0
M55
G54G90G0X-40.Y-25.G43H7D107Z50.S500M3
Z2.5
G1X335.F600
G0Z10.X-40.
Y-152.Z2.5
G1X335.
G0Z10.X-40.
Z0.3Y-25.
G1X335.F500
G0Z10.X-40.
Y-152.Z0.3
G1X335.
G0Z150.M5
G65P7053Z0Y0M56
M1
(63快銷刀完成)

M27B270
G65P6000
T6
M1
N2(4#-S-CTR) (100快銷刀)
M27B270
G57G90G0X-25.Y40.G43H2Z50.S320M3
M55Z0.3
G1X300.F500
Y-40.
X-25.
G0Y40.Z0.S400F600
G1X300.
Y-40.
X-25.
G0Z150.M5
G65P7053Z0Y0M56
M1
M26B90
G55G90G0X-110.Y175.G43H2D92Z50.S320M3
M55Z2.5
G1Y-125.F500
G0Z10.Y175.
X-40.Z2.5
G1Y-125.
G0Z10.Y175.
X-110.Z0.3
G1Y-125.
G0Z10.Y175.
X-40.Z0.3
G1Y-125.
G0Z10.
X60.Y[55.-#2092]
Z-1.
G1X-200.F650
G0Y-[55.-#2092]
G1X50.
G0Z150.M5
G65P7053Z0Y0M56
M0
(以下N150為直徑160千鳥刀腳底背面铣銷..厚為25)

N150(160 OR 175-CTR)
D160
#100=25.5
#101=25.
#102=#100+#101
G55G90G0X90.Y215.
G43H150Z-#102S150M3
Y[86.+#2160]
G1X-230.F450
G0Y-[86.+#2160]

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BW正面-960119-2

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終於開始摸3d的立體圖了

我摸了兩天終於一點點小成就

老實講我陷在化的塗在一些3d好手的眼中只是小朋友而已

搞不好只是小嬰兒呢

擠出.按拉.掃略.迴轉.......

哇靠....這麼多的指令真是令人眼花撩亂

嗯嗯

還是得一步一腳印學

畢竟路還很長的

這11天的在家閉關修煉楨的獲益良多

畢竟...黑手的路本來就得像蓋房子一樣

一步一腳印

那3d的圖能拿來幹麻???

問號在問號...

畢竟只是用autocad的繪圖軟體來畫的

它可以抓座標嗎???

不知耶

但是卻讓我收獲無窮

自己還是得多一些努力才行

加油吧

 

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poster

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始めに 

鋳 鉄鋳物の製造現場では、簡便でコストの安い熱分析を用い、溶湯のCE値、%C及び%Siの値を2~3分で判定し、溶湯と鋳造品の性質を予見して、適切な溶 湯処理を行います。 このような成分分析に使用される熱分析カップにはテルルが添加され、鋳鉄溶湯を強制的に準安定系のセメンタイト共晶反応を起こし凝固させます。(後述) 本稿では熱分析を状態図との関係から説明し、上述の成分分析以外にもCV黒鉛鋳鉄(CGI)製造などへの利用を提言するものです。 説明は、鋳鉄を素材として利用する設計部門の技術者の方にも気軽に読んで頂けるように、出来るだけ冶金的知識の前提なしに記述することを心がけました。

  1. 状態図と冷却曲線の見方
    下図の左側は、合金状態図と呼ばれるチャートであり、説明のため単純な2成分(2元素の状態図 を2元系と呼びます)共晶型を示します。 右側のチャートは、砂(シェルモールド)でできたカップに、ある成分(C0)の溶融している合金(以後溶湯と呼 びます)を注ぎ込み、その冷却過程を時間に対してプロットした冷却曲線です。
    image

図1. 2元系状態図と冷却曲線
図中の記号は以下の通りです。
      α,β:             成分Aに成分Bが溶解している固体なのでα固溶態と呼びます。β相も同様。
      T0~T4:          冷却過程にある溶湯の温度。
      Cα1~Cα4:   α相の成分Bの濃度。
      Cβ3~Cβ4:   β相の成分Bの濃度。
カップに溶湯が注がれると、カップ内の熱電対でその温度が検出できます。
T0 はそのときのピーク温度です。 溶湯はカップの壁や大気に放熱し冷却されて温度T1に到達します。 これまで均一な溶融体(濃度CL1)であった液相Lか ら濃度C1のα相が晶出します。 液体から固体への変化には凝固潜熱と呼ばれる熱の放出がなされ、冷却による温度降下と凝固潜熱による放熱とのバランスが 冷却曲線上に温度停滞点として現れます。 この温度をα相が最初に晶出した温度なので初晶温度と呼びます。 周囲への放熱が凝固潜熱の発熱より大きくなっ たとき溶湯は再び温度降下し、α相と液相Lの濃度と割合を変化させながら温度T2に到達します。 この温度ではα相の濃度は曲線Cα1→Cα2に沿って変 化します。 この曲線はα相への元素Bの固溶限界を示す事になります。 同様に液相Lに含まれる元素Bの濃度もCL1→CL2へと濃化されます。
 この時点でのα相と液相Lの量比には、
     α相 : 液相L = (CL2-C0) : (C0- Cα2)
の関係(てこの関係)があります。 温度T3に到達した時点では濃度Cα3のα相と濃度L3の液相Lの割合は、
     α相 : 液相L = (CL3-C0) : (C0- Cα3)
となります。 状態図上に共晶点と表記されている点(CL3)は、濃度CL3の液相Lがこの温度に到達したときに液相Lから濃度Cα3のα相と濃度Cβ3のβ相が同時に晶出する共晶反応が起こる濃度と温度を示しています。 この時の量比は、
     α相 : β相 = (Cβ3-CL3) : (CL3- Cα3)
となります。 つまり、温度T3に到達した時点で初晶のα相と共存している液相Lが共晶反応によってα相とβ相に同時に晶出が起こり、初晶反応と同様に凝固潜熱の放出が冷却曲線上に温度停滞点を示します。 この温度を共晶温度と呼びます。
液相L全てが共晶反応を終了した時点では、濃度Cα3のα相と濃度Cβ3のβ相が
     α相 : β相 = (Cβ3-C0) : (C0- Cα3)
の割合で存在することになります。
共晶反応は冷却曲線上で「経路2」を経て反応を終了する場合もあります。 これは、共晶反応が起こる温度に到達しても反応が起こらず度に却 されてから反応が起こるので過冷と呼ばれ、本来の共晶温度との差を過冷度と呼んでいます。 温度が更に冷却され、T4に到達しても上記の「てこの関係」は 維持され、α相とβ相の濃度はCα3→Cα4、Cβ3→Cβ4に沿って変化していきます。 以上の冷却による相の変化を模式的に下図に示します。

image
               図2. 冷却過程での組織変化

2. 鉄-炭素二元系状態図
前章での説明で鋳物の範囲内での状態図は充分に理解できます。 下図はFe-Cの状態図ですが、C(炭素)の析出(晶出)の形態がグラファイトの場合、安定系と呼ばれ、炭化物(Fe3Cセメンタイト)の場合は準安定系と呼ばれています。

image

                               図3. 鉄-炭素2元系状態図
図では、黒実線が安定系で、黒点線が準安定系を示しています。
また、計算式は実際の鋳鉄がSiを多く含む多元系の合金であるため、第3元素による液相線、固相線、共晶温度などの公表されている実験式を記載したものです。

3.状態図と熱分析

     図中の青い線は、共晶点よりも炭素量が少ない(亜共晶組成と呼ばれています)溶湯の冷却を示しています。 同様に緑色の線は共晶組成の、赤は共晶点よりも炭素量が多い(過共晶組成と呼ばれています)溶湯の冷却を示しています。
(1) 亜共晶組成
② の温度で初晶である濃度C2のオーステナイト(γ)相が晶出し、その後、木の枝のように成長するので樹枝状晶(デンドライト)とよばれる組織となります。 共晶温度に到達するまでは、2で述べた「てこの関係」をオーステナイト相と液相との間で維持しながらオーステナイト、液相共に炭素の濃度が高くなっていき ます。 直線aの安定系(黒鉛)共晶温度③に到達したときに共晶反応が起こるはずですが、実際には、更に低い温度で起こります(下図参照)。 この現象は「過冷」 と呼ばれ溶湯の共晶凝固核の生成能力や成分、冷却速度に関係します。 また、過冷によって共晶温度以下になった温度が上昇に転ずることを「再輝」と呼びま す。 白鋳鉄のように共晶反応が炭化物(セメンタイト)で晶出する場合は、温度③で黒鉛が晶出せずに③’でオーステナイトとセメンタイトの共晶(レデブライト) を晶出します。 この共晶反応は、通常、過冷を起こしません。

image

          図4.市販のカップ(カットモデル)      図5. 実際の冷却曲線

従来の成分(CE値、%C及び%Si)のための熱分析は、
     ① 共晶温度の判定が安定系(黒鉛共晶)では、過冷、再輝の程度が特定できず、困難
     ② 共晶温度と成分との間の経験式が準安定系の方がより相関が高い
の 理由から、カップ内の溶湯をテルルで強制的に白銑(炭化物)共晶反応を起こさせて、分析をしています。このとき、Fe-Cの2元系共晶点は%C=4.26 から4.30に亜共晶範囲を広げます。 熱分析でパーライト率を判定するには、共析反応の起こる温度④及び④’と、その前後の冷却曲線の形状によって判断が出来ます。 この場合は、テルルの入ら ないカップで測定します。

(2) 共晶組成
図3の状態図で、緑色の線は、共晶成分の溶湯を冷却したときの過程を示していま す。 共晶成分であるため、液相から直接共晶組織が晶出します。 従って、亜共晶の時のようにオーステナイトの晶出による初晶温度が現れません。 上述したよう に、同じ溶湯を白銑化した場合はCE値が4.3まで初晶温度が判定できます。 

(3) 過共晶組成
図3の赤線が過共晶溶湯の冷 却過程を示します。 ただし、冷却の様子は、球状化処理が行われているか、FCか、FCDかCGI(FCV)かによって変ります。 黒鉛の球状化の機構は 諸説あり、未だ確定されたものがありませんが、独断で気泡説と核説の中間的な立場で解説していきます。 

(イ) 過共晶のFCまたは未処理のFCDまたは未処理のCGI溶湯の場合

例えば、FCDの元湯。 あるいは、何らかのトラブルで充分に球状化処理剤の効果が無かった場合に相当します。 溶湯が温度②に到達したとき、初晶グラ ファイトが晶出しますが、量が僅かなため、市販のカップを使用した冷却曲線上には明確な温度停滞点が現れません。 また、溶湯中の過飽和な炭素は自由界面 で黒鉛として晶出し、キッシュ黒鉛となります。 温度の低下に伴い溶湯の炭素濃度は黒鉛液相線に沿って②から②に変化します。 黒鉛共晶温度aに到達した 溶湯は多少過冷を起こしてから共晶反応を起こします。 この時の過冷度は、(2)で述べた共晶組成の溶湯よりは小さくなります。

(ロ) 処理済のFCD溶湯の場合

中 江らは、直径0.5~1.0ミクロンの球形のMgSまたは(Mg・Si・Al)Nが核として作用し球状黒鉛が生成されるとしており、核は黒鉛が核生成した とき球状の液体であり、黒鉛との結晶整合性には問題が無いとしています。 一方、気泡説では、過飽和の炭素が自由界面である気泡内面に晶出するとしていま す。 黒鉛の球状化メカニズムの議論は、本稿の目的ではありませんので、 結果として得られる冷却曲線の検証すると、温度①の処理済溶湯は温度の低下に伴 い、その炭素含有量が黒鉛液相線に沿って②から②に変化します。 このときの冷却曲線は、(イ)の場合より過冷温度が若干低いものの、曲線の形状は酷似し ています。

(ハ) 処理済のCGI溶湯の場合

温度①の処理済溶湯は、(ロ)の場合とは異なり、温度の低下に伴い、②か ら③、④へと変化します。 ②および③では、冷却曲線上には特に大きな変化は見られませんが、④では亜共晶溶湯のように初晶反応でオーステナイトを晶出し ます。 これは、FCDでは溶湯の炭素含有量が黒鉛液相線に沿って②から②に変化するのに対して、CGIではあたかも溶湯の炭素溶解度が増大したごとく振 る舞い、⑤の温度以下で過冷を起こすまで、炭素がグラファイトとして晶出出来ないような現象です。  言い換えますと、Mg処理によって、溶湯は炭素の溶解度を増大しますが、FCDでは溶湯中に多くの気泡や核が存在するため、これらに炭素が初晶グラファ イトとして晶出して溶湯中の炭素濃度を変化させることが出来ます。 一方、CGIではそのようなサイトが少なく炭素濃度は余り変化せずに、④の温度に達 し、オーステナイトを晶出すると、考えます。

以上の冷却過程と冷却曲線の関係を図6に示します。

image

                    図6.過共晶溶湯の冷却曲線

図からも明らかのように、FCとFCDの区別は困難ですが、CGIとFC,FCDの区別は容易です。従って、CGIの溶湯管理に熱分析が有効であること示唆しています。

4. 熱分析から得られる情報-- CA-DTA

前 述のように、熱分析では、成分(CE値、%C及び%Si)を推定するために使用するテルル入りカップと、CE値と冷却曲線から得られる情報で溶湯の性質を 判定するテルルが無いカップが利用されています。 本節ではCA-DTA(コンピュータ利用の示差熱分析)の利用について説明します。 金属のような良好な伝導率をもつ物質の加熱及び冷却での周囲への熱損失速度はニュートンの則によると、次式で表されます。

image (1)

記号は、

image :周囲への熱損失速度(cal/秒)

h:周囲への熱損失係数(cal/cm2

A:表面積(cm2

T:ある瞬間の温度(℃)

T0:周囲の温度(℃)

t:時間(秒)

一方、金属の冷却による放熱速度は熱収支より、

image (2)

ここで、

V:サンプルの体積(cm3

ρ:密度(g/cm3

CP:比熱(cal/g℃)

もし、凝固中に晶出相が無ければ、式(1)=式(2)となり、

image (3)

これは、晶出相の無い場合の冷却曲線(ゼロ・カーブ)の微分値であり、これを積分すると、

image (4)

ここで、

Tm:最大または初期温度

 熱分析曲線の共晶凝固以降の部分は相変態が無い部分でありゼロ・カーブを得るために、この範囲の冷却曲線から得られたデータを使用することが出来ます。(図7赤丸参照)式(4)から、

image (5)

式(5)を時間で微分すると、

image (6)

熱分析より得られた共晶凝固後の冷却曲線から得られる微分曲線から、係数A,Bは求めることが出来ます。 相変態を考慮すると、式(2)は次式(7)で表されます。

image (7)

Ql は、相変態の潜熱による総熱量です。

式(1)と式(7)から、

image

よって、

image (8)

式(8)の image は、冷却曲線の微分(冷却速度)曲線を表し、式(3)の image はゼロ・

カーブの微分曲線を示しています。

式(8)-式(3)より、

image (9)

  添え字CCは冷却曲線、ZCはゼロ・カーブを表します。式(9)を積分すると、

image または、

image (10)

             ただし、 image は、潜熱を表します。

image

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當外加一交流電壓至鐵心時,會產生如下圖之磁化曲線,其中abcde即為所謂磁化路徑(Hysteresis Loop)。
而由下圖知,當磁化路徑愈大,其剩磁及鐵心磁動勢即愈大,則表示每一次分域重新定位所需之能量則愈高,而此損失則稱為磁滯損失。因此,磁滯曲線所包圍的面積和每一週期的能量損失成正比。

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.comskype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BWtool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BWis specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 


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鐵心損失包括了渦流損失(Eddy Loss)和磁滯損失(Hystersis Loss)
渦流損失(Eddy Loss)是指在磁路內的磁通發生交變時,在鐵心中產生感應渦流的結果。由法拉第定律得知,由時變磁場產生了電場,此電場在磁性材料中造成渦電流,渦電流損失與磁通變動時頻率的平方成正比,也與峰值磁通密度的平方成正比。
渦流損失的關係式為:
W = K * (f B t)^2
其中,
K:鐵心的渦流常數
f:頻率
B:磁通密度的最大值(WB / m^2)
t:鐵心厚度,或疊片厚度
因此,從上面公式可以看出,鐵心在高頻有較高之渦流功率損失。
另外,磁滯損失是由於磁性材料的磁滯現象所產生,其損失 W 的關係式為:
W = K*f*B^n
K:鐵心磁滯損失常數
B:磁通密度最大值
f:頻率
n:Steinmetz常數,依鐵心材料不同而變化,在 2.5~5 之間

 

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Inductor 是電感的正式名稱.

電 感的構造,多半是用一線圈(coil)去纏繞磁芯(core),所以有人就用coil來表示電感,coil是電感的俗稱,而且只是用來表示比較大型的電 感,一般常見的SMD貼片電感,是不用coil來稱呼的,如積層晶片電感( multilayer ferrite inductor ), SMD繞線電感( SMD wirewound inductor ).所以coil 用來表示那些大型的電感.

另外,因為電感的阻抗 與電流頻率有關,在線路上可以用來濾除電磁干擾等雜訊,這種用途的電感因為用途不同,所以在工程上的規格與電感不同(電感考量電感值而它考量阻抗值),工 程師就把這樣功能的電感,大型的叫choke,貼片型的叫磁珠( ferrite bead ).

總結:

Inductor: 電感的正式名稱.

Coil: 指大型的電感

Choke: 指大型且用來濾雜訊的電

參考資料 賣過電感產品

 

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