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NPT，PT，G 都是管螺纹． NPT 是 National (American) Pipe Thread 的缩写，属於美国标准的 60 度锥管螺纹

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吕彦明　樊　锐　陈五一　陈鼎昌 　　摘　要　通 过对尾隙角的分 析研究，提出了作用尾隙角的概念，给出了作用尾隙角的计算方法，研究了刃磨参数对作用尾隙角的影响.给出了作用尾隙角在数控刃磨求取刃磨参数中的应用方 法.研究表明，尾隙角是关系到钻头钻削性能的重要参数，数控刃磨中的几个刃磨参数对它的影响程度由大至小的次序为θ、C_y、σ、ω、C_x.
关键词　钻头；刃磨；结构参数；数控；作用尾隙角
　　分类号　TG 506.7

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金庆华　冯少新　郭振亚　李宝会　丁大同 　　基于以前通过经验参数化途径得到的碱土氟化物电子壳模型参数和离子间互作用势参数，计算了CaF₂,SrF₂和BaF₂晶体中点缺陷形成能.计算并对比了SrF₂和BaF₂的声子色散曲线与非弹性中子散射实验数据，再一次复验了经验参数集的质量.
　　PACC：6000；6170B

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滚齿加工是根据范成法原理来加工齿轮轮齿的，是由一对轴线交错的斜齿轮啮合传动原理演变而来（图7- 2）。用齿轮滚刀加工齿轮的过程，相当于一对斜齿轮啮合滚动的过程（图7-2a），将其中一个齿轮的齿数减少到几个或一个，使其螺旋角增大（即螺旋升角很 小），此时齿轮已演变成蜗杆（图7-2b），沿蜗杆轴线方向开槽并铲背后，则成为齿轮滚刀（图7-2c）。因此，齿轮滚刀的实质就是一个螺旋角很大，导程 角很小，齿数很少（常用齿数为1，即单头滚刀），牙齿很长，绕了好多圈的斜齿圆柱齿轮。在它的圆柱面上等分地开有一定数量的容屑槽，经过铲背、淬火以及对 各个刀齿的前、后面进行刃磨，形成一把切削刃分布在蜗杆螺旋表面上的齿轮滚刀。当齿轮滚刀在按所给定的切削速度回转运动，并与被切齿轮作一定速比的啮合运 动过程中，在齿坯上就滚切出齿轮的渐开线齿形。

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F. H.S.STEELS（高速工具钢）
国标GB; W18Cr4V
G. CARBON STEELS碳素钢
国标GB;T8 (美国; W1A-8 , 日本; SKH5 ).
国标GB;T10 (美国; W1A-9½, 日本SKH3; ).
国标GB;Q235（旧标准A3）(美国; Gr.D, 日本; SM400A ).
国标GB;20-50（例45#钢是也）(美国; 1020-1050, 日本S20C-S50C; ).
国标GB;GCr15轴承钢 (美国; 52100, 日本SUJ2; ).
★另外如标有：Spcd, 或Spcc, 或Spcen是指日本冷轧钢板，有单光片，双光片等.（交货时分捆片和张片）
Spcd； （冷扎板）（1/2硬） P
Spcc； （冷扎板） 相当于国产08L冷板（深拉深板1/4硬） S
Spcen；（冷扎板）（最深拉深软板）Z
SPHC（热扎板）
SECC（镀锌板）
SGCC（热镀锌板）
C5102，C 5191是指日本磷铜片
C1720，是指日本铍青铜片
★最近我国研制四种性能优良的模具用钢:65Cr4W3Mo2VNb(简称65Nb),7Cr7Mo3V2Si(简称LDl),5Cr4Mo3SiMnVAl(简称012Al),6Cr4Mo3Ni2WV(简称CG2).
65Nb,012Al和CG2相当并优于高速钢,抗压强度比Cr12MoV钢高.
65Nb和LDl耐磨性较好
012Al和CG2韧度较好
另外:
牌号 日本 美国 类型 用途
1Cr18Ni9Ti SUS321 321 奥氏体 使用最广泛，适用于食品、医药、原子能工业.
0Cr25Ni20 SUS310S 310S 奥氏体 炉用材料.
1Cr18Ni9 SUS302 302 奥氏体 经冷加工有高的强度，建筑用装饰部件.
0Cr18Ni9 SUS304 304 奥氏体 我们通常拉深件用的不锈钢材料就是它
00Cr19Ni10 SUS304L 304L 奥氏体 抗腐蚀性要求高、耐热零件及热处理有困难的零件.
1Cr17Ni7 SUS301 301 奥氏体型 我们通常做端子类的连续模用的条料（有弹性的弹片）就是它.
0Cr17（Ti） 铁素体型 用于洗衣机内桶冲压件，装饰用
00Cr12Ti 铁素体型 用于汽车消音器，装饰用
1Cr17 SUS430 430 铁素体型 俗称不锈铁，软料，用于重油燃烧器部件，家用电器.
0Cr13 SUS410S 410S 铁素体型 高韧性及受冲击负荷的零件,如汽轮机片,螺帽等.
1Cr13 SUS410 410 马氏体型 耐蚀性,一般用途、刀刃机械零件、泵杆餐具等.
2Cr13 SUS420J1 420 马氏体型 俗称不锈铁，硬料.淬火状态下硬度高，耐蚀性良好，作汽轮机叶片.
★★★18 GA CRS 是什么材质的钢板呢? CRS代表:COLD ROLLED STEEL
31G 0.25(厚度)
26G 0.45~0.5
25G 0.53
24G 0.6
22G 0.7
20G 0.9
18G 1.2
17G 1.4
16G 1.52

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轴 齿轮是变速箱中最主要的零件，其加工精度的高低直接影响变速箱的整体质量。目前我们采用的轮齿齿部加工方法是滚齿一剃齿法。要通过滚、剃齿工艺制造出高精 度齿轮，就必须把滚、剃工艺水平发挥到最好。而剃齿精度在很大程度上依鞍滚齿精度，所以滚齿中的一些误差项目必须严格控制，才能制造出高质量齿轮。滚齿是 一种常用的齿轮加工方法，在精度很高的滚齿机上，采用精密滚刀，可以加工出4—5级精度的轮齿。在普通级滚齿机上，用普通精度滚刀，只能加工出8级精度轮 齿。变速箱轴齿轮齿部要求的精度为8—7—7级，而且滚齿加工时主要是以两中心孔和端面做定位基准，因此分析滚齿的误差来源，掌握保证和提高加工精度的方 法非常重要。
1 滚齿加工精度分析
轴齿精度主要和运动精度、平稳性精度、接触精度有关。滚齿加工中用控制公法线长度和齿圈径跳来

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一、各牌号碳素结构钢的主要用途:
1.牌号Q195， 含碳量低，强度不高，塑性、韧性、加工性能和焊接性能好。用于轧制薄板和 盘条。冷、热轧薄钢板及以其为原板制成的镀锌、镀锡及塑料复合薄钢板大量用用屋面板、 装饰板、通用除尘管道、包装容器、铁桶、仪表壳、开关箱、防护罩、火车车厢等。盘条则 多冷拔成低碳钢丝或经镀锌制成镀锌低碳钢丝，用于捆绑、张拉固定或用作钢丝网、铆钉等 。
2.牌号Q215，强度稍高于Q195钢，用途与Q195大体相同。此外，还大量用作焊接钢管、镀锌 焊管、炉撑、地脚螺钉、螺栓、圆钉、木螺钉、冲制铁铰链等五金零件。
3.牌号Q235， 含碳适中，综合性能较好，强度、塑性和焊接等性能得到较好配合，用途最广 泛。常轧制成盘条或圆钢、方钢、扁钢、角钢、工字钢、槽钢、窗框钢等型钢，中厚钢板。 大量用用建筑及工程结构。用以制作钢筋或建造厂房房架、高压输电铁塔、桥梁、车辆、锅 炉、容器、船舶等，也大量用作对性能要求不太高的机械零件。C、D级钢还可作某些专 业用钢使用。
4.牌号Q255，性能与Q235差不多，强度稍有提高，塑性有所降低。应用不如Q235广泛，主要 用作铆接与检接结构。
5.牌号Q275，强度、硬度较高，耐磨性较好。用于制造轴类、农业机具、耐磨零件、钢轨接 头夹板、垫板、车轮、轧辊等。 　 (二)各牌号低合金高强度结构钢的主要用途 　 低合金高强度结构钢旧标准称低合金结构钢，又叫普通低合金结构钢。
1.牌号Q295钢，钢中只含有极少量的合金元素，强度不高，但有良好的塑性、冷弯、焊接 及耐蚀性能。主要用于建筑结构，工业厂房，低压锅炉，低、中压化工容器，油罐，管道， 起重机，拖拉机，车辆及对强度要求不高的一般工程结构。
2.牌号Q345、Q390钢，综合力学性能好，焊接性能、冷热加工性能和耐蚀性能均好，C、 D、E级钢具有良好的低温韧性。主要用于船舶，锅炉，压力容器，石油储罐，桥梁，电站设 备，起重运输机械及其他较高载荷的焊接结构件。
3.牌号Q420钢，强度高，特别是在正火或正火加回火状态有较高的综合力学性能。主要 用于大型船舶，桥梁，电站设备，中、高压锅炉，高压容器，机车车辆，起重机械，矿山机 械及其他大型焊接结构件。
4.牌号Q460钢，强度最高，在正火，正火加回火或淬火加回火状态有很高的综合力学性 能，全部用铝补充脱氧，质量等级为C、D、E级，可保证钢的良好韧性的备用钢种。用于各 种大型工程结构及要求强度高，载荷大的轻型结构。
(三)优质碳素结构钢的特性和用途
优持碳素结构钢简称碳结钢、俗称优钢。是各种机器的零部件制造用钢。
1. 08和08F钢，用于轧制薄板，深冲制品、油桶、高级搪瓷制品，也可用于制作管子， 垫片及心部强度要求不高的渗碳和氰化零件，电焊条等。
2. 10和10F钢，用4mm以下冷压深冲制品，如深冲器皿、炮弹弹体。也可制造锅炉管、油 桶顶盖及钢带、钢丝、焊接件、机械零件。
3. 15和15F钢，用于制造机械上的渗碳零件、紧固零件、冲锻模件及不需热处理 的低负荷零件，如螺栓、螺钉、法兰盘及化工机械用贮器、蒸汽锅炉等。
4. 20钢，用于不经受很大应力而要求韧性的各种机械零件，如拉杆、轴套、螺钉、起重 钩等；也可用于制造在60大气压、450℃以下非腐蚀介质中使用的管子、导管等；还可以用于心部强度不大的渗碳及氰化零件，如轴套、链条的滚子、轴以及不重要的齿轮、链轮等。
5. 25钢，用作热锻和热冲压的机械零件，金属切削机床上氰化零件，以及重型和中型机 械制造中负荷不大的轴、辊子、连接器、垫圈、螺栓、螺帽等，还可用作铸钢件。
6. 30钢，用作热锻和热冲压的机械零件、冷拉丝，重型和一般机械用的轴、拉杆、套环 、以及机械上用的铸件，如汽缸、汽轮机机架、轧钢机机架和零件、机床机架及飞轮等。
7. 35钢，用于制作热锻和热冲压的机械零件，冷拉和冷顶锻钢材，无缝钢管、机械制造 中零件、铸件、重型和中型机械制造中的锻制机轴、压缩机汽缸、减速器轴，也可用来铸造 汽轮机机身、飞轮和均衡器等。
8. 40钢，用于制造的机器运动零件，如辊子、轴、连杆、圆盘等。以及火车的车轴，还 可用于冷拉丝、钢板、钢带、无缝管等。
9. 45钢，用以制造蒸汽透平机、压缩机、泵的运动零件；还可代替渗碳钢制造齿轮、轴 、活塞销等零件(零件需经高频或火焰表面淬火)；并可用作铸件。
10. 50钢，用于制造耐磨性要求高、动载荷及冲击作用不大的零件，如铸造齿轮、拉杆、 轧辊等；制造比较次要的弹簧、农机上的掘土犁铧、重负荷的心轴与轴等，并可制造铸件。
11. 55钢，用于制造连杆、轧辊、齿轮、扁弹簧、轮圈、轮缘等，也可作铸件。
12. 60-65钢，用于制造弹簧、弹簧圈、各种垫圈、离合器以及制造一般机械中的轴、轧 辊、偏心轴等。
13. 70-85钢，用来制造弹簧和发条、制造钢丝绳用的钢丝及高硬度的机件、如犁、铧、 电车车轮等。
14. 15Mn-25Mn钢，用于制造中心部分的机械性能要求较高且需渗碳的零件。
15. 30Mn-35Mn钢，主要用来制造螺拴、螺帽、螺钉杠杆、掣动踏板等。并可用冷拉制造在 高应力下工作的细小零件，如农机上的钩、环、链等。
16. 40Mn-45Mn钢，用于制造承受疲劳负荷下的零件，如曲轴、连杆等；也可用作高应力下 工作的螺钉、螺帽等。
17. 50Mn-55Mn钢，用于制造耐磨性要求高、在高负荷下热处理的零件，如齿轮、齿轮轴 、摩擦盘、滚子及弹簧。
18. 60Mn-70Mn钢，用于制造弹簧及犁铧等。 　 (四)合金结构钢 　 合金结构钢简称合结钢，是在优质碳素结构钢的基础上，适当地加入一种或数种合金元素(总量＜5%)而制成的钢种。
(五)易切削结构钢用途
易切削结构钢简称易切钢，是含有少量易削元素，具有良好的被切削加工性能的钢种。
1.Y12硫磷复合低碳易切削钢，是现有易切削钢中磷含量最多的一个钢种。常用于制造对力学性能要求不高的各种机器和仪器仪表零件，如螺栓、螺母、销钉、轴、管接头等。
2.Y12Pb含铅易切削钢，被切削加工性好，不存在性能上的方向性，并有较高的力学性能，常用于制造较重要的机械零件、精密仪表零件等。
3.Y15复合高硫低硅易切削钢，是我国自行研制成功的钢种，被切削性高于Y12钢，常用于制 造不重要的标准件，如螺栓、螺母、管接头、弹簧座等。
4.Y15Pb同Y12Pb，被切削加工性更好。
5.Y20低硫磷复合易切削钢，被切削加工性优于20钢而低于12钢，可进行渗碳处理，常用于 制造要求表面硬、心部韧性高的仪器、仪表、轴类耐磨零件。
6.Y30低硫磷复合易切削钢，力学性能较高，被切削加工性也有适当改善，可制造强度要求 较高的标准件。
7.Y35同Y30钢，可调质处理。
8.Y40Mn高硫中碳易切削钢，有较高的强度、硬度和良好的被切削加工性，适于加工要求刚 性高的机床零部件，如机床丝杠、光杠、花键轴、齿条等。
9.Y45Ca钙硫复合易切削钢，不仅被切削性好，而且热处理后具有良好的力学性能，适于制 造较重要的机器结构件，如机床齿轮轴、花键轴、拖拉机传动轴等。 　 (六)弹簧钢特性及用途
弹簧钢是用于制造弹簧或其他弹性元件的钢种，按成分分为碳素弹簧钢和合金弹簧钢。 　 (七)滚动轴承钢特性和用途
滚动轴承钢简称轴承钢或滚珠钢，是用于制造各种滚动轴承的套圈和滚动体的钢种。 　 (八)碳素工具钢特性和用途
碳素工具钢简称碳工钢，其冷、热加工性能，耐磨性能好，价格低廉，在工具钢中是被 广泛采用的钢种。
1. T7钢，为亚共析钢，淬火回火后具有较高的强度和韧性，且有一定的硬度，但热硬性低 ，淬透性差、淬火变形大。常用于制造能承受振动和撞击，要求较高韧性，但切削性能要求 不太高的工具，如凿子、冲头等小尺寸风动工具，木工用锯和凿，简单胶木模、锻模、剪刀 、手锤、镰刀等。
2. T8钢， 为共析钢，淬火回火后具有较高的硬度和耐磨性，但热硬性低，淬透性差、加热 时容易过热，变形也大，塑性强度也较低。常用于不受大冲击，需要较高硬度和耐磨性的工 具，如简单的模子和冲头、切削软金属的刀具、木工用的铣刀和斧、凿、錾、圆锯片以及钳 工装配工具、虎钳钳口等。
3. T8Mn钢，性能同T8近似，但因加入了锰，淬透性较好，淬硬层较深。用途同T88，但可制造断面较大的工具。
4. T9钢，性能同T8，但因碳含量较高一些，故硬度和耐磨性较高，韧性较差一些。常用作硬度较高，有一定韧性，但不受剧烈震动冲击的工具，如中心铳、冲模、冲头、木工切削工 具以及饲料机刀片、凿岩石凿子等。
5.T10钢， 为过共析钢，在淬火加热时不易过热，仍保持细晶粒。韧性尚可，强度及耐磨 性均较T7-T9高些，但热硬性低，淬透性仍然不高，淬火变形大。这种钢应用较广，适于制 造切削条件较差、耐磨性要求较高且不受突然和剧烈冲击振动而需要一定的韧性及具有锋利 刃口的各种工具，如车刀、刨刀、钻头、丝锥、扩孔刀具、螺丝板牙、铣刀手锯锯条、小尺 寸冷切边模及冲孔模，低精度而形状简单的量具(如卡板等)，也可用作不受较大冲击的耐磨零件。
6. T11钢,为过共析钢，其碳含量介于T10、T12之间，具有较好的综合力学性能(如强度、硬 度、耐磨性及韧性等)。用途与T10钢基本相同，但不如T10钢广泛。
7. T12钢,含碳高、耐磨性好，但脆性较大。用作不受冲击的各种工具和耐磨零件，如车刀 、铣刀、丝锥、扳牙、锉刀、刮刀、以及小的冷切边模、冲孔模等。
8. T13钢,是碳工钢中碳含量最高的钢种，耐磨性最高，也最脆。用途与T12钢基本相同，也可 用作不受冲击而要求极高耐磨性的机械零件。 　 (九)合金工具钢用途
合金工具钢简称合工钢，是在碳工钢的基础上加入合金元素而形成的钢种。  (十)高速工具钢主要用途
高速工具钢简称高工钢或高速钢，俗称"锋钢"或"风钢"是一种适用于高速切削的高 碳高合金工具钢，其突出特点是具有很高的热硬性。

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表1—40钢材缺陷术语

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Safety Requirements, Definitions, and Specifications for Digger Derricks ANSI A 10.34-2001 施工现场及其邻近的公众的保护 Protection of the Public on and Adjacent to Construction Sites ANSI A 10.37-1996 建造和拆除操作.在建造和拆除操作中的砂砾系统 Construction and Demolition Operations - Debris Net Systems Used During Construction and Demolition Operations ANSI A 10.39-1996 健康审核程序的结构安全 Construction Safety and Health Audit Program ANSI A 10.42-2000 建筑企业的施工资格和责任 Rigging Qualifications and Responsibilities in the Construction Industry ANSI A 10.7-1998 建造和拆除.商业用爆炸和炸药.运输,储存,处理和使用的安全要求 Construction and Demolition - Commercial Explosives and Blasting Agents - Safety Requirements for Transportation, Storage, Handling and Use ANSI A 10.9-1997 建造和拆除操作.混凝土和砖石工程 Construction and Demolition Operations - Concrete and Masonry Work ANSI A 108.10-1992 灰浆固定规范 Specifications for Installation of Grout in Tilework (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.11-1992 粘结性衬垫部件的内部装修规范 Specifications for Inior Installations of Cementitious Backer Units (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.1a-1992 用波特兰水泥灰浆用湿固定法安装陶瓷砖的规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile in the Wet-Set Method, with Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.1b-1992 用干的或渍浆的波特兰水泥灰浆在弯曲的波特兰水泥灰浆凝固床上安装陶瓷砖的规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile on a Cured Portland Cement Mortar Setting Bed with Dry-Set or Latex Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.1c-1992 签订合同者的选择规范.用干的或渍浆的波特兰水泥灰浆在弯曲的波特兰水泥灰浆床上安装陶瓷砖或用波特兰混凝土灰浆用湿固定方法安装陶瓷砖 ANSI A 108.4-1992 用有机粘结剂或水可清洗的环氧树脂陶瓷砖粘结剂的陶瓷砖的安装规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile with Organic Adhesives or Water Cleanable Tile Setting Epoxy Adhesive (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.5-1992 用干固定的波特兰水泥灰浆或渍浆的波特兰水泥灰浆的陶瓷砖的安装规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile with Dry-Set Portland Cement Mortar or Latex Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.6-1992 用耐化学药品的水可清洗釉面砖粘结的和环氧树脂的陶瓷磁砖安装规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile with Tile with Chemical Resistant, Water Cleanable Tile Setting and Grouting Epoxy (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.8-1992 用耐化学药品的灰浆和灌浆安装陶瓷砖的规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile with Chemical Resistant Furan Mortar and Grout (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 108.9-1992 用改良的树脂乳化的灰浆和灌浆的陶瓷砖的安装规范 Specifications for Installation of Ceramic Tile with Modified Epoxy Emulsion Mortar/Grout (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.1-1992 干固定的波特兰水泥灰浆规范 Specifications for Dry-Set Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.2-1992 导电的干固定的波特兰水泥灰浆规范 Specifications for Conductive Dry-Set Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.3-1992 耐化学药品的水可清洗的磁砖安装和灌浆环氧树脂和水可清洗的固定磁砖粘结剂规范 Specifications for Chemical Resistant, Water Cleanable Tile-Setting and Grouting Epoxy and Water Cleanable Tile Setting Epoxy Adhesive (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.4-1992 浸浆波特兰水泥灰浆规范 Specifications for Latex Portland Cement Mortar (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.5-1992 磁砖安装用耐化学药品的树脂灰浆规范 Specifications for Chemical Resistant Furan Resin Mortars and Grouts for Tile Installation (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.6-1992 陶瓷砖灌浆规范 Specifications for Ceramic Tile Grouts (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.8-1992 改良环氧树脂乳化灰浆灌浆规范 Specifications for Modified Epoxy Emulsion Mortar Grout (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 118.9-1992 粘结性衬垫部件的规范 Specifications for Cementitious Backer Units (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 119.2-1996 娱乐车辆 Recreational Vehicles ANSI A 119.4-1996 娱乐车辆的停车和停放场地 Recreational Vehicle Parks and Campgrounds ANSI A 119.5-1998 停车拖车 Park Trailers ANSI A 1264.2-2001 行走/工作表面的耐滑性装置 Provision of Slip Resistance on Walking/Working Surfaces ANSI A 136.1-1992 陶瓷砖安装用有机粘结剂规范 Organic Adhesives for Installation of Ceramic Tile (included in ANSI A108.1-1992) ANSI A 250.11-2001 推荐的钢机架建造方法 Recommended Erection Instructions for Steel Frames ANSI A 250.6-1997 标准钢门五金 Hardware on Standard Steel Doors (Reinforcement-Application) ANSI A 250.7-1997 钢门和钢门框架的命名 Nomenclature for Steel Doors and Steel Door Frames ANSI A 92.2-2001 车载高架旋转架空装置 Vehicle-Mounted Elevating and Rotating Aerial Devices ANSI A10.10-1990 建筑业用的临时及便携式采暖器件和设备的安全要求 Safety requirements for temporary and portable space heating devices and equipment used in the construction industry ANSI A10.11-1989 修建和拆除工作期间用的安全网 Construction and Demolition Operations - Personnel and Debris Nets ANSI A10.14-1991 供建筑和拆除工作用安全带、装具、绳索、救生索的要求 Construction and demolition operations - Requirements for safety belts, harnesses, lanyards and lifelines for constrution and demolition use ANSI A10.20-1988 修建和拆除的瓷砖、水磨石和大理石作业时的安全要求 Construction and Demolition - Ceramic Tile, Terrazzo and Marble Work - Safety Requirements ANSI A10.28-1990 悬吊在起重机或转臂起重机上的工作平台安全要求 Safety requirements for work platforms suspended from cranes or derricks for construction and demolition operations ANSI A10.3-1995 修建和拆除工作中用的炸药驱动紧固系统的安全要求 Construction and demolition operations - Safety requirements for powder-actuated fastening systems ANSI A10.32-2004 建设和拆毁工作中防人员跌落的安全要求 ANSI A10.33-1992 多个建筑和拆除工程中的安全、卫生方面的要求 Construction and demolition operations - Safety and health programm - Requirements for multi-employer projects ANSI A10.4-2004 载人升降机和雇员用电梯的安全要求 ANSI A10.5-1992 运料用升降机的安全要求 Safety requirements for material hoists ANSI A10.6-1990 拆除工程的安全要求 Safety requirements for demolition operations ANSI A10.8-1988 修建和拆除工作用的脚手架的安全要求 Construction and Demolition Operations - Scaffolding - Safety Requirements ANSI A108.1 Reihe-1992 瓷砖铺设的规范 Specifications for the installation of ceramic tile ANSI A112.14.1-1975 回水阀 Backwater valves ANSI A112.19.5-1979 厕所水浮筒、水箱及小便池的修整 Trim for water-closet bowls, tanks, and urinals (dimensional standards) ANSI A118.10-1993 薄状瓷砖和规格石料安装中的载面、粘接、防水层 Load bearing, bonded, waterproof membranes for thin-set ceramic tile and dimension stone installations ANSI A119.2-2002 娱乐车辆 (Recreational Vehicles ) ANSI A119.5-2005 公园挂车 ANSI A1264.1-1995 楼板、墙壁开口及非居住区的楼梯、围栏类的安全要求 Safety requirements for workplace floor and wall openings, stairs and railing systems ANSI A135.4-2004 基本的硬质纤维板 ANSI A135.5-2004 预制硬质纤维板嵌板 ANSI A14.3-1992 固定式梯子的安全要求 Ladders - Fixed - Safety requirements ANSI A14.3-2002 固定梯子的安全要求 (Ladders - Fixed - Safety Requirements ) ANSI A14.4-1992 工地用木梯的安全要求 Safety Requirements for Job-Made Wooden Ladders ANSI A14.9-2004 吊装暗式爬高系统的安全要求 ANSI A161.2-1979 高压层压案台板的性能标准 Performance standards for fabricated high pressure decorative laminate countertops ANSI A208.2-1994 室内用中密度纤维板 Medium density fiberboard (MDF) ANSI A224.1-1990 钢门和门框涂底漆前的钢板表面的试验程序和验收条件 Test procedure and acceptance criteria for prime painted steel surfaces for steel doors and frames ANSI A250.13-2003 摆动式门组件用防大风暴部件的检验和额定值 (Testing and Rating of Severe Windstorm Resistant Components for Swinging Door Assemblies ) ANSI A250.2-1984 隔热钢门系统的术语 Nomenclature for insulated steel door systems ANSI A250.4-1994 钢门和金属附件的耐久性的试验程序和验收标准 Test procedure and acceptance criteria for physical endurance for steel doors and hardware reinforcings ANSI A250.5-1994 钢门、门框和吊钩的加速物理耐久性试验程序 Accelerated physical endurance test procedure for steel doors, frames and frame anchors ANSI A250.6-2003 标准钢制门五金件(增强型) (Hardware on Standard Steel Doors (Reinforcement-Application) ) ANSI A250.8-2003 标准钢门和门框的推荐性规范 (Recommended Specifications for Standard Steel Doors and Frames ) ANSI A300 Part 2-2004 树木护理操作.树木、灌木和其它木类植物的维护.标准规程.第2部分:施肥 ANSI A300 Part 4-2002 树木管理培植.树、灌木和其他树木维护.树的防电击设备 (Tree Care Operations - Tree, Shrub and Other Woody Plant Maintenance: Standard Practices - Part 4 - Lightning Protection Installation for Trees ) ANSI A300 Part 5-2005 树木护理操作.乔木、灌木和其他木类植物的养护.标准操作规程(场地规划、开发和施工操作过程中对乔木和灌木的管理) ANSI A300 Part 6-2005 树木维护用操作.乔木、灌木和其他木本植物的维护.标准实施规程(移栽) ANSI A300-1995 树木防护.树、灌木和其它木本植物的防护.标准规程 Tree care operations - Tree, shrub and other woody plant maintenance - Standard practices ANSI ATIS0100001-2004 ETS用户平面安全指南和要求 ANSI ATIS0152100-2005 与ITU-T建议G.711一起使用的包丢失隐蔽 ANSI ATIS0300002-2005 POTS服务试验用XML图解界面 ANSI ATIS0300003-2005 缺陷管理用XML图解界面(故障管理) ANSI ATIS0300202.a-2005 互连网操作.阐明5.3节呼叫优先策略的灾害状况下公共通信网络的网络管理指南 ANSI ATIS0300276.a-2005 操作、管理、维护和保障.公共通信网络的安全要求:作为阻止有害通信的包过滤附加要求的管理平面用安全要求基线 ANSI ATIS0322000-2005 信息交换用通信业制造商、供应商和相关服务公司的表示 ANSI ATIS0325300-2005 信息交换用定位实体的识别 ANSI ATIS0326600-2005 电信.信息交换.用于北美电信系统的电信电路的识别用结构 ANSI ATIS0326900-2005 电信.信息交换.用于北美电信系统的追踪信息格式的结构和表示 ANSI ATIS0610700a-2005 数字分级.格式规范(虚拟连接和LCAS) ANSI ATIS0700004-2005 大容量-空分多路存取(HC-SDMA) ANSI ATIS1000006-2005 信令系统No.7(SS7).应急电信服务(ETS) ANSI ATIS1000111-2005 信令系统No.7(SS7).信息传输部分(MTP) ANSI ATIS1000112-2005 信令系统No.7(SS7).信令连接控制部分(SCCP) ANSI ATIS1000113-2005 信令系统No.7(SS7).综合业务数字网络(ISDN)用户部分 ANSI ATIS1000631-2005 信令系统No.7(SS7).高完成概率(HPC)网络容量 ANSI B 11.3-2002 动力弯板机.制造、维修和使用安全要求 Power Press Brakes, Safety Requirements for the Construction, Care, and Use of ANSI B 16.18-2001 铸铜合金钎料接头压力配件 Cast Copper Alloy Solder Joint Pressure Fittings ANSI B 18.16.3M-1982 普通转矩式米制六角螺母和六角法兰螺母的尺寸要求 Nuts and Hex Flange Nuts, Dimensional Requirements for Prevailing-Torque-Type Steel Metric Hex ANSI B 5.11-1964 多轴钻头用轴头和可调接头 Spindle Noses and Adjustable Adapters for Multiple Spindle Drilling Heads ANSI B 5.43-1977 组合机床标准 Modular Machine Tool Standards ANSI B 65.1-1995 安全标准.印刷机系统 Safety Standard - Printing Press Systems ANSI B 74.16-1995 检验金刚石磨料粒度的尺寸 Checking the Size of Diamond Abrasive Grain ANSI B 74.18-1996 涂有磨料的某种磨料粒度的等级 Grading of Certain Abrasive Grain on Coated Abrasive Material ANSI B 74.23-1999 钻石立方体的硼氮磨料的相对晶体强度的测量 Measuring the Relative Crystal Strengths of a Diamond Cubic Boron Nitride Grits ANSI B 92.1-1996 渐开线花键及其检验.英制 Involute Splines and Inspection, Inch Version ANSI B 93.10M-1969 方头液动滚筒的静压力额定值法 Static Pressure Rating Methods of Square Head Fluid Power Cylinders ANSI B 93.35M-1978 液动专用装置的空腔尺寸(英制) Fluid Power Exclusion Devices (Inch Series), Cavity Dimensions for ANSI B 93.36M-1973 浮动式金属和非金属液压活塞环槽的尺寸 Floating Type Metallic and Non-Metallic Fluid Power Piston Rings, Groove Dimensions for ANSI B 94.3-1965 车床和螺旋机械的直的切削片 Straight Cut-Off Blades for Lathes and Screw Machines ANSI B 94.8-1967 插入式刀形铣刀体 Inserted Blade Milling Cutter Bodies ANSI B11 TR 1-1993 机床的设计、安装和使用的人机工程导则 Ergonomic guidelines for the design, installation and use of machine tools ANSI B11.1-1988 机床.机械动力压力机的制造、维护和使用的安全要求 Machine Tools - Mechanical Power Presses - Safety Requirements for Construction, Care and Use ANSI B11.10-1990 机床.金属锯床的制造、维护和使用的安全要求 Machine Tools - Metal Sawing Machines - Safety Requirements for Construction, Care and Use ANSI B11.10-2003 金属锯床的制造、维护和使用的安全要求 (Metal Sawing Machines, Safety Requirements for Construction, Care, and Use of )

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（一）采用高频电源焊接铝管、铜管和不锈钢管
1、铝管的焊接
　 　在我国采用高频电源 焊接钢管，始于20世纪50年代，至今此项工艺已经普遍应用，但采用高频电源来焊接铝管，目前还在实验阶段，国外用高频焊接铝管始于1955年，到 1966年在美国用高频焊接铝管的数量已达到铝管总量的50％左右。用高频焊接铝管，焊接速度快，焊缝热影响区域窄，焊缝质量好，生产效率高，因此在制造 铝管的行业中，这将是一种有发展的工艺。2000年我公司为湖北省第二汽车制造厂某分厂制作了焊接铝管的专用高频设备，并获得了成功。在焊接Φ9× 0.3mm铝管时，焊速达120m/min，做打压、压扁等试验，质量全部合格。
（1）铝管焊接工艺的技术难点
①铝的熔点低，导热性高，热容量大，热膨胀系数大。
②铝和氧有很大的亲和力，其氧化物会造成焊缝中夹杂物。
③铝在液态时可吸收大量的氢气，因此铝的焊接易生成气孔。
④铝及其合金加热温度到达熔点时，由固态转变为液态时过程进行得快，且无颜色变化，因此焊接×作上有一定困难。
（2）对高频电源的要求
针对铝管焊接工艺的技术难度，对高频电源有以下要求：
①使用较高的频率，使得焊缝热影响区窄和管内壁电流减小。
②要求焊缝的功率密度大，焊速越快，焊缝质量越好。
③电子管阳极直流电压要求稳定平滑，其脉动系数要求达到1％左右。
（3）焊接铝管高频电源采用的几项措施
①采用较高的频率，对于100KW设备采用600～700KHz，60KW设备采用700～800KHz。
②电子管阳极电源采用12相整流，并加装平滑滤波器，由于采用可控硅调压，应使其工作在较小的导通角状态，以减小整流后的脉动系数。
③有较高的输出功率，使铝管有较高的焊接速度。
④合理的振荡电路，应做到负载调整方便。
（4）应用前景
铝 具有蕴藏量大、比强高、质轻、耐腐蚀等特点，因此产量大、成本低的焊接铝管，大量应用于农业喷灌系统、化工、轻纺、轻型建筑及家具等场合以替代钢管。目前 国内焊接铝管多采用氩弧焊，速度很低，应用高频焊代替，可达到很高的速度。我公司制造的设备，对小口径薄壁管，焊速可达到120m/min以上。另外，高 频焊接也可用于焊接不锈钢管、铜管、黄铜管等，及非导磁体金属管材。对此项新技术，望能引起制管专业厂的重视。
2、铜管和黄铜管的焊接
在2001年，我们用高频电源焊接铜管和黄铜管也取得成功，所焊的管材经打压、扩孔、压偏等技术检测，均为合格品。
3、不锈钢管的焊接
在国外用高频电源焊接不锈钢管的技术已经普及应用，我们尚未实践过，愿与有此需要的企业合作，共同完成。

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数控车床与普通车床用的可转位车刀，一般无本质的区别，其基本结构、功能特点是相同的。但数控车床工序是自动化的，因此对用于其上的可转位车刀的要求侧重点又有别于普通车床的刀具，具体要求和特点如下表所示。

刀片采用M级或更高精度等级的；

刀杆多采用精密级的；

用带微调装置的刀杆在机外预调好。

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　外径旋削バイト用特殊な形状の刃物－１
【技術内容】 　加工対象を限定すると高能率加工が可能となる。この工具は、大径長尺ワークの加工に効果を発揮するチップとホルダである。縦置きタイプの旋削用チップで４コーナが使える。ヘリカル刃のため抵抗が少なく、高送り（最大0.9mm/rev）が可能である。
【図】 　図１　ヘリターンチップ 　出典：「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、31頁
　図２　端面加工、外径加工 　出典：「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、６頁
【応用分野】 　外径加工、端面加工
【出典／参考資料】 　「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、６頁、31頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　外径旋削バイト用特殊な形状の刃物－２
【技術内容】 　加工対象を限定する場合には、対象の形状に適合した形状の刃物で能率の良い加工が可能となる。この場合は、４コーナー使用可能なベアリングの外径加工用のチップである。専用のホルダがある。
【図】 　図１　ベアリング外径加工用工具（１） 　出典：「NTK2003切削工具カタログ」、（2002年11月　JIMTOF）、日本特殊陶業発行、216頁
　図２　ベアリング外径加工用工具（２） 　出典：「NTK2003切削工具カタログ」、（2002年11月　JIMTOF）、日本特殊陶業発行、217頁
【応用分野】 　ベアリング外径加工
【出典／参考資料】 　「NTK2003切削工具カタログ」、（2002年11月　JIMTOF）、日本特殊陶業発行、216頁、217頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　外径旋削用さらい刃付きチップ（ワイパー刃付きチップ）（６－２－２、６－２－３h、７－１－２、８－１－２）
【技術内容】 　 仕上げ刃付きチップ（さらい刃、ワイパー刃付きチップ）は、仕上げ工程を省けるため生産性を上げることができる。さらい刃付きノーズR を採用し、面粗さの向上を実現する。特に高送り時も良好な仕上げ面を提供できる。下図のほかに、（「サンドビック・コロマント切削工具2002－ 2004」、ウルトラチップ（ワイパーチップ）概説、サンドビック株式会社A085-A090）がある。
【図】 　図１　仕上げ刃付きチップの形状 　出典：「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、９頁
　図２　仕上げ刃付きチップの効果 　出典：「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、９頁
【応用分野】 　仕上げ、中仕上げ旋削加工
【出典／参考資料】 　「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、９頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　コーナに丸みをつけないバイトの長所（４－２－２、７－１－２、８－１－２）
【技術内容】 　 旋削や平削りに使われるバイトの多くはコーナ部に円弧状の丸みをつけている。このコーナ丸みには功罪両面があり、適切な丸み半径は切削 条件によって変わる。このことは１本のバイトでいろいろの所を削ったり、荒削りと仕上げ削りに兼用しようとするときには大きな障害になる。そこで、従来の 常識の妥当性を再検討する意味でコーナに丸みを全然つけないバイト（ゼロRバイト）に関する実験を行なった。主な実験条件は以下の通りである。 　（１）使用旋盤：昌運カズヌーブHB500、無段変則 　（２）被削材：S45C鋼（焼準、Hv160～180）、外径100～80mmの丸棒 　（３）バイト：P15超硬工具、クランプ型の標準３角チップ（チップブレーカなし）の前および横逃げ面を研削し、前切れ刃角を10°、20°、30°の３種類、横切れ刃角は０°から70°まで10°間隔に８種類変えた。 　コーナに丸みのあるバイトでは、図１に示すように（送り／切込み）と（切削厚さ／切削幅）は比例せず、切削断面は軽切削になるほど扁平になり、切屑が折れにくくなる。それに反してコーナ丸みのないバイトでは、軽切削でも切屑が折れることが期待される。 　 切屑の形状、特に折断しやすさがバイト形状によってどう変わるかを比較した結果を図２に示す。図中に破線でかこまれた折断領域を比べる と、重切削ではバイトによる差はあまりないが、軽切削領域ではコーナ丸みが小さいほど折断領域が広がる。ゼロRバイトでは（切込み）＝（１～６）×（送 り）の条件下で切屑が折れる。 　ゼロＲバイトは下記の長所を持つことが確認された。 　（１）理論あらさより小さい粗さ面を作れる。 　（２）前切れ刃に境界摩耗を生じさせないことができる。工具寿命が長い。 　（３）広範囲の切削条件下、特に軽切削でも切屑が折れやすく切屑処理性がよい。 　なお、チッピングによる損傷はゼロRバイトを用いた多数の実験中ほとんど起こらなかった。高切削温度のとき刃先付近ですくい面の沈下が発生したが具体的な障害にはならなかった。
【図】 　図１　送りと切込みの半減に伴う切削断面形状の変化 　出典：「コーナに丸味をつけないバイト」、「精密機械　40巻　５号」、（1974年５月）、中山一雄著、精密工学会発行、47頁　図９　送りと切込みの半減に伴う切削断面形状の変化
　図２　コーナ丸みによる切屑形状と折断限界の変化 　出典：「コーナに丸味をつけないバイト」、「精密機械　40巻　５号」、（1974年５月）、中山一雄著、精密工学会発行、48頁　図10　コーナ丸味による切りくず形状と折断限界の変化
【応用分野】 　炭素工具鋼の外径旋削バイト加工
【出典／参考資料】 　「精密機械　40巻　５号」、（1974年５月）、中山一雄著、精密工学会発行、43頁～48頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　切れ刃の丸みの切削バリへの影響（４－２、７－２－１、８－２－１）
【技術内容】 　切削工具の切れ刃が摩耗すると切削バリが発生しやすくなり、スローアウェイチップの切れ刃のホーニング量が大きいと切削バリも大きくなる。切れ刃の丸みと切削バリとの関係を定量的に明らかにした。 　被削材は６－４黄銅板材（長さ30mm、厚さ3mm）を用い、ホルダを旋盤にとりつけて乾式で断続切削した。工具は、M20のスローアウェイチップで切れ刃の丸み（半径r_β）の異なる４種と、すくい面および逃げ面をラッピングして切れ刃の丸みを極力小さくしたもの（sharpと表示、r_β≦５μm） を用い、仕上切削領域を検討した。２次元切削（Orthogonal）では切れ刃の直線部分を用い、工具を半径方向に数回送って切削し、側方バリと出口バ リを測定した。３次元切削（Conventional）では、切れ刃のコーナ部（コーナ半径0.4mm）を用いて工具を被削材の幅方向に送って切削した （図１）。切削速度は100m/minとした。 　２次元切削で切れ刃の丸みr_βと、切取り厚さhを変えて切削した場合の側方バリの根本厚さB_Sと、出口バリの根本厚さB_Fを測定した。側方バリ、出口バリともにその根本厚さの変化が少なくなる限界値（h_crt）がある。図２にh、r_βとB_Sの関係を示した。hがr_βより小さくなるとr_βの影響が顕著に現れてくる。 　３次元切削では切込みaおよび送り量fを変えて、送り方向に押し倒されてできる横倒れバリの根本厚さB_L、出口バリの根本厚さB_Fを調べた。r_βの影響は２次元旋削の出口バリに比べて顕著であるが、出口バリに比べ、横倒れバリへの影響の方が大きい（図３）。
【図】 　図１　実験手順 　出典：「切れ刃の丸みの切削ばりへの影響」、「精密工学会誌　61巻　６号」、（1995年）、引地力男、新井実著、精密工学会、839頁　Fig.１　Experimental procedure
　図２　２次元切削における切り取り厚さ（h）と切れ刃丸み（r_β）の側方バリ根本厚さ（B_S） 　出典：「切れ刃の丸みの切削ばりへの影響」、「精密工学会誌　61巻　６号」、（1995年）、引地力男、新井実著、精密工学会、839、840頁　Fig.２　Effects of undeformed chip thickness h and cutting edge roundness r_β on the sideward burr-root thickness B_S
　図３　３次元切削における切込みaおよび送り量fの横倒れバリ根本厚さ（B_L） 　出典：「切れ刃の丸みの切削ばりへの影響」、「精密工学会誌　61巻　６号」、（1995年）、引地力男、新井実著、精密工学会、840頁　Fig.５　Experimental of feed f and cutting roundness r_β on the leaned burr-root thickness B_L
【応用分野】 　旋削加工用チップ
【出典／参考資料】 　「精密工学会誌　61巻　６号」、（1995年）、引地力男、新井実著、精密工学会発行、839頁～840頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１a　SNCM439の旋削加工―ノーズ半径と適正送り量との関係―（４－２－２、６－１－２、７－１－２、７－２－１、８－１－３）
【技術内容】 　切削工具のノーズ半径の選択は、工具材種、被削材、加工条件および要求される加工精度、必要な工具寿命長さその他を考慮して行なわれる。 　高速加工や高送り加工などの高能率切削での工具損傷は、漸進的に発達する正常な摩耗に切削抵抗と切削熱で生じる塑性変形が加わって、次第に大きく進行する。 　工具寿命を長く保とうとすると、塑性変形が加わらない正常な摩耗だけが進行する工具損傷のほうが望ましい。 　 図１はノーズ半径の大きさと適正な送り量の関係について調べた実験データである。ノーズ半径別に、各切れ刃の逃げ面摩耗幅の大きさを塑 性変形量も含めて測定した。超硬合金Sti20(P20)を工具材種に選び、ノーズ半径が0.4mm、0.8mm、1.2mm、1.6mm、および 2.0mmの５種の切れ刃について、高送り切削を行なったときの送り量の大きさと塑性変形を含めた逃げ面摩耗幅の関係を求めた実験データである。図１か ら、一般材の切削で塑性変形を伴わない工具摩耗を得ようとすると、適正な送り量は、ノーズ半径の１／２～１／３以下と考えてよい。 　図２は、被削材の硬さと工具材料の種類との関係だけを取上げて、適正な送り量を決めるときの指針としたものである。
【図】 　図１　ノーズ半径と工具摩耗（塑性変形を含む） 　出典：「SNCM439の旋削加工―ノーズ半径と適正送り量との関係―」、「加工技術データファイル　加工事例　No．2493」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁　図１　ノーズ半径と工具摩耗（塑性変形を含む）
　図２　被削材硬さとノーズ半径／送り量 　出典： 「SNCM439の旋削加工―ノーズ半径と適正送り量との関係―」、「加工技術データファイル　加工事例　No．2493」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、２／２頁　図３　被削材硬さとノーズ半径／送り量
【応用分野】 　ニッケルモリブデン鋼の外丸削り
【出典／参考資料】 　「加工技術データファイル　加工事例　No．2493」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁～１／２頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１a　SNCM439の旋削加工―ノーズ半径とびびり現象―（１－１－１f、４－２－２、６－１－１、６－２－３g、７－１－２、７－２－２、８－１－３）
【技術内容】 　旋盤のびびり振動は他の一般工作機械の場合より生じやすく、老朽化した低剛性の旋盤の場合その傾向は顕著である。ノーズ半径が大きくなると、びびり現象が生じやすくなる。また、送り量を小さく設定すると、大きく設定した場合よりも、びびり現象が発生しやすくなる。 　 切削工具のノーズ半径の選択は、工具材種、被削材、加工条件および要求される加工精度、必要な工具寿命長さその他を考慮して行われる が、工作機械の特性を重視することも大切である。工作機械が老朽化していたり低剛性であったりする場合には、ノーズ半径は小さめの切削工具を選ぶこと、切 削条件の設定に当たっては送り量を小さくしすぎないことがびびり現象の防止策として重要である。 　旋削加工で、 ノーズ半径が0.4、0.8、1.2、1.6、および2.0mmの５種類の切削工具について、送り量0.10、0.20、 0.31mm/revの３条件で実験した結果を図１に示す。ノーズ半径と送りに関する実験結果を「正常」、「びびり小」、「びびり大」の領域に区分して示 した。その他の加工条件は次のとおりである。 　被削材：SNCM439、H_B 226（直径80×長さ430mm） 　工具：N22R44 　工具材種：STi20 　切削条件：V=120m/min、d=2.0mm、f=Var mm/rev、乾式 　 ノーズ半径と切削現象との関係を図２に示す。ノーズ半径の大小とチップブレーカの切屑処理範囲の増減、切削抵抗の主分力・送り分力・背 分力の大きさ、切れ刃の工具磨耗・塑性変形・チッピングなどの工具損傷の関係、仕上げ面粗さの優劣の関係、それにびびり振動などの関係を定性的に示した。
【図】 　図１　ノーズ半径とびびり 　出典：「SNCM439の旋削加工―ノーズ半径とビビリ現象―」、「加工技術データファイル　加工事例　No．2496」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁　図２　ノーズ半径とビビリ
　図２　ノーズ半径と切削特性 　出典：「SNCM439の旋削加工―ノーズ半径とビビリ現象―」、「加工技術データファイル　加工事例　No．2496」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、２／２頁　図３　ノーズ半径と切削特性
【応用分野】 　ニッケルモリブデン鋼の外丸削り
【出典／参考資料】 　「加工技術データファイル　加工事例　No．2496」、（1995年３月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁～２／２頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１aa　８コーナ使用可能な旋削チップ（４－２－２、５－２－６、６－１－２、８－１－２）
【技術内容】 　 旋削加工において、コーナ角度が80ﾟのCNMG、WNMGチップは、ISO旋削チップの40％を占め、最も多く使用されている。これ は、XZ両軸方向の加工が可能で工具本数を削減できる、刃先位置のセットが容易、コーナ角度が80ﾟで強度が高く安定した加工ができるなどの理由からであ る。 　一方で、SNMGやTNMGに比べると、コーナ数が少なくコーナコストが高くなる。 　そこで、CNMGチップを二つ重ね合わせたコーナ角度が80ﾟで、切れ刃の中央部が凹んだ８コーナ使いのQNMGチップと、リード角が89ﾟのPQLN（C）とPQFN（C）ホルダが開発された（図１左）。 　両者の組み合わせで、加工段差が10mm以下またはコーナ角度が92ﾟのワークにおいて、従来のCNMG、WNMG、CCMTチップの加工プログラムを変更せずにそのまま使用することができる。 　図１右に、QNMG、QCNTチップの適用ワーク形状を示す。 　図２に加工事例を示したが、１コーナ当たりの寿命が延長され、さらにコーナ数が２倍となっているため、チップ１個当たりの加工数は大幅に増加し、ワーク１個当たりのコストが大きく低下した。
【図】 　図１　QNMG、QCNTチップの形状および適用ワーク形状 　出典：「80°コーナQNMG」、「ツールエンジニア　40巻　10号」、（1999年９月10日）、ツールエンジニア、大河出版発行、36頁　図１　QNMG、QCNTチップの形状　および　図２　QNMG、QCNTチップの適用ワーク形状
　図２　加工事例 　出典：「80°コーナQNMG」、「ツールエンジニア　40巻　10号」、（1999年９月10日）、ツールエンジニア、大河出版発行、37頁　図４　加工事例１
【応用分野】 　旋削加工用チップ（外径加工、端面加工；内径加工、内径端面加工）
【出典／参考資料】 　「ツールエンジニア　40巻　10号」、（1999年９月10日）、小宮信幸著、大河出版発行、36頁～37頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１c　外径旋削用バイトの特殊なチップクランプ法
【技術内容】 　多用途外径旋削ホルダへのチップのクランプ法である。通常はレバーロック式であるが、チップの下方に特別な形状を持たせホルダとはめ合わせた上でスクリューを固定する方式で、簡単で精度が出るクランプ方式である。
【図】 　図１　外径旋削ホルダへのチップクランプ法 　出典：「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、38頁
【応用分野】 　外径旋削（多用途）
【出典／参考資料】 　「イスカル総合カタログ2003～2004」、（2002年11月　JIMTOF）、イスカルジャパン株式会社発行、38頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　軽切削用ブレーカの形状と切屑（１－１－１e、１－１－１a、６－２－２）
【技術内容】 　最近は、素材精度の向上と高能率化のため、0.5mm以下の低切込み領域であっても、回転当たり0.3㎜程度の中送り条件で加工がおこなわれる。 　この場合、従来の平行形ブレーカでは切屑を小さくカールさせることは困難となるが、軽切削用のノーズR部の切れ刃近傍に円弧状の突起を設けたブレーカを使うと切屑を最適にカールできる。突起によりノーズR部近くに切屑をカールさせる壁面が現れる。 　円弧状の突起としたのは、切削条件や被切削材などによる切屑の流出方向の変化に対して、常に直面する壁面を最適な位置に設定できるからである。これによって切屑を安定的処理することができる（図１参照）。 　軽切削用ブレーカの形状と切屑を図１に示す。
【図】 　図１　軽切削用ブレーカの機能と切屑形状 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、327頁　写真１．１．９　軽切削用ブレーカの機能と切りくず
【応用分野】 　旋削加工用チップ（外径加工）
【出典／参考資料】 　「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、327頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　中切削用ブレーカの形状と切屑（１－１－１e、１－１－１a、６－２－２）
【技術内容】 　高能率加工のために、NC旋盤などを使用して複雑な倣い加工が行われる。倣い加工では、切込みや送りは大幅に変化する。一般的には、切込み１～４mm、送り0.2～0.4㎜/revで使用されるので、この条件のすべての領域で良好な切屑処理性を備えなければならない。 　 しかし従来の勝手つきブレーカや全周ブレーカでは、全領域をカバーできない。この要求に対し中切削用ブレーカとして各社から各種の形状 のものが出されている。全般的傾向として、ノーズ部の切れ刃付近に円弧状の突起などを配置し、ノーズ部から遠ざかるほどブレーカ幅を広くしている。スト レート部の切れ刃は、一直線状、円弧状に芯下がりにしたもの、波形形状など種々ある。円弧状の突起にしたのは、軽切削用と同様、切屑流出方向の変化に対し て常に直面する壁面を最適な位置に設定できるからである。ブレーカ幅に変化を持たせているのは、以下の理由による。よく使用される条件下では、切込みが大 きくなるほど送りも上がる傾向にある。これに対処するため、切屑ポケットを大きくする必要があり、ブレーカ壁面をノーズ部から遠くなるほど後退させ、切れ 刃とブレーカ壁面との距離を大きくし、切屑ポケットを拡大させている。これにより、切屑詰まりによる切れ刃破損、びびり発生、工具寿命低下などを防止して いる（図１参照）。 　中切削用ブレーカと切屑形状を図１に示す。
【図】 　図１　中切削用ブレーカの機能と切屑形状 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、328頁　写真１．１．10　中切削用ブレーカと切りくず
【応用分野】 　旋削加工用チップ（外径加工）
【出典／参考資料】 　「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、328頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　重切削用ブレーカの形状と切屑（１－１－１e）
【技術内容】 　重切削時には、広幅かつ厚肉で非常に剛性の高い高強度の切屑が発生する。この切屑を処理しやすい形状にカールさせるために、チップには大きな切削抵抗が発生する。チップは切削抵抗を低減できる形状であり、切れ刃は切屑による切削荷重に耐える剛性を持つ必要がある。 　これに対し、各社は片面で独特のブレーカ形状を準備している。片面にするのは、チップとバイトホルダとの接触面積を大きくし安定してチップを固定できること、および両面ブレーカに比べ、片面ブレーカはチップとバイトホルダの間に隙間が生じないためである。 　両面ブレーカの場合、チップ基準面と切れ刃との間に段差があり、切削荷重を受ける刃先の下にも隙間が生じる。刃先には大きな切削荷重が作用するため、たわみなどが発生する場合があり欠損などの原因となる。この点からも、片面ブレーカは安定した切削を可能とする。 　切屑は高剛性であるため、切屑詰まりを起こさせないような形状とする必要があり、切屑をあまり小さくカールさせずに、スムーズに排出させる必要がある。 　 両面ブレーカはチップとバイトホルダが接触する基準面が必要となるので、ブレーカ幅に制約が生じる。送りや切込みが大きくなると、切屑 詰まりを起こしやすくなる。しかし、片面ブレーカは裏返して使用しないので、ブレーカ側に基準面を必要としない。そのため、ブレーカ幅などを自由に設定で き、切屑詰まりなどの出にくいブレーカを設計することができる。 　この重切削用ブレーカは、全般的に両面ブレーカよりブレーカ幅を広げ、また、ブレーカ壁面の角度もより緩くして、切屑排出と切削抵抗の低減をはかった形状が多い（図１参照）。 　重切削用ブレーカと切屑形状を図１に示す。
【図】 　図１　重切削用ブレーカと切屑形状 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、330頁　写真１．１．11　重切削用ブレーカと切りくず
【応用分野】 　旋削加工用チップ（外径加工）
【出典／参考資料】 　「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、中崎宗軌、高橋康友著、産業調査会編、大河出版発行、330頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　溝形チップブレーカの最適形状の計算法（４－２－２、７－１－１、７－１－２、８－１－２、８－１－３、８－１－４）
【技術内容】 　切屑処理法としては、現在チップブレーカによる方法が、適正なブレーカ形状のものを選択できるのであれば、もっとも実際的でしかも確実な方法であろう。 　本例は、過去の基礎的研究を参考にしつつ、実際的立場から簡略化し、扱いやすくしかも信頼性の高いブレーカの設計式を得ることを目的としたものである。 　実験における切削条件を図１に、実験結果を図２に示す。 　 図１中、×印は、切屑が切断しなかった場合、▽印は、切断したが長断片やコイル状で、切屑処理の立場からは一応満足な状態、○印は、最 も望ましい状態で切断した場合、●印は、ブレーカが効きすぎて切屑は細かく切断され、刃先に異常な力が加わった場合を示している。また、矢印はブレーカが 有効に働く送り範囲の計算値である。 　全体として、計算による予測と実際の切断具合は良好に一致している。 　特に切屑厚みが薄かったり、延性が大で従来適正なブレーカの選択が困難であった高硬度のNi-Cr-Mo鋼や軸受鋼についてもよく適合している。 　しかし、送りが0.15mm/rev程度以下になると切断できない場合も生じ、このような微小送りに対しては特別にブレーカ形状を工夫するか、あるいは切屑をコイル状にして排出するいわゆるチップフォーマを採用するなどの対策を考えなければならない。 　溝形チップブレーカの形状を図３に示す。これは工具への研ぎ付けが容易で、かつ広い範囲の切削条件に対して有効である。また、最近の超硬工具は相当靭性が向上しているので、このような刃先形状で十分な強度がある。
【図】 　図１　被削材および切削条件 　出典：「旋削加工における切りくず処理法－数値制御自動プログラミングの研究（第１報）」、「精密機械　36巻　２号」、（1970年２月）、竹山秀彦、関口博、高田孝次著、精密機械学会発行、152頁　表１　被削材および切削条件
　図２　実際の切屑切断状況と計算結果との対応 　出典：「旋削加工における切りくず処理法－数値制御自動プログラミングの研究（第１報）」、「精密機械　36巻　２号」、（1970年２月）、竹山秀彦、関口博、高田孝次著、精密機械学会発行、154頁　図１　実際の切りくず切断状況と計算結果との対応
　図３　溝形チップブレーカの形状 　出典：「みぞ形チップブレーカの最適形状の計算法」、「加工技術データファイル　加工事例　No．0118」（1976年11月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁、図１　みぞ形チップブレーカの形状
【応用分野】 　外形旋削
【出典／参考資料】 　「旋削加工における切りくず処理法－数値制御自動プログラミングの研究（第１報）」、「精密機械　36巻　２号」、（1970年２月）、竹山秀彦、関口博、高田孝次著、精密機械学会発行、151頁～155頁 　「みぞ形チップブレーカの最適形状の計算法」、「加工技術データファイル　加工事例　No．0118」（1976年11月）、（財）機械振興協会技術研究所発行、１／２頁～２／２頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　広域型チップブレーカ工具による切屑切断機構（１－１－１a、１－１－１ab、４－２－２、８－１－２、８－１－４）
【技術内容】 　 本広域型チップブレーカの形状を図１に示す。図中、a部をダイヤモンド砥石（#400）により研削し、b部を放電加工により成形した。 研削により成形された半径0.20～0.25mm、また放電加工で成形されたすみ部は半径0.15～0.30mmの丸みがついている。切れ刃先端部には #300のハンドラッパによりC0.01～C0.02mmのホーニングを施した。 　本チップブレーカを用いて、送 りと切込みによって切屑切断機構がどのように変化するかを調べた。切削速度は、3.0m/sとし、切込み を0.1～3.0mmまで、送りは0.05～0.51mm/revまで変化さた。切削状態を直接観察すると共に、高速度カメラにより写真撮影した。 　本チップブレーカによるSS41材の切削時の切屑発生状況を図２に示す。図中の記号は精機学会切削性専門委員会の切屑形状の分類記号である。 　 切屑の切断様式は６タイプに分類でき、チップブレーカの各部分、即ち、C0.01～C0.02mmの面取りコーナ、すくい面の設けた主 切れ刃に垂直な段、ポジリード部のブレーカ壁、ネガリード部のブレーカ壁（コーナ先端から段までのすくい面を広くする意味で）がそれぞれ有効に作用してい る。広範囲の切込みと送りに対して切屑切断可能なばかりでなく、目視観察では仕上げ面も良好である。また、SCM440、SK5、S55c、SUS304 などの鋼に対しても、SS41の場合に比べると若干狭くなるが、やはり広範囲の切込みと送りで、切屑切断に有効である。
【図】 　図１　広域型チップブレーカの形状
　 出典：「チップブレーカに関する研究－広域型チップブレーカの切屑切断機構－」、「精密工学会誌　52巻　５号」、（1986 年）、長谷川嘉雄、花崎伸作、藤原順介、和田任弘著、精密工学会発行、859頁　Fig.１　Configuration of chip breaker N; honed corner
　図２　切込み－送り平面上での各種形状の切屑発生領域 　 出典：「チップブレーカに関する研究－広域型チップブレーカの切屑切断機構－」、「精密工学会誌　52巻　５号」、（1986年）、長 谷川嘉雄、花崎伸作、藤原順介、和田任弘著、精密工学会発行、862頁　Fig.８　Chip breaking area on S-a plane（Each type of chip breaking mechanism corresponds to Fig.２-Fig.７）　Cutting speed;3.0m/s,Work material;SS41
【応用分野】 　外径旋削
【出典／参考資料】 　「チップブレーカに関する研究－広域型チップブレーカの切屑切断機構－」、「精密工学会誌　52巻　５号」、（1986年）、長谷川嘉雄、花崎伸作、藤原順介、和田任弘著、精密工学会発行、858頁～863頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１a　チップブレーカのノーズ半径別切削形態（１－１－１e、４－２－３、７－１－２、８－１－２）
【技術内容】 　切削工具のチップブレーカにおいて、そのノーズ形状の違いによって、切屑処理性が異なってくる。 　ノーズ半径の異なる３種類の勝手付きの研削製法のチップブレーカでS45C鋼を切削したときの切屑形態を図１に示す。チップブレーカの材質は超硬合金（P20）であり、切削速度は100mm/min、潤滑は無潤滑である（ap：切込み）。 　ノーズ半径が大きくなると、切込み深さに占める半径部分が大きくなり、切屑はらせん形を呈し長く伸びる。したがって、切屑が効果的に切断する範囲は小さくなる。 　図１における切屑形態を示す記号は、以下にその内容を示す。 　A：らせん・カールが発生せず長く伸びる。否。 　B：全部らせん連続型。否。 　C：全部らせん折断型。良。 　D：全部カール折断型。良。 　E：切屑詰り、びびり振動、切屑飛散・加工精度劣化。否。 　（出典：「データでみる次世代の切削加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、183頁、図９．１）
【図】 　図１　研削製法勝手付きチップブレーカのノーズ半径別切屑形態の分類記号表示（C、Dの領域での切屑形態が良好） 　出典：「データでみる次世代の切削加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、215頁、図９．19　研削製法勝手付きチップブレーカのノーズ半径別切り屑形態の分類記号表示
【応用分野】 　旋削バイトの切屑処理
【出典／参考資料】 　「データでみる次世代の切削加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、215頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１ab　旋削用スローアウェイ複合ブレーカの形状と切屑（１－１－１d、１－１－１e、６－１－１、６－１－２、７－１－１、７－１－２、７－２－１、８－１－３）
【技術内容】 　図１、図２の旋削用スローアウェイ複合ブレーカ（「MAブレーカ」）は、広い切削条件に対し有効な切屑を生成できるチップブレーカである。 　このブレーカの特徴は、 　（１）図３の「MAブレーカ」のように６°のポジティブランドと、22°の大きなすくい角により、切削抵抗の軽減と工具寿命の延長が可能となる。 　（２）図４のように切込み５㎜では送りが0.25～0.5mm/rev、切込み１mmでは送りが0.15mm/rev以上と、従来にない有効切屑処理範囲となる。 　（３）「彫りの深さ」から、突起の摩滅が少なく、切削初期の良好な切屑形状が寿命まで継続できる。 　以上により、広範囲の加工における信頼性が高められ、自動化や無人化が可能となり、さらなる高能率加工が実現できる。
【図】 　図１　旋削用スローアウェイチップ「MAブレーカ」 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）白鳥栄尚著、産業調査会編、大河出版発行、335頁　写真１．１．18　旋削用スローアウェイチップ「MAブレーカ」
　図２　旋削用スローアウェイチップ「MAブレーカ」 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、白鳥栄尚著、産業調査会編、大河出版発行、335頁　写真１．１．19　旋削用スローアウェイチップ「MAブレーカ」
　図３　MAブレーカの形状 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、白鳥栄尚著、産業調査会編、大河出版発行、335頁　図１．１．28　MAブレーカの形状
　図４　TNMG332MAの切屑形態 　出典：「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、白鳥栄尚著、産業調査会編、大河出版発行、335頁　図１．１．29　TNMG332MAの切りくず形態
【応用分野】 　旋削加工用チップ（外周加工）
【出典／参考資料】 　「新マシニング・ツール事典」、（1992年）、白鳥栄尚著、産業調査会編、大河出版発行、334頁～335頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１d　軟鋼・深絞り材用チップブレーカの切屑処理性（４－２、４－３、６－１－２、７－２－３、８－１－２）
【技術内容】 　軟鋼など軟らかい鋼材を旋削した時の切屑処理性に優れるチップブレーカである。 　軟鋼や深絞り材は切屑厚さが厚く延性に富むため、切屑が折断しにくくからまりやすい。その理由は低炭素鋼の切屑圧縮比が高いことから説明できる。 　 切屑処理性に優れたチップブレーカの形状を図１に示す。その特徴は、（１）大きなすくい角を持つ曲面ブレーカである、（２）ランドが無 くシャープエッジの切れ刃である、（３）ブレーカ突起が切れ刃から離れておりブレーカのふところが広い、などである。この特徴により、滑らかで安定した切 屑処理が可能になり、同時に切れ味良く切削抵抗が減少した。 　図２に本チップブレーカの耐摩耗性を示す。サーメットNS530がコーティングT813より優れていることがわかる。このことから、耐摩耗性や加工面粗さを求める場合はサーメットNS530を、耐欠損性を求める場合にはコーティングT813を推奨する。
【図】 　図１　切屑処理性に優れたブレーカ形状 　出典：「最近のチップブレーカと切くず処理性」、「ツールエンジニア　32巻　12号」、（1991年）、田所宣一著、大河出版発行、129頁　図２　17形ブレーカ形状
　図２　切屑処理性に優れたブレーカの耐摩耗性 　出典：「最近のチップブレーカと切くず処理性」、「ツールエンジニア　32巻　12号」、（1991年）、田所宣一著、大河出版発行、129頁　図３　17形ブレーカの耐摩耗性
【応用分野】 　軟鋼・深絞り材の旋削加工
【出典／参考資料】 　「ツールエンジニア　32巻　12号」、（1991年11月）、田所宣一著、大河出版発行、128頁～133頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１e　切削油剤の有無と切屑処理性（１－１－１g、４－２－２、７－２－１、７－２－３、８－１－２）
【技術内容】 　切削油剤を適用した場合、チップブレーカの切屑処理性が向上する場合とそうでない場合がある。 　炭素鋼S45Cを切削し、切削油剤の有無と切屑形状の関係を分類記号で示したものを図１に示す。工具材質は超硬合金（P10）であり、切削速度は150m/minである。C、Dの領域が良好な切屑形態の領域である。 　一般にアルミニウム合金のように、切屑ボリュームが大きい場合は、切削油剤を含むと切屑は重くなる。らせん状切屑は生成される過程で激しい回転運動が根元で与えられている。先端が切削油剤を含んで重くなると、先端まで回転運動を伝えることが困難となって切断が起こる。 　 炭素鋼や合金鋼の切削でも、適度の大きさのらせん形切屑が生成される場合は、同じ原理で切屑切断が生じやすくなる。また、取りしろの大 きい粗切断でも、切削油剤を供給すると、切屑の切断が生じやすくなる場合が多い。切断油剤の冷却効果によって切屑圧縮比が増大し、切屑厚さが大きくなるこ とも一因と考えられる。 　一方、切削油剤を使用しても切屑処理性が改善されない場合がある。即ち、切屑が針金状に 伸びる切削領域では、切削油剤を使用しても、切 屑カールを発生させたり、切屑の切断を生じさせたりすることはきわめて困難である。かえって、切削油剤で切れ刃すくい面の潤滑効果が高まることによって、 切屑が伸びやすくなることも起こりうる。 　図１における切屑形態を示す記号は、以下にその内容を示す。 　A：らせん・カールが発生せず長く伸びる。否。 　B：全部らせん連続型。否。 　C：全部らせん折断型。良。 　D：全部カール折断型。良。 　E：切屑詰り、びびり振動、切屑飛散・加工精度劣化。否。 　（出典：「データでみる次世代の切削加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、183頁、図９．１）
【図】 　図１　切削油剤の有無と切屑処理性の差異（C、Dの領域で切屑形態が良好） 　出典：「データでみる次世代の切屑加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、221頁、図９．21　切削油剤の有無と切り屑処理性の差異（C、Dの領域で切屑形態が良好）
【応用分野】 　旋削バイトの切屑処理
【出典／参考資料】 　「データでみる次世代の切屑加工技術」、（2000年）、狩野勝吉著、日刊工業新聞社発行、221頁

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【技術分類】 　１－１　外径旋削バイト
【技術の名称】 　１－１－１g　水溶性切削油剤による切屑折断の促進（４－２－２、６－１－１、７－２－３、８－１－２）
【技術内容】 　鋼を中高速域で切削する際に水溶性切削油剤が切屑の折断性向上に及ぼす効果を実験により明らかにした。 　実験では、超硬P20チップにクランプオン型のチップブレーカを付けてS45C鋼を外周長手旋削した。切削条件を図１に示す。水道水で10～50倍に希釈したエマルジョン系水溶性切削油剤W１種２号を、流量1.5～3.1L/minの範囲で流下した。 　 実験の結果から、水溶性切削油剤の使用により切屑が折断する切削条件の範囲が拡大することがわかった（図２）。これは主として冷却効果 によるもので、切削時の温度上昇による切屑の延性増加を冷却によって防止するためと考えられる。したがって、切削油剤は水溶性のものを高い希釈倍率で大量 に用いる方が効果的である（図３）。この効果は、負すくい角工具による切削のように、切屑温度が上昇しやすい場合に顕著に現れる。
【図】 　図１　切削条件 　出典：「水溶性切削油剤による切くず折断の促進」、「精密工学会誌　55巻　11号」、（1989年）、小川誠、中山一雄、新井実著、精密工学会発行、2030頁　Table.１　Cutting conditions
　図２　水溶性切削油剤の切屑折断への効果 　出典：「水溶性切削油剤による切くず折断の促進」、「精密工学会誌　55巻　11号」、（1989年）、小川誠、中山一雄、新井実著、精密工学会発行、2030頁　Fig.１　Effect of cutting fluid on chip breaking
　図３　水溶性切削油剤の流量と希釈倍率の切屑折断への効果 　 出典：「水溶性切削油剤による切くず折断の促進」、「精密工学会誌　55巻　11号」、（198