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・Φ500×750LのS45C丸棒(鍛造+焼きならし)の高周波焼入れを外注に依頼した所、丸棒表面全体に無数の焼きわれ(長さ515cm程)が発生してしまいました。外注の見解は丸棒表面の全体に割れが発生しているので、
1.45Cは焼きワレが発生しにくい。
2.硬度が均一に出ている。
3.焼きワレが丸棒端部ではなく全体的に発生している
などの理由により、高周波焼入れの工程ミスではなく、材料的な問題であるとの事でした。
 
この材料を購入した材料屋に問い合わせた所、「ミルシートや検査表に異常はないので、高周波焼入れの工程に問題があるのではないか?」という回答で、結局
両者とも責任を逃れ、私としては、熱処理や材料の知識が乏しい為、両者の見解が正しいのかどうかの判断ができず、困っています。そこで教えて頂きたいの
が、
①本当に高周波焼入れの工程ミスではないのか?
②本当に材料的な問題ではないのか?
③損害を請求することはできるのか?
という事です。熱処理に詳しい方おられましたら何卒良きアドバイスを宜しくお願いいたします。

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ステップの設計を行っています。
50*50の角パイプ(中空t=3)で1500mm*450mmのフレームに十字に補強を行い、上に縞板(t=3)と
四隅と長辺の中央に同様の角パイプの支柱を溶接した構造に300kgかかる場合の強度はどのように計算すれば良いのでしょうか?材質はすべてアルミです。
分かりにくくて申し訳ありませんが下記の図のような構造です。上から見た図で□が支柱になります。
以前の質問の『No.8997 足場用フレームの強度』と似ていると思うのですが
詳しい計算方法なかったのと補強した場合のたわみ計算の考え方が分からなかったので・・・
宜しくご教授をお願い致します。
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1.熱処理の基本
鋼は殆どの場合熱処理を施すことにより、最終部品の必要とする特性を発揮します。
熱処理は基本的には加熱における加熱速度・加熱温度・保持時間、および冷却における冷却速度・冷却保持温度・冷却保持時間などにより特性が左右されます。
この他、熱処理における浸炭、窒化、および加工などが加わることにより特性が変化します。
熱処理の基本4種は次の通りです。



種 類
内 容


焼ならし
組織を均一安定なものにします。


焼なまし
鋼を軟化させ、加工しやすくします。


焼入れ
鋼を硬くし、強くします。


焼もどし
焼入れ後のもろい鋼をねばく、強靭性のある鋼にします。
また内部ひずみを除去します。


では次に、各熱処理の詳細について触れたいと思います


2.焼ならし
圧延や鍛造により塑性変形を受けた不均一な状態の結晶粒を、変態点Ac3(下図G点~S点)またはAcm(下図S点~E点)よりも約50℃高い800~950℃の温度に加熱後放冷し、均一な組織状態に改善する処理です。




3.焼なまし
熱間圧延や鍛造、または熱間加工などにより不安定で加工性に乏しくなった鋼を加熱保持することにより、結晶粒や炭化物の分布を均一なものにし、加工性を改善したり内部ひずみを除去したりする為に行われます。
それぞれの目的に応じ処理温度が異なり、下図にC%と処理温度の範囲を示します。





4.焼入れ
4-1 鋼の炭素含有量と焼入れ温度
鋼は焼入れにより硬化し強くなります。
その操作は変態点(Ac3またはAc3-1)より約50℃高い温度に加熱し、充分にオーステナイト化ないしは炭素の固溶を行った後、水・油・塩浴・空気などで冷却します。
焼入れ冷却により硬い組織のマルテンサイトが生成し、この温度をMs点と呼びます。
焼入れ加熱温度は炭素量により異なり、下図に炭素含有量と焼入れ温度の関係を示します。

Ms点(℃)=550-350×C%-40×Mn%-35×V%-20×Cr%-17×Ni%-10×Cu%-10×Mo%-5×W%+15×Co%+30×Al%
4-2 焼入れ温度と硬さ
焼入れ加熱温度の違いにより、焼入れによって選れれる硬さは異なってきます。
この焼入れ温度と焼入れ硬さの関係を焼入れ曲線といいます。下図にその例を示します。

.
4-3 鋼の炭素量と焼入れ最高硬さ
最適条件の焼入れにより得られる最高硬さは、主にその含有C%により決まります。
炭素量と焼入れ最高硬さの関係を、下図に示します。





5.焼もどし
焼入れにより得られたマルテンサイト組織は硬くてもろいものです。
これをAc1変態点以下の温度で長時間加熱保持することにより、軟化した上ねばさが出てきます。
この処理のことを焼もどしといいます。
一般的にはその効果を硬さで判断するのですが、鋼種により異なる焼もどし温度と硬さの関係の例を下図に示します。
CrやMoを添加することにより、焼もどし軟化抵抗が高くなり、温度が上昇しても硬度が下がりにくくなります。





6.表面硬化処理
鋼の表面層を硬化する為に行う熱処理で、浸炭焼入れ処理、窒化処理(nitriding)、高周波焼入れ等々いくつかの方法があります。
6-1 浸炭(Carburizing)
活性化した炭素を多く含むガス、液体、固体などの浸炭剤中で鋼を長時間加熱することにより、表面層から炭素を含浸させる処理です。
浸炭した鋼は、焼入れ焼もどしすることにより著しく硬化し、耐摩耗性の良いものが得られます。
浸炭後の表面から芯部に至るC%濃度変化と硬さの変化を、0.21%Cの例で下図に示します。
尚浸炭状況を判断するには一般に断面硬さで判断し、次の項目があります。
1.表面最高硬さ(一般にHV700~900)
2.浸炭深さ・・・硬度がHV550まで下ったところの表面からの距離
3.芯部の硬さ・・・芯部付近の、鋼の地のC%に近いところの硬さ

6-2 高周波焼入れ法(High freqency induction hardening)
高周波電流の通じているコイルの間に部品を入れ、その表面に生じる過電流に伴うジュール熱によって加熱した後、冷水で焼入れします。
部品の部分焼入れで量産物に利用されることが多い





7.各種熱処理



マルテンパー
変形を押さえる焼入れ方法で、加熱後200℃近辺の冷却剤中に保持した後徐冷します。


オーステンパー
鋼に強度と靭性を与え、ひずみ発生及び焼き割れを防止するための焼入れ方法。
加熱後300~500℃の冷却剤中に急冷した後、徐冷します(ベーナイト鋼)。



サブゼロ処理
焼入れしただけでは何%かは残留オーステナイトが存在します。
これを0℃以下の低温に冷却することにより、マルテンサイトに変態させて焼入れ効果を十分得るとともに、部品の経年変化を防ぎます。



パテンティング
鋼を加熱しオーステナイト化した後、500~600℃に急冷し、さらに常温まで空冷する操作で、その後の冷却加工を容易にします。






8.顕微鏡組織 (下の名称をクリックすると組織写真がご覧頂けます)



フェライト結晶粒
層状パーライト組織
針状マルテンサイト


オーステナイト結晶粒
球状セメンタイト組織
ソルバイト組織


熱間圧延組織
パーライト組織
表面脱炭組織






9.熱処理に伴うトラブルの注意点
9-1 熱処理ひずみ
熱処理ひずみとは、部品を熱処理した時に中に生じたストレスの総和がゼロになった状態を言います。
*ひずみの種類*
・変寸(Size Change)・・・・・焼入れ変態による膨張、収縮・・・・・・・・・・・・・・・相似変形
・変形(Shape Change)・・・自重だれやストレスによる形のくるい・・・・・・・・・・非相似変形

*焼入れひずみ発生の3段階*
加熱中(内部ストレスの解除)---保持中(自重だれ)---冷却中(冷却中の変態)
*ひずみの要因を考えるステップ*
設計から部品が出来上がるまでの各ステップでひずみ要因を考えて下さい。


鋼材特性
設計と前加工
熱処理設備
加熱
変態
冷却


*変寸の原因*
組織が変態することにより起こります。
・焼入れによりオーステナイトからマルテンサイトに変態・・・膨張(C量が多いほど大)
・この時残留オーステナイト存在・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・収縮(残留γ量が多いほど大)
・焼もどしによりマルテンサイトが分解する ・・・・・・・・・・・・・収縮(C量が多いほど大)

*変形の原因*


鋼材に内在する
内部ストレス
温度分布の不均一や変態により発生します。
加熱中に変形するものと冷却中に変形するものとがあります。


外部から与えられた力
自重によるダレや他から加わる力によります。


9-2 かたさ不足と焼むら
それぞれ使用する鋼種にあった焼入れ、および用途に応じた焼もどしを施すことが大切です。
*焼入れかたさ不良の原因*
・焼入れ加熱時の加熱不足により、完全にオーステナイト化せずにフェライトが残ったり、オーステナイト中への炭素の固溶不足が生じた場合。
・焼入れ冷却時の冷却不足により、トルースタイトあるいはソルバイト組織が出た場合。
・表面脱炭によるもの・・・ひずみの原因にもなります。

*不良をなくすには?*
品物の量、大きさと熱処理炉の加熱容量、特に連続炉では所定温度の保持時間、炉内雰囲気の対流、加熱雰囲気の組成、焼入れ油の攪拌などなど、点検する必要があります。
9-3 焼き割れ
前項の熱処理ひずみ、および焼むらが起こる原因が基になって発生しますが、熱処理前の加工によるキズや、打抜き破断によるクラックに気を付けることも大切です。

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一、概念
微型机械加工或称微型机电系统或微型系统是只可以批量制作的、集微型机构、微型传感器、微型执行器以及信号处理和控制电路、甚至外围接口、通讯电路和电源
等于一体的微型器件或系统。其主要特点有:体积小(特征尺寸范围为:1μm-10mm)、重量轻、耗能低、性能稳定;有利于大批量生产,降低生产成本;惯
性小、谐振频率高、响应时间短;集约高技术成果,附加值高。微型机械的目的不仅仅在于缩小尺寸和体积,其目标更在于通过微型化、集成化、来搜索新原理、新
功能的元件和系统,开辟一个新技术领域,形成批量化产业。
微型机械加工技术是指制作为机械装置的微细加工技术。微细加工的出现和发展早是与大规模集成电路密切相关的,集成电路要求在微小面积的半导体上能容纳更多
的电子元件,以形成功能复杂而完善的电路。电路微细图案中的最小线条宽度是提高集成电路集成度的关键技术标志,微细加工对微电子工业而言就是一种加工尺度
从微米到纳米量级的制造微小尺寸元器件或薄模图形的先进制造技术。目前微型加工技术主要有基于从半导体集成电路微细加工工艺中发展起来的硅平面加工和体加
工工艺,上世纪八十年代中期以后在LIGA加工(微型铸模电镀工艺)、准LIGA加工,超微细加工、微细电火花加工(EDM)、等离子束加工、电子束加
工、快速原型制造(RPM)以及键合技术等微细加工工艺方面取得相当大的进展。
微型机械系统可以完成大型机电系统所不能完成的任务。微型机械与电子技术紧密结合,将使种类繁多的微型器件问世,这些微器件采用大批量集成制造,价格低廉,将广泛地应用于人类生活
多领域。可以预料,在本世纪内,微型机械将逐步从实验室走向适用化,对工农业、信息、环境、生物医疗、空间、国防等领域的发展将产生重大影响。微细机械加
工技术是微型机械技术领域的一个非常重要而又非常活跃的技术领域,其发展不仅可带动许多相关学科的发展,更是与国家科技发展、经济和国防建设息息相关。微
型机械加工技术的发展有着巨大的产业化应用前景。
二、国外发展现状
1959年,RichardPFeynman(1965年诺贝尔物理奖获得者)就提出了微型机械的设想。1962年第一个硅微型压力传感器问世,气候开发
出尺寸为50~500μm的齿轮、齿轮泵、气动涡轮及联接件等微机械。1965年,斯坦福大学研制出硅脑电极探针,后来又在扫描隧道显微镜、微型传感器方
面取得成功。1987年美国加州大学伯克利分校研制出转子直径为60~12μm的利用硅微型静电机,显示出利用硅微加工工艺制造小可动结构并与集成电路兼
容以制造微小系统的潜力。
微型机械在国外已受到政府部门、企业界、高等学校与研究机构的高度重视。美国MIT、Berkeley、Stanford\\AT&T
和的15名科学家在上世纪八十年代末提出"小机器、大机遇:关于新兴领域--微动力学的报告"的国家建议书,声称"由于微动力学(微系统)在美国的紧迫
性,应在这样一个新的重要技术领域与其他国家的竞争中走在前面",建议中央财政预支费用为五年5000万美元,得到美国领导机构重视,连续大力投资,并把
航空航天、信息和MEMS作为科技发展的三大重点。 美国宇航局投资1亿美元着手研制"发现号微型卫
星",美国国家科学基金会把MEMS作为一个新崛起的研究领域制定了资助微型电子机械系统的研究的计划,从1998年开始,资助MIT,加州大学等8所大
学和贝尔实验室从事这一领域的研究与开发,年资助额从100万、200万加到1993年的500万美元。1994年发布的《美国国防部技术计划》报告,把
MEMS列为关键技术项目。美国国防部高级研究计划局积极领导和支持MEMS的研究和军事应用,现已建成一条MEMS标准工艺线以促进新型元件/装置的研
究与开发。美国工业主要致力于传感器、位移传感器、应变仪和加速度表等传感器有关领域的研究。很多机构参加了微型机械系统的研究,如康奈尔大学、斯坦福大
学、加州大学伯克利分校、密执安大学、威斯康星大学、老伦兹得莫尔国家研究等。加州大学伯克利传感器和执行器中心(BSAC)得到国防部和十几家公司资助
1500万元后,建立了1115m2研究开发MEMS的超净实验室。
日本通产省1991年开始启动一项为期10年、耗资250亿日元的微型大型研究计划,研制两台样机,一台用于医
疗、进入人体进行诊断和微型手术,另一台用于工业,对飞机发动机和原子能设备的微小裂纹实施维修。该计划有筑波大学、东京工业大学、东北大学、早稻田大学
和富士通研究所等几十家单位参加。
欧洲工业发达国家也相继对微型系统的研究开发进行了重点投资,德国自1988年开始微加工十年计划项目,其科技部于1990~1993年拨款4万马克支
持"微系统计划"研究,并把微系统列为本世纪初科技发展的重点,德国首创的LIGA工艺,为MEMS的发展提供了新的技术手段,并已成为三维结构制作的优
选工艺。法国1993年启动的7000万法郎的"微系统与技术"项目。欧共体组成"多功能微系统研究网络NEXUS",
联合协调46个研究所的研究。瑞士在其传统的钟表制造行业和小型精密机械工业的基础上也投入了MEMS的开发工作,1992年投资为1000万美元。英国
政府也制订了纳米科学计划。在机械、光学、电子学等领域列出8个项目进行研究与开发。为了加强欧洲开发MEMS的力量,一些欧洲公司已组成MEMS开发集
团。
目前已有大量的微型机械或微型系统被研究出来,例如:尖端直径为5μm的微型镊子可以夹起一个红血球,尺寸为7mm×7mm×2mm的微型泵流量可达
250μl/min能开动的汽车,在磁场中飞行的机器蝴蝶,以及集微型速度计、微型陀螺和信号处理系统为一体的微型惯性组合(MIMU)。德国创造了
LIGA工艺,制成了悬臂梁、执行机构以及微型泵、微型喷嘴、湿度、流量传感器以及多种光学器件。美国加州理工
院在飞机翼面粘上相当数量的1mm的微梁,控制其弯曲角度以影响飞机的空气动力学特性。美国大批量生产的硅加速度计把微型传感器(机械部分)和集成电路
(电信号源、放大器、信号处理和正检正电路等)一起集成在硅片上3mm×3mm的范围内。日本研制的数厘米见方的微型车床可加工精度达1.5μm的微细
轴。
三、国内现状
我国在科技部、国家自然基金委,教育部和总装备部的资助下,一直在跟踪国外的微型机械研究,积极开展MEMS的研究。现有的微电子设备和同步加速器为微系
统提供了基本条件,微细驱动器和微型机器人的开发早已列入国家863高技术计划及攀登计划B中。已有近40个研究小组,取得了以下一些研究成果。广东工业
大学与日本筑波大学合作,开展了生物和医用微型机器人的研究,已研制出一维、二维联动压电陶瓷驱动器,其位移范围为10μm×10μm;位移分辨率为
0.01μm,精度为0.1μm,正在研制6自由度微型机器人;长春光学精密机器研究所研制出直径为Φ3mm的压电电机、电磁电机、微测试仪器和微操作系统。上海冶金研究所研制出了微电机、多晶硅梁结构、微泵与阀。上海交通大学研制出Φ2mm的电磁电机,南开大学开展了微型机器人控制技术的研究等。
我国有很多机构对多种微型机械加工的方法开展了相应的研究,已奠定了一定的加工基础,能进行硅平面加工和体硅加工、LIGA加工、微细电火花加工及立体光刻造型法加工等。
四、技术发展趋势
微型机械加工技术的发展刚刚经历了十几年,在加工技术不断发展的同时发展了一批微小器件和系统,显示了巨大生命力。作为大批量生产的微型机械产品,将以其
价格低廉和优良性能赢得市场,在生物工程、化学、微分析、光学、国防、航天、工业控制、医疗、通讯及信息处理、农业和家庭服务等领域有着潜在的巨大应用前
景。当前,作为大批量生产的微型机械产品如微型压力传感器、微细加速度计和喷墨打印头已经占领了巨大市场。目前市场上以流体调节与控制的微机电系统为主,
其次为压力传感器和惯性传感器。1995年全球微型机械的销售额为15亿美元,有人预计到2002年,相关产品值将达到400亿美元。显然微型机械及其加
工技术有着巨大的市场和经济效益。
微型机械是一门交叉科学,和它相关的每一技术的发展都会促使微型机械的发展。随着微电子学、材料学、信息学等的
不断发展,微型机械具备了更好的发展基础。由于其巨大的应用前景和经济效益以及政府、企业的重视,微型机械发展必将有更大的飞跃。新原理、新功能、新结构
体系的微传感器、微执行器和系统将不断出现,并可嵌入大的机械设备,提高自动化和智能水平。
微型机械加工技术作为微型机械的最关键技术,也必将有一个大的发展。硅加工、LIGA加工和准LIGA加工正向着更复杂、更高深度适合各种要求的材料特性
和表面特性的微结构以及制作不同材料特别是功能材料微结构、更易于与电路集成的方向发展,多种加工技术结合也是其重要方向。微型机械在设计方面正向着进行
结构和工艺设计的同时实现器件和系统的特性分析和评价的设计系统的实现方向发展,引入虚拟现实技术。
我国在微型加工技术发展的优先发展领域是生物学、环境监控、航空航天、工业与国防等领域,建设好几个有世界先进水平的微型机械研究开发基地,同时亦重视微观尺度上的新物理现象和新效应的研究,加速我国微型机械的研究与开发,迎接二十一世纪技术与产业革命的挑战。
五、关键技术
微型机械是一个新兴的、多学科交叉的高科技领域,面临许多课题,涉及许多关键技术。
当一个系统的特征尺寸达到微米级和纳米级时,将会产生许多新的科学问题。例如随着尺寸的减少,表面积与体积之比增加,表面力学、表面物理效应将起主导作
用,传统的设计和分析方法将不再适用。为摩擦学、微热力这等问题在微系统中将至关重要。微系统尺度效应研究将有助于微系统的创新。
微型机械不是传统机械直接微型化,它远超出了传统机械的概念和范畴。微型机械在尺度效应、结构、材料、制造方法和工作原理等方面,都与传统机械截然不同。微系统的尺度效应、物理特性研究、设计、制造和测试研究是微系统领域的重要研究内容。
在微系统的研究工作方面,一些国内外研究机构已在微小型化尺寸效应,微细加工工艺、微型机械材料和微型结构件、微型传感器、微型执行器、微型机构测量技
术、微量流体控制和微系统集成控制以及应用等方面取得不同程度的阶段性成果。微型机械加工技术是微型机械发展的关键基础技术,其中包括微型机械设计微细加
工技术、微型机械组装和封装技术、为系统的表征和测量技术及微系统集成技术。
六、前沿关键技术
1、微系统设计技术
主要是微结构设计数据库、有限元和边界分析、CAD/CAM仿真和拟实技术、微系统建模等,微小型化的尺寸效应和微小型理论基础研究也是设计研究不可缺少的课题,如:力的尺寸效应、微结构表面效应、微观摩擦机理、热传导、误差效应和微构件材料性能等。
2、微细加工技术
主要指高深度比多层微结构的硅表面加工和体加工技术,利用X射线光刻、电铸的LIGA和利用紫外线的准LIGA加工技术;微结构特种精密加工技术包括微火
花加工、能束加工、立体光刻成形加工;特殊材料特别是功能材料微结构的加工技术;多种加工方法的结合;微系统的集成技术;微细加工新工艺探索等。
3、微型机械组装和封装技术
主要指沾接材料的粘接、硅玻璃静电封接、硅硅键合技术和自对准组装技术,具有三维可动部件的封装技术、真空封装技术等新封装技术的探索。
4、微系统的表征和测试技术
主要有结构材料特性测试技术,微小力学、电学等物理量的测量技术,微型器件和微型系统性能的表征和测试技术,微型系统动态特性测试技术,微型器件和微型系统可靠性的测量与评价技术。

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精密、超精密加工
个相对概念,而且随着工艺水平的普遍提高,不同年代有着不同的划分界限,但并无严格统一的标准。从目前机械加工的工艺水平来看,超精密加工一般指加工精
度<0.3µm,表面粗糙度ra值<0.03µm的加工。同时也包含加工尺寸在微米级的微细加工。>
随着科学技术的发展,特别是许多高新科技的发展,使超精密加工的市场需求呈现出如下的特点:

求超精密加工的机电产品元器件越来越多,不仅有传统的光学零件、超精密加工块规等,而且有现代IT中广泛采用之大规模集成电路的各种芯片,计算机
用的磁盘、光盘,复印机用的磁鼓;核聚变用的激光反射镜;导弹制导系统用的激光反射镜;导航用的陀螺仪腔体;气浮和静电陀螺仪的球状支承;
造卫星姿态控制用的过半球体;卫星、航天器上各种仪器仪表用的真空无润滑轴承;全球定位系统(GPS)和电子对抗技术中用的砷化镓半导体大规模集成电路;
红外夜视设备、大型天文望远镜和太空望远镜中用的球面和非球面光学透镜,以及多种军、民使用的高新科技产品中的精密零部件等。
相同品名的元器件要求超精密加工的数量越来越大。例如有些品名,以前只是单件或小批生产,用于实验性的产品上,现在则要求批量乃至大批量规模生产,用在军、民使用的高新科技产品上,如大规模集成电路用的硅片、磁盘、磁鼓等,年需求量数以百万、千万件计。

求超精密加工的表面形状越来越复杂,精度要求也越来越高。其中不仅有平面、圆柱面,还有球面、非球形曲面、抛物面等。其面形精度一般都要求控制在
加工尺寸(用mm表示)的10%(用nm表示,实质上是百万分之一)以内,也就是说,加工Ø100mm直径的外圆时,加工圆度要求要控制在
100×10%=10nm以内。加工的表面粗糙度Ra值则在2nm~10nm之间。
要求超精密加工的材料也越来越广泛;不仅有黑色金属有色金属、还有玻璃、陶瓷和各种半导体材料,如硅、砷化镓、碲镉汞晶体等。
要求超精密加工的零件尺寸在向大型(Ø2m以上)和微型(微米、纳米级)两极发展。
总而言之,超精密加工
市场需求在迅
速扩大。目前虽无直接的数据说明,但有一些数据也可以作为佐证的。例如,目前以半导体IC为基础的电子信息产品的世界贸易额已达到一万亿美元,是世界第一
大产业;2003年中
的电子电讯设备制造业的产值达14917.6亿元人民币。全球的IC有90%以上都要采用硅片,而大规模和超大规模的IC芯片(主要为硅片)都要用超精密
加工来进行生产。美国为了部署战略导弹防御系统和发展先进武器,大大增加国防开支;许多国家也为了自身的安全和防卫而提高对高新科技研发的投入和国防费
用,所有 些将扩大对超精密加工的市场需求。
实现超精密加工基本条件
为了能实现超精密加工并获得预期的加工效果,必须具备下述基本条件:
被加工工件的材质要密实;各向的同一性要好(最好为单晶);表层硬度和弹性模量要恒定一致;可加工性要好;材料的化学成份与机械物理性能对标准值的偏差不应超过0.1%。
选用的超精密加工工艺方法要与被加工材料相匹配。例如,有色金属材料(如铜、铝合金)宜用单点金刚石刀具进行车削或铣削加工;黑色金属材料(如钢等)则宜选磨削与研、抛等工艺,否则得不到预期的加工效果等。

工环境要严格恒温、隔振和净化。恒温室(第一分隔区)中的温度波动不得大于±0.1°C;加工区(第二分隔区)中则不应超过±0.01°C;环境
的相对湿度要保持在40%±10%以内;大气压力(如用激光测量仪时)应保持1MPa±0.1%;机床地基的隔振系统固有频率<2hz;加工区的
净>
具有能实现纳米级(1nm ~10nm)增量进给的机床和分辨力优于0.1nm的测量设备,如激光干涉仪,扫描隧道显微镜和原子力显微镜等。
超精密加工的工艺方法
根据被加工件的材料和形面的不同,常用的超精密加工工艺方法主要分三大类:切削加工法、磨削加工(含研、抛)法和电物理加工法。
切削加工
切削加工法主要是采用优质的天然金刚石刀具的切削刃,对有色金属、玻璃或陶瓷工件进行车削和铣削加工,可以加工端面、球面和抛物面等曲面。
超精密车削加工中,金刚石刀具的刃磨是关键。刀尖的圆弧半径应为被加工表面要求值的五分之一左右,一般γc小于10nm,用铸铁研具进行研抛时,可获得γc=3~5nm。再小的γc值则要用离子束加工来获得。实践证明,采用这样的刀具,便于切削速度在很大(V=120~3600m/min)的范围内变化,而不影响被加工表面的粗糙度值。
常选的切削用量是:加工有色金属时V=120~4000m/min,加工玻璃或陶瓷时V=15~120m/min;根据刀尖圆弧末径γc值的不同,进给量可在0.1~10µm/r的范围内选取,切削深度则为t=0.05~0.1µm。
在用雾化酒精或温度可控的矿物润滑油冷却的情况下,高质量的单晶金刚石刀具的耐用度(用一次刃磨後切刃可以有效地进行切削的 度来衡量)可达1500km。
切削加工法所能达到的最高水平:面形精度为0.025µm、表面粗糙度为Ra=2~4nm。
磨削加工
磨削加工法是采用精细磨粒的砂轮或砂带进行磨削和研、抛的加工。此法多用于硬度较高的黑色金属材料加工,也可用于玻璃及陶瓷等非金属材料的加工。它可以加工比用切削法加工更大的工件表面――平面、圆柱面、球面和非球面。

柱形镜面通常用磨削方法加工,磨削速度选V=25~35m/s,粗磨时t=0.02~0.07mm,精磨时t=3~10µm;当用油石研、抛
时,V=10~50m/min,材料的去除速度为0.1µm~1µm/min。超精磨削可达到0.01µm的圆度和Ra 0.002µm的表面粗糙度。
球形镜面研、抛时要求研具保持在被加工表面的法向上,有两种保证方法:一是通过研具(1)本身的自定位机构来达到;二是通过采用数控系统使研磨头(2)倾斜一φ角来实现。

形镜面的磨抛加工法是建立在借助激光干涉仪(4)进行表面(3)的误差测量的基础上(图2b)。测量时,激光干涉仪沿X和Y坐标移动,或沿X,Y
中之一的方向移动和工作台(5)转动,镜面误差的测量结果被记录在模拟量或数字量的记忆装置中,然後进行处理。根据来自数控系统的指令磨头(研具)被移动
到标有对给定面形误差最大的偏差处并磨除材料。之後表面被重新检测和重复加工工序。就这样以逐步趋近的方法去达到所要求的面形精度。
平面形镜面的加工主要采用磨削和研抛工艺方法来加工,目前此法所能达到的最高平面度<0.2µm/300mm,表面粗糙度ra<1nm。>
电物理加工法
电物理加工的方法有多种,其中获得最广泛应用的是电磨料抛光和离子束表面加工。前者的实质是使电解加工过程中所产生并留下的氧化膜由磨料从被加工表面上去掉以获得镜面;後者则是借助离子发生器射出的离子束对表面进行研、抛。

子束表面加工法如图3所示:经过预磨削加工的工件(2)被放置入真空度保持在1.33×10-3Pa的真空室(1)中,离子发生器(8)射出的离
子束以高达30K电子伏的强度作用在被加工的表面上,并以1µm ~5µm/h的速率去除表层材料,从而达到10nm乃至更高的形状精度。

工作过程中,离子发生器(8)射出的离子束打在工件上的强度和加工过程均由计算机(6)及程序软件(5)来实现,而根据激光干涉仪(9)对被加工
表面形状的检测结果,借助驱动装置(12)来调节光栏(掩盖物)(11)改变离子束强度,通过控制器(7)控制离子发生器(8),通过驱装置(3)和
(4)控制工件位置,并由传感器(10)来测量和控制真空室(1)中的温度,使之保持恒定。
除上述方法之外,还有其他的超精密复合加工方法,如电火花成形加工後继而采用的流体抛光法、电化学抛光法、超声化学抛光法、动力悬浮研磨法、磁流体研磨法以及采用ELID技术的磨削法等。采用ELID技术进行光学玻璃非球面透镜加工时面形精度可达0.2µm,表面粗糙度则达Ra=20nm。
精密加工机床的设计与制造

精密加工机床设计与制造的关键与核心问题是保证超精密加工工艺和目标的实现。因此,超精密加工机床的设计和制造的基本原则和要求是:消除或减少机
床上的热源和振源;提高机床的结构刚度和几何精度;减少机床的变形(含温度变形和力变形)对机床加工精度的影响等。为了实现这些基本原则和要求,超精密加
工机床设计时,经常采取的一些原则措施有:
首先是尽量不用或少用摩擦发热量大的传动装置(如机械无级调速器),并把工作过程中发热量大的热源(如电机、冷却润滑油箱等)与机床本体结构分离或隔热,以避免热量落入机床本体引起机床结构的热变形。
选用热胀系数α和导热系数λ值低的材料作机床的重要零部件材料。这样的材料如表1所示。与此同时也要尽量采用热物理特性相同或相近的材料来制造机床的构件和零部件。

部件的结构设计力求热对称,而且应考虑采取强迫的风冷或液体冷却并预留相应的冷却液循环流动通道。当冷却的尺寸范围在200mm~1500mm
时,风的流量应为(3~10)m3/s或液体的通量为(1~10)L/s,从而可分别保持温度波动为±0.05°C和±0.02°C。对个别强热源处(如
主轴轴承)所产生的热量,必要时可采用专门的热管带走。
超精密加工机床不仅要考虑安装和工作在恒温室里,而且在极高精度要求的情况下,还应考虑控制机床工作在温度
±0.01°C的油淋浴的恒温箱中,因此,机床的工作过程必须是完全自动或遥控的,不能有人在现场,以免人的活动和体温对环境条件产生影响。
为了避免振动影响加工精度,除了机床
须安装在由空气支承、弹簧支承或其他有效的隔振器支承的地基上外,机床上的旋转运动件也要严格进行动平衡,残馀不平衡量应小于0.5~1g.mm。与此同
时,为了消除和减少机床本身内部振源,要尽量采用运动平稳的传动系统,如非接触的气动和液体传动,禁止或避免采用带有冲击力的传动,如有间隙的换向机构
等。
通过振源振动频率的调整(如改变转速)或通过对机床工艺系统的质量(m)和弹簧刚度(k)等动力 数的选择使振源的振动频率与机床工艺系统的固有频率相互远离,避开共振区,减少振动对机床工作的影响。

用具有高内阻尼系数的材料,如天然大理石、人造大理石、陶瓷等或采用不清砂的双层壁铸铁件作为机床的结构件,以保证高度衰减内部产生和外部传来的
振动,因为振动衰减的效果正比于阻尼系数(即衰减指数)。正常情况下,铸铁的衰减指数为0.006~0.008,而天然大理石和人造大理石的衰减指数则分
别为0.02~0.04和0.06~0.08;不清砂的双层壁铸件可以大大增加结构的内阻尼,因而可大大提高衰减振动的效果。
主轴部
件设计的关键指标是回转精度和刚度,为此优先采用带有温控的低噪音主轴电机并通过扭矩或各种电磁的和薄膜的联轴节与主轴联接进行驱动,主轴轴
承则采用具有自定位功能的球面气浮或液体静压轴承结构。用此结构的主轴精度(径向和轴向跳动)可达0.01µm。当工作压力为0.3MPa~0.6MPa
时,气浮轴承的平均刚度为200N~400N/µm,液体静压轴承则为600N~1000N/µm。但为了主轴跳动不超过0.05µm,供油压力的波动值
不应大于0.01MPa,油温波动也不应大于0.05°C。
进给传动的设计主要要求是:保证能有效进行误差动态补偿的换向精度;可实现最小5nm的脉冲位移;采用修正系统後具有2nm的高定位精度。为此,可供选择的进给传动方式有以下几种:
-滚珠丝杠副。特点是刚度大,可实现的增量位移为100nm(即0.1µm)。
-摩擦传动。传动刚度为50N~100N/µm,拉力达100N,可实现的移动增量为5nm。缺点是寿命低,不够灵敏。
-条(带)传动。仅适合在小型机床上用。
-压电和磁致伸缩传动。移动量可小于5nm,但总的行程量很小,只有100~200µm,故多数情况下它是与其它传动方式(如滚珠丝杠副)组合使用。
-自定位静压丝杠副。特点是由于齿形角小(只有10°),故刚度大(达100N~1000N/µm)和可实现微小的增量位移。缺点是保证油温和油压稳定的系统较复杂。
-增量式液压传动。刚度可达600N/µm,位移增量80nm,但供油系统复杂。
-电磁丝杠副传动。它是由涂有稀有材料的磁性混合物的丝杠与带有线圈的螺母相互作用来实现传动。可实现微小的增量位移,但刚度过低,只有10N/µm。

轨设计。导轨是超精密加工机床上保证实现精密微量进给的重要要素之一,虽有多种形式可供选择,但采用得最为广泛的是液体静压导轨和气浮导轨。前者
的刚度可达6KN~8KN/µm,并能保证位移精度0.02µm~0.04µm/400mm行程;後者的刚度为1KN~2KN/µm,当气膜厚度为
4µm~8µm时,也能保证与液体静压导轨一样的位移精度。液体静压和气浮导轨的直线性均可高达0.02µm/100mm。
在总体布
局设计上,超精密加工机床的结构应分成承载部分和计量部分。此时,机床所能实现的精度在很大程度上取决于测量系统的有效性。因此,一般采用
像激光干涉仪这样的高精度、高分辨率的仪器作测量装置,并将其单独安装在气浮支承的计量支架上,而且不仅安装测量装置时要遵守阿贝原理,在更广义理解上,
也要遵守阿贝原理。阿贝原理要求,测量轴要接近于刀尖,以便消除按杠杆原理放大误差的可能性。从这一立场出发,导轨和测量装置应位于同一水平面上,在机床
的承载系统中要避开采用悬伸和刚度不恒定的构件。
在机床整体和各部件所完成的功能分配方面,在多数情况下,一台机床只实现一种加工方
法,每个部件也只完成一个固定的功能运动。这样做的目的是简化机
床结构和更易于根据精度指标进行优化,而无需采取妥协(折衷)的办法。――这一点是与目前一般机床的设计发展趋势――复合化,扩大工艺可能性――是不一样
的,或者说是正好相反的。
为了保证超精密加工的目标顺利实现,超精密加工机床设计必须考虑采用主动控制的隔振系统和在线的误差自动补偿技术。这是因为很难保证所要求的零件制造精度,同时也很难完全消除振动和热因素带来的负面影响。
结束语

精密加工是为适应现代高新科技发展的要求而发展起来的先进制造技术,它的成功实现,不仅取决于机床、刀具和工艺方法,也还取决于测量和控制技术,
即含机、光、电、传感技术和计算机技术等。它是多种学科新技术成果的综合应用,但也对许多高新科技的发展与进步起着推动的作用。因此超精密加工已成为发展
现代高新技术,特别是发展现代武器装备的基础技术,也是衡量一个国家科技水平的重要标志之一。与美俄相比,中国在这方面还有不少差距,如非轴对称的光学曲
面加工工艺的可靠性和可操作性等方面。为使中国超精密加工技术的进一步发展和提高,除继续加强超精密加工工艺和装备的研究外,还必须加强测量和控制,特别
是对非轴对称的非球曲面等复杂曲面的测量与控制(如五轴超精密CNC系统)的研究;加强工艺可靠性和可操作性的研究等。而且开发研究工作需要跨学科,跨部
门来协同组织进行,以便集中力量(包括人、财、物)解决问题。

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摘 要:目前异型材彩色复合共挤正在我国兴起,这项技术的关键之一在于模具设计,本文根据生产实践初步探讨总结了此类模具的机头设计、定型 冷却系统设计、模具调试。
  关键词:异型材;复合共挤;模具;设计
  前 言:共挤型材成型技术是当代应用很广,技术先进的一种复合挤塑成 型加工方法。它能赋予塑料型材以特殊性能,并能大幅度降低生产成本。
  目前,塑窗异型材生产行业的发展开始采用复合共挤方式生产彩色异型材,不仅可以丰富塑窗颜色,还可以提高表面品质,也大大提高市场竞争力。此项技术有如下特点:
  (1)充分发挥各种塑料的固有特性,表层材料可改变颜色,提高表面光亮度,提高表面硬质。芯部材料可提高强度,降低配方成本。
  (2)多种塑料一起成型的整体技术,勿需粘接或贴合,勿需再对产品喷漆、喷涂等表面处理,效率高,成本低。
  (3)可构成品种多,花样新、性能优的各种型材,以满足特殊场合使用的材料。
  此项技术的关键是共挤模具设计的合理性,模具的结构也相对于非共挤模具发生了很大变化。北京长城模具数控技术公司在PVC异型材彩复合共挤模具的生产实践中,做了很多尝试,现就其技术特点做一简述。
  一、设计概述:
  异型材彩色复合共挤模具是一种共挤模具,虽然随着型材断面的
不同,可以选用不同的共挤方式。但由于异
型材料的复杂性,通常采用模内复合共挤方式,即来自两台挤塑机的两种熔体经独立的流道在离开口模着不远处汇合,一种熔体以极薄的厚度与另一种熔体大面积复
合,并一起被挤出模小,再经定型模小箱冷却成型。目前两种熔体有的是同品种材料,也有是不同品种或牌号、不同的特性的两种材料,使得模具设计考虑更多的因
素,对于复合共挤模具而言,复合关键在与机头(口模),共挤成型的关键在与冷却定型部分。

  至于彩色复合共挤,只是复合材料的不同特性,要影响模具部分参数和结构。目前,可见到异型材彩色PVC与白色PVC材料的复合,彩色PMMA与白色PVC材料的复合。
  二、异型材彩色复合共挤机头设计
  机头是共挤出模具的核心,异型材彩色复合共挤机头更是如此。首先,它要构成两种不同料流的流道并引导它们汇合,形成稳定复合料流。其次,共挤流道与主流道的交汇是加工的难点。如何降低加工难度是设计的难点。
  1.流道设计
  异型设计彩色复合共挤机头流道分为共挤流道和主流道两部分,
它们在交汇之前是相互独立的。目前共挤流
道的形式一般有衣架式流道,迷宫式流道以及容池式流道三种。它们各有其特点。衣架衣式流道比较直观,也很简单,容易构成合理的料流,但它与主流道的交汇密
封在加工上有一定的难度。迷宫式流道结构比较复杂,料流压力损失大,但加工工艺性能好。容池式流道的流动性要求较高。主流基本上与异型材非共挤机头流道相
似,只是在共挤面上要根据产品断面的不同作一些调整。

  2.主要参数的确定
  经理论计算,按经验调整确定的部分尺寸参数。
  ①模隙
  模隙的大小和共挤层厚度有关,一般来说共挤层的厚度越厚,模隙越大,反之则模隙越小。通常共挤层的厚度在0.20.5mm之间,为了适应不同的厚度要求,模隙取中等偏上值较好 。
  ②平直段长度
  平直段长度的大小影响到料流的稳定性,平直段长度越长,料流就越稳定。但平值段过长会使机头尺寸增大。
  ③压缩比
  压缩比的大小对共挤层的密实度有一定影响,一般应大于3。
  ④出口与挤出方向的夹角
  共挤流道出口与挤出方向的夹角,在结构和加工工艺允许的前提下,较小为好。衣架式流道出口与挤出方向的夹角较小,在26°左右;迷宫式流道较大,接近90°。
  3.结构设计示意:(图1)
























 



 



 



 



 



一、及架式流道



二、迷宫式流道



三、容池式流道



1




  三、复合共挤定型冷却系统设计
  1.同材质共挤模具,由于复合部分为同材质PVC材料,故形腔所承受的摩擦阻力应与普通PVC型材产生的阻力相同,在设计上基本与普通PVC
材的定型模设计相同,只是应考虑复合面的粘接强度,如在机头设计中充分考虑了粘接强度问题,在定型模中就不用考虑了,在
设计中应尽量避免使型材急冷的设计思路,在第一节的复合面如遇到沟槽,应缓慢冷却。由于机头分流锥作用产生合流区域分子排列的微小变化,减弱了结面的粘接
强度及热导系数, 定型模对型材的冷却是由外向内逐步冷却的,由于PVC的线胀系数较大在0.000050.0000 8/℃,
如急剧冷却会导致在复合面产生相对位移,从而大大减弱了复合面的粘接强度,直接
导致复合部分的脱离,同时严重影响了抗冲击性能。在定型套冷却结构形式上无变化,只是进水由原来的入口面进水改为出口面进水,由入口面排水的方法,以解决
急冷问题,同时可
将水流速度放缓。如此种方法生产的型材抗冲击实验中产生剥离现象时,可调整挤出工艺,适当提高模头温度,以提高粘接强度,或适当增加融合长度,以提高粘接
强度。

  2.PMMA复合共挤模具:首先应考虑PMMAPVC在玻璃状态下的硬度及表面摩擦阻力。
  在玻璃态下PMMA的硬度比PVC的硬度要高一些(PVC14左右,PMMA17左右),相应的定型模中应增加相对形腔型板的硬度,设计硬度由原来的28度提高到3032度,以抵抗PMMA对形腔的摩擦。同时也应采用缓冷方式对型材进行冷却,其原理同上面所阐述的观点。在定型模设计上,我们对定型模的长度进行了调整,增加了50100mm的长度,以保证共挤时的速度要求。在冷却水的布局上我们增加了PMMA面的冷却效率,这是因为PVCPMMA的比热容的不同,(PVC的比热容为1.051.47kj/kg·℃,PMMA的比热容为1 4kj/kg·℃)。还有一点应值得大家注意,PMMA复合共挤层的厚度应不大于0 5mm,最好保持在0 30 4mm为好,由于PMMA的脆化温度要比PVC高出许多,故在有些型材(如90度转角、135度转角等)折弯复合面型材在牵引压力不容易产生脆裂现象。


  四、异型材彩色复合共挤模具的调试 :
  调试要考虑不同的模具结构而采取不同的方法。通常先调主料,后调复合层。
  (1)对于简单直通过复合共挤模具,由于主料会从复合层供料
腔中倒流,应当先以适当较好压力挤出复合
料后再挤出主料,或同时挤出。而后先调整主料挤出系统,经调整、模具修理使主料出料均匀,定型定型良好,型材尺寸达到合格后,再调整复合料。再经过调整复
合共挤参数(速度、温度等),修理共挤流道,使复合料以适当的厚度(用户要求),均匀一致,牢固的复合于主料表面,且表面质量光亮,无缩痕、划痕。

  (2)对于设计流道较为复杂、完善的模具,可以避免主料倒流问题,可以先不加复加料,调整主料比较经便。可修模使型材尺寸其本到位后,加复合料并调试到位即可。
  五、经常出现的问题
  1.壁厚不均问题
  原因:模头复合料流道分流不均造成。
  解决方法:调整模头复合料流道压力分配。
  2.复合层在局部出部尖点增厚现象。
  原因:模头主流与复合料流道流道流量及压力比分配不均造成。













 



 





  解决方法:精细调整主 流道与复合料流道回合处的压力分配。


  3.表面出现气泡现象。
  原因:复合料中含水量超标造成。
  解决方法:严格按照配料标准及步骤配混复合料,尤其是干燥过程的制作。
  4.表面出现水波纹现象。
  原因:定型模气槽未导角造成。
  解决方法:将定型模气槽迎料面导角RO.2
  5.复合PMMA型材表面出现暗纹现象。
  原因:与PMMA的透光率有关,不同颜色的PMMA材料其透光率是相差很大的,从5%80%,低透水率的PMMA材料可以不考虑此问题。
  解决方法:当透光率35%以上时就要考虑这个问题,就目前技术来看,尚无很好的方法解决,我们认为可在PMMA的配料中适当增加无机不透光粉未材料,以降低PMMA的透光率,这种方法有待于与PMMA厂家协商解决。还有就是增加PMMA的复合厚度以减弱PMMA复合层的透光率,不过这样做就相对地增加了材料的成本。
  六、结束语
  彩色复合共挤技术在我国正蓬勃兴起,共挤的适用范围也在不断拓展,前景十分广阔。此项技术必须得到不断的完善和发展,模具设计在不断完善和经验积累中还会有新的改进、创新,将为塑窗业的发展提供坚实的基础。
                  原载《福田挤出技术与装备》


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內容

•前言
•碳化物型態及其特性
• 離子型碳化物
• 金屬型碳化物
• 共價型碳化物
•總結 前言
n碳與各種電負性比它小的元素結合而成的二元化合物﹐不包括碳與氮﹑磷﹑氧﹑硫和鹵素形成的化合物。
n碳化物有三種類型﹕
n 離子型碳化物
n 金屬型碳化物
n 共價型碳化物
離子型碳化物
•離子型碳化物,又稱為類鹽型碳化物,主要分為IA、ΠA、ⅢA、IB、ⅡB(除Hg外)和一些f過度元素(f層電子未填滿)與碳形成的二元化合物。這些碳化物含(C≡C2-離子,通常具有NaCl型晶格;與水反應產生乙炔,故又稱為乙炔化物:
• 例如: CaC2+2H2O- -> Ca(OH)2+HC≡CH
•在這類碳化物中,碳化鈹和碳化鋁水解時產生甲烷,鎂的一種碳化物Mg2C3水解時產生丙烷 CH3-C≡CH
•離子型碳化物通常由活潑金屬所形成,如碳化鈣(CaC2)
,它是用焦炭(或無煙煤)和氧化鈣(生石灰)在電弧爐中高溫(2273K)烘燒而得到的物質,熔點在2300℃ ,此碳化鈣又名『電石』。
•純的碳化鈣是一種無色結晶狀固體,密度2.22克/厘米3(18 ℃)
,能導電,碳化鈣在紅熱時與氮作用(或吸收大氣中的氮)生成氫氨化鈣。當用水處理時,由於鈣離子或C2-/2的水解,立即生成碳的氫化物--乙炔。因此電
石是有機合成的重要原料。乙炔也可用於氣焊中。 金屬型碳化物
又稱為間充型碳化物主要是d過渡元素﹐特別是ⅥB﹑ⅦB族及鐵系元素與碳形成的二元化合物。其結構特點是碳原子充填在密堆積金屬晶格的四面體孔
穴中﹐不影響金屬的導電性。對於原子半徑大於1.3埃的金屬﹐碳原子不會使金屬晶格變形﹐只使晶格更緊密堅實。這些金屬的碳化物具有極高的熔點和硬度﹐如
碳化鉭(見鉭)和碳化鎢等。
對於原子半徑小於 1.3埃的金屬﹐碳原子使原金屬晶格變形﹐碳的原子鏈貫穿在變形的金屬結構中﹐如鉻﹑錳﹑鐵﹑鈷和鎳的碳化物。這些金屬的碳化物的性質介於離子型和間充型之間﹐有較高的熔點和硬度﹐也能被水和酸分解生成烴類和氫的混合物。金屬型碳化物
又稱為間充型碳化物主要是d過渡元素﹐特別是ⅥB﹑ⅦB族及鐵系元素與碳形成的二元化合物。其結構特點是碳原子充填在密堆積金屬晶格的四面體孔穴
中﹐不影響金屬的導電性。對於原子半徑大於1.3埃的金屬﹐碳原子不會使金屬晶格變形﹐只使晶格更緊密堅實。這些金屬的碳化物具有極高的熔點和硬度﹐如碳
化鉭(見鉭)和碳化鎢等。
對於原子半徑小於 1.3埃的金屬﹐碳原子使原金屬晶格變形﹐碳的原子鏈貫穿在變形的金屬結構中﹐如鉻﹑錳﹑鐵﹑鈷和鎳的碳化物。這些金屬的碳化物的性質介於離子型和間充型之間﹐有較高的熔點和硬度﹐也能被水和酸分解生成烴類和氫的混合物。碳化鉭
•特性:碳化鉭TaC 為棕色固體粉末,硬而質
•重,有很高的化學穩定質和良好的高溫性能。
•密度為14.5g/cm^3,熔點:3875℃,沸點:
•5500℃。
•應用方面:碳化鉭微細粉末是一種重要的金屬
•陶瓷材料,用它做成的刀具,可耐3800℃以下
•性的高溫,且其硬度可與金剛石相比美,但價
•格頗高。作為鎢基硬合金的晶粒細化劑,可明
•顯提高合金性能,其用量達到碳化鎢基硬質合
•金產量的0.5-5%。
碳化鈦
•特性:鈦基硬質合金不含或少含WC,與WC基合
• 金相比,密度小,硬度較高,對鋼的摩
• 擦因數較小,切削時抗粘結、抗擴散磨
• 損的能力較強,具有極好的耐磨性,但
• 抗崩刃性稍差。近年來,由於控制了燒
• 結溫度與燒結氣氛,及晶粒細化措施,
• 使性能大大提高。
成份:TiC基硬質合金是以TiC為主的TiC-Ni-
Mo合金。Ni作為粘結金屬,增加其含
量,可提高合金的強度,但卻會使合
金的硬度降低。向Ni中添加Mo(或
Mo2C),可改善液態金屬對TiC的濕潤
性,使TiC晶粒變細。當Ni含量一定時
(如含10%Ni),增加Mo的含量,可提
高合金強度和硬度。Ni和Mo的含量通
常為20%~30%。
應用:鈦基硬質合金可以用比普通鎢基硬質合金更高的切削速度切削,加工的表面質量好,特別適於鋼材和鑄件的精加工和半精加工。隨著塗層鈦基硬質合
金、超細晶粒和納米晶粒以及梯度結構鈦基硬質合金的開發,使材料的綜合性能大大提高。梯度結構鈦基硬質合金利用傾斜功能材料原理製成,各層成份可根據需要
加以調節,可用作航空工業上的熱防護材料、汽車發動機的燃燒室材料、以及梯度刀片材料等。如日本住友電工公司CN8000型刀片的表面為20μm厚的高硬
度耐磨的Cermet層,晶體組織呈連續傾斜結構,可一刀兩用(粗精加工用一把刀具),減少刀具品種,節省刀具成本。
共價型碳化物
•特性:共價型碳化物 主要是硅和硼的碳化
• 物﹐如碳化矽和碳化硼。在這些碳化
• 物中﹐碳原子與矽﹑硼原子以共價鍵
• 結合﹐屬原子晶體。它們具有高硬
• 度﹑高熔點,耐高溫,耐磨耗,重量
•   輕,摩擦係數低,耐氧化及化學腐蝕
•   抵抗能力等特點。茲舉例碳化矽與碳 
•   化硼如下。
•碳化矽由矽元素和碳元素構成,因元素排列
•方式的不同、有很多種結晶類型。其中,立
•方體單結晶的電氣特性最好,不過,高品質
•結晶不易培育,必須開發結晶生長技術。另
•外,要想製作碳化矽元件,關鍵在於對形成
•pn結時必須的導電類型的控制以及優質絕緣
•膜形成技術的開發。
碳化矽
 
•碳化矽由矽元素和碳元素構成,因元素排列
•方式的不同、有很多種結晶類型。其中,立
•方體單結晶的電氣特性最好,不過,高品質
•結晶不易培育,必須開發結晶生長技術。另
•外,要想製作碳化矽元件,關鍵在於對形成
•pn結時必須的導電類型的控制以及優質絕緣
•膜形成技術的開發。
 原子能研究所和產綜研2002年7月開始聯手開發,以便聯合對上述課題進行攻關,其中由產綜研負責在碳化矽底板上形成高品質單結晶的培育技術,
由原子能研究所負責開發電晶體製造技術。結果,產綜研在由日本HOYA尖端半導體公司提供的立方體結晶碳化矽底板上,使用通過對原料氣體進行熱分解使之在
底板上堆積成分元素的化學氣相成長法,對條件進行優化,成功地形成了優質的p型立方體結晶膜。
碳化硼
碳化硼:碳和硼的結晶化合物。碳化硼是極硬的合成物,用於研磨和抗磨產品,用於輕的複合物,還用於核能發電的控制棒..
總結
製法和應用 這三類碳化物可由金屬﹑硅﹑硼或它們的氧化物在2000℃的高溫下與碳或烴類反應製得。
離子型碳化物中以碳化鈣最有用﹐主要做乙炔的原料。金屬型碳化物主要用作耐高溫﹑高硬度的特殊結構材料和高速切削工具材料﹐如碳化鉭和碳化鎢。共價型碳化物主要用作磨料﹐如碳化硅﹑碳化硼等

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!
BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com
skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office
No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356
http://www.tool-tool.com
/ FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North
Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao
City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BW
tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting
tools. We focus on what you need and endeavor to research the best
cutter to satisfy users

demand. Our customers involve wide range of industries, like mold &
die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert
in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please
feel free to contact us, its our pleasure to serve for you.
BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelMilling cutterCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструментыПустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FreseElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.
Bewise Inc. www.tool-tool.com
ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな
情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。
弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ
豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。
弊社は各領域に供給できる内容は:
(1)精密HSSエンドミルのR&D
(2)Carbide Cutting tools設計
(3)鎢鋼エンドミル設計
(4)航空エンドミル設計
(5)超高硬度エンドミル
(6)ダイヤモンドエンドミル
(7)医療用品エンドミル設計
(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計
弊社の製品の供給調達機能は:
(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計
(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給
(3)小Lot生産~大量発注対応供給
(4)オートメーション整備調達
(5)スポット対応~流れ生産対応
弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。
Bewise
Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z)
talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır.
Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini
Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik
Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel
Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется
в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым
высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих /
фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и
электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид
/ быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC
картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы,
фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм
для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано
инструменты. Пожалуйста, посетите сайт
www.tool-tool.com для получения большей информации.
BW
is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide
material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for
mould & die, aero space and electronic industry. Our main products
include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card
cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread
reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and
worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline
shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please
visit our web
www.tool-tool.com for more info.

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圧縮比15のディーゼルエンジンで、
大気圧から出発して到達する最高圧力を計算するには、
どのようにすればよいでしょうか?

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सूक्ष्मदर्शी
(माइक्रोस्कोप) वह यंत्र है जिसकी सहायता से आँख से न दिखने योग्य सूक्ष्म
वस्तुओं को भी देखा जा सकता है।सूक्ष्मदर्शी की सहायता से चीजों का अवलोकन
व जांच सूक्ष्मदर्शन कहलाता है।

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鎢 鋼 材 質 分 析 表


鎢鋼種類
MG
超微粒
Super MG
極細超微粒
NMG
奈米超微粒
EMG
高鈷超微粒








化學成分
Co (%)
10
12
9
13


WC incl. Doping (%)
90
88
97
87


物理特性
Density ISO 3369 (g/cm3)
14.5
14.1
14.3
13.9


Hardness HV30 ISO 3878
1610
1680
2000
1700


Hardness HRA ISO 3778
91.9
92.3
94.1
92.4


Transverse Rupture Strength (N/mm2)
>3600
>3800
>4000
>3900


Transverse Rupture Strength (1000 psi)
>522
>551
>565
>565


顯微數據
Porosity ISO 4505 A
<=2
<=2
<=2
<=2


Porosity ISO 4505 B
00
00
00
00


Porosity ISO 4505 C
00
00
00
00


微構造
Average Grain Size (μm)
0.6
0.5
0.2
0.5


ISO標準
Classification ISO 513
K30 ~ K40
K40 ~ K50
K10 ~ K30
K40 ~ K50



應用範圍



Work Material
Stainless steels Titanium alloys Plastics Non ferrous metals Corrosion and heat resistant steels
Stainless steels Titanium alloys Non ferrous metals Corrosion and heat resistant steels
Fibreglass-reinforced
plastic Grey cast iron Carbon fibre-reinforeced materials Hardened
steel Graphite composite materials Aluminium alloys  
Corrosion and heat resistant stells Stainless steels Titanium alloys Non ferrous matals


Characters
Extra fine grain hard metal for solid carbide rotary tools applications in the ISO K30-K40/C2-C3. Suit for most cuttings.
Superior
grain for solid carbide rotary tools applications in very wide range
ISO K40 -K50 / C1-C2. Great for low and high speed milling and roughing
work when milling and boring.
High hardness and extreme
bending strength, suit for the drilling of electronic boards and other
fibreglass-reinforced plastics and milling of difficult materials.
Murakami-Etching


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