天 然金刚石(简称ND)在工具方面的应用已有几千年的历史。在本世纪中期,人们发明了人 造合成聚晶金刚石(简称PCD)。ND属于各向异性,在不同的晶面上,其硬度和耐磨性相差很大,在刃磨和使用时必须正确选问。PCD是各向同性,其强度和 韧性高于ND,但硬度低于ND 。用同样的工艺方法,以硬质合金为基底,上面铺设一层厚0.5~1mm的人造金刚石细粉,经压制可制成复合片(简称PCD/CC)。PCD/CC的性能和 应用均与PCD相同。近年,出现了金刚石涂层工具,即在硬质合金或陶瓷的基体上,用化学气相沉积工艺(CVD)涂覆一层厚 10~20μm的金刚石薄膜,成为金刚石薄膜涂层工具(简称CD)。用相同的CVD工艺,亦可制成金刚石厚膜工具(简称TFD)。厚膜在其他基体上生成, 厚度为O.5~2mm,切割成小片后焊在硬质合金片上,形成TFD工具。TFD与CD的金刚石膜的机械、物理性能介于ND 与PCD之间,并具有两者的优势。在与基体之间的结合力方面,研磨表面以及重磨等方面,TF D又优于CD,故TFDI具具有远大的发展前途和广阔的应用前景。用TFD刀具可车削纯钨及碳化钨合金(硬质含金YG6),下面分别加以介绍。2用fi; 1)刀具车削纯钨由于纯钨的硬度较高,在制造过程中,可能生成高硬度的WC夹杂在其中,故切削加工十分困难。现用TFD、 CBN(立方氮化硼)和YSS细晶粒丑类硬质合金)3种刀具车削纯钨律,进行对比试验。刀具几何参数:TfD:几一一手,枷一75”,G=0. snuninN:几二队什一7予,G=o .5YSS:几一ZO,什一75”,G=0.5mrn切削用量:岭一0.l。,f=0.po Inm/,。=3m八山n用3种刀具车削纯钨的磨损曲线如图1。在3种切削速度下(切削条件同图1),用TFD刀具车削纯钨的磨损曲线见图人取刀具磨钝标 准为VB=0.07mm,根据图2中的数据得出T-。曲线,见图人在3种进给量下,用{D?,n、CBN刀具车削纯钨,测得的已加工表面粗糙度曲线如图克 由留卜图4可知,TFD刀具的寿命最长,已加工表面质量最佳。用D?D刀具车削钝钨,其适用切HJJ速度在5-IOm/min。3用ThiD刀具车削硬质 含金YG6YG6是刀具、矿山地质工具、模具和耐磨件用的K类硬质合金。其化学成分为94 %WC,6%Co,密度为14.6-15.og/Cm3,硬度为89.5HRA,抗弯强度为 1.45GPa。除超硬刀具外,其他刀具材料均不能切削YG6o为此,在3种切削速度下,用 TFD刀具对YG6进行切削试验。刀具几何参数:几一一千,kn=7于人S=-y,G=0. 6切削用量:q一队1一,f=0.仍m/n,n一历.4n/nfl。27.8m/ndn刀8 .4m/whn。刀具磨损曲线见图又取磨钝标准为把一O.lmrn,由图5可绘制出T-t)曲线,如图6所示。进一步处理可得出泰勒方程:5叨””3; i,iir由此可见,用ThD刀具车削YG6,切削速度可推荐为15-30m/then。4结论a.CVD金刚石涂层刀具是近年来发展起来的金刚石刀具新 品种,兼有天然金刚石和人造聚晶金刚石的优点。TFD有可能替代天然金刚石成为有色金属及其合金精密加工与超精密加工的刀具材料。b.与CD相比,TFD 刀具的性能更为可靠,使用起来更方便。故TI?D更有发展前途。c.某些不含铁元素的硬金属材料与非金属材料,用其他刀具不能进行加工,或使用寿命过短, 而用TFD刀具则能有效地加工这些难加工材料。车fflJ纯钨和硬质合金YG6则是其中的两个例子。d.由于金刚石与工件 材料之间的摩擦系数小,故可得到更好的已加工表面质量。
- Nov 19 Mon 2007 13:53
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人造CVD厚膜金刚石刀具的应用www.tool-tool.com
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天 然金刚石(简称ND)在工具方面的应用已有几千年的历史。在本世纪中期,人们发明了人 造合成聚晶金刚石(简称PCD)。ND属于各向异性,在不同的晶面上,其硬度和耐磨性相差很大,在刃磨和使用时必须正确选问。PCD是各向同性,其强度和 韧性高于ND,但硬度低于ND 。用同样的工艺方法,以硬质合金为基底,上面铺设一层厚0.5~1mm的人造金刚石细粉,经压制可制成复合片(简称PCD/CC)。PCD/CC的性能和 应用均与PCD相同。近年,出现了金刚石涂层工具,即在硬质合金或陶瓷的基体上,用化学气相沉积工艺(CVD)涂覆一层厚 10~20μm的金刚石薄膜,成为金刚石薄膜涂层工具(简称CD)。用相同的CVD工艺,亦可制成金刚石厚膜工具(简称TFD)。厚膜在其他基体上生成, 厚度为O.5~2mm,切割成小片后焊在硬质合金片上,形成TFD工具。TFD与CD的金刚石膜的机械、物理性能介于ND 与PCD之间,并具有两者的优势。在与基体之间的结合力方面,研磨表面以及重磨等方面,TF D又优于CD,故TFDI具具有远大的发展前途和广阔的应用前景。用TFD刀具可车削纯钨及碳化钨合金(硬质含金YG6),下面分别加以介绍。2用fi; 1)刀具车削纯钨由于纯钨的硬度较高,在制造过程中,可能生成高硬度的WC夹杂在其中,故切削加工十分困难。现用TFD、 CBN(立方氮化硼)和YSS细晶粒丑类硬质合金)3种刀具车削纯钨律,进行对比试验。刀具几何参数:TfD:几一一手,枷一75”,G=0. snuninN:几二队什一7予,G=o .5YSS:几一ZO,什一75”,G=0.5mrn切削用量:岭一0.l。,f=0.po Inm/,。=3m八山n用3种刀具车削纯钨的磨损曲线如图1。在3种切削速度下(切削条件同图1),用TFD刀具车削纯钨的磨损曲线见图人取刀具磨钝标 准为VB=0.07mm,根据图2中的数据得出T-。曲线,见图人在3种进给量下,用{D?,n、CBN刀具车削纯钨,测得的已加工表面粗糙度曲线如图克 由留卜图4可知,TFD刀具的寿命最长,已加工表面质量最佳。用D?D刀具车削钝钨,其适用切HJJ速度在5-IOm/min。3用ThiD刀具车削硬质 含金YG6YG6是刀具、矿山地质工具、模具和耐磨件用的K类硬质合金。其化学成分为94 %WC,6%Co,密度为14.6-15.og/Cm3,硬度为89.5HRA,抗弯强度为 1.45GPa。除超硬刀具外,其他刀具材料均不能切削YG6o为此,在3种切削速度下,用 TFD刀具对YG6进行切削试验。刀具几何参数:几一一千,kn=7于人S=-y,G=0. 6切削用量:q一队1一,f=0.仍m/n,n一历.4n/nfl。27.8m/ndn刀8 .4m/whn。刀具磨损曲线见图又取磨钝标准为把一O.lmrn,由图5可绘制出T-t)曲线,如图6所示。进一步处理可得出泰勒方程:5叨””3; i,iir由此可见,用ThD刀具车削YG6,切削速度可推荐为15-30m/then。4结论a.CVD金刚石涂层刀具是近年来发展起来的金刚石刀具新 品种,兼有天然金刚石和人造聚晶金刚石的优点。TFD有可能替代天然金刚石成为有色金属及其合金精密加工与超精密加工的刀具材料。b.与CD相比,TFD 刀具的性能更为可靠,使用起来更方便。故TI?D更有发展前途。c.某些不含铁元素的硬金属材料与非金属材料,用其他刀具不能进行加工,或使用寿命过短, 而用TFD刀具则能有效地加工这些难加工材料。车fflJ纯钨和硬质合金YG6则是其中的两个例子。d.由于金刚石与工件 材料之间的摩擦系数小,故可得到更好的已加工表面质量。
天 然金刚石(简称ND)在工具方面的应用已有几千年的历史。在本世纪中期,人们发明了人 造合成聚晶金刚石(简称PCD)。ND属于各向异性,在不同的晶面上,其硬度和耐磨性相差很大,在刃磨和使用时必须正确选问。PCD是各向同性,其强度和 韧性高于ND,但硬度低于ND 。用同样的工艺方法,以硬质合金为基底,上面铺设一层厚0.5~1mm的人造金刚石细粉,经压制可制成复合片(简称PCD/CC)。PCD/CC的性能和 应用均与PCD相同。近年,出现了金刚石涂层工具,即在硬质合金或陶瓷的基体上,用化学气相沉积工艺(CVD)涂覆一层厚 10~20μm的金刚石薄膜,成为金刚石薄膜涂层工具(简称CD)。用相同的CVD工艺,亦可制成金刚石厚膜工具(简称TFD)。厚膜在其他基体上生成, 厚度为O.5~2mm,切割成小片后焊在硬质合金片上,形成TFD工具。TFD与CD的金刚石膜的机械、物理性能介于ND 与PCD之间,并具有两者的优势。在与基体之间的结合力方面,研磨表面以及重磨等方面,TF D又优于CD,故TFDI具具有远大的发展前途和广阔的应用前景。用TFD刀具可车削纯钨及碳化钨合金(硬质含金YG6),下面分别加以介绍。2用fi; 1)刀具车削纯钨由于纯钨的硬度较高,在制造过程中,可能生成高硬度的WC夹杂在其中,故切削加工十分困难。现用TFD、 CBN(立方氮化硼)和YSS细晶粒丑类硬质合金)3种刀具车削纯钨律,进行对比试验。刀具几何参数:TfD:几一一手,枷一75”,G=0. snuninN:几二队什一7予,G=o .5YSS:几一ZO,什一75”,G=0.5mrn切削用量:岭一0.l。,f=0.po Inm/,。=3m八山n用3种刀具车削纯钨的磨损曲线如图1。在3种切削速度下(切削条件同图1),用TFD刀具车削纯钨的磨损曲线见图人取刀具磨钝标 准为VB=0.07mm,根据图2中的数据得出T-。曲线,见图人在3种进给量下,用{D?,n、CBN刀具车削纯钨,测得的已加工表面粗糙度曲线如图克 由留卜图4可知,TFD刀具的寿命最长,已加工表面质量最佳。用D?D刀具车削钝钨,其适用切HJJ速度在5-IOm/min。3用ThiD刀具车削硬质 含金YG6YG6是刀具、矿山地质工具、模具和耐磨件用的K类硬质合金。其化学成分为94 %WC,6%Co,密度为14.6-15.og/Cm3,硬度为89.5HRA,抗弯强度为 1.45GPa。除超硬刀具外,其他刀具材料均不能切削YG6o为此,在3种切削速度下,用 TFD刀具对YG6进行切削试验。刀具几何参数:几一一千,kn=7于人S=-y,G=0. 6切削用量:q一队1一,f=0.仍m/n,n一历.4n/nfl。27.8m/ndn刀8 .4m/whn。刀具磨损曲线见图又取磨钝标准为把一O.lmrn,由图5可绘制出T-t)曲线,如图6所示。进一步处理可得出泰勒方程:5叨””3; i,iir由此可见,用ThD刀具车削YG6,切削速度可推荐为15-30m/then。4结论a.CVD金刚石涂层刀具是近年来发展起来的金刚石刀具新 品种,兼有天然金刚石和人造聚晶金刚石的优点。TFD有可能替代天然金刚石成为有色金属及其合金精密加工与超精密加工的刀具材料。b.与CD相比,TFD 刀具的性能更为可靠,使用起来更方便。故TI?D更有发展前途。c.某些不含铁元素的硬金属材料与非金属材料,用其他刀具不能进行加工,或使用寿命过短, 而用TFD刀具则能有效地加工这些难加工材料。车fflJ纯钨和硬质合金YG6则是其中的两个例子。d.由于金刚石与工件 材料之间的摩擦系数小,故可得到更好的已加工表面质量。
- Nov 19 Mon 2007 13:52
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CBN刀精车 Gcr15 轴承钢的试验www.tool-tool.com
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利 用正交试验法,通过用CBN刀对GCr15轴承 钢精车切削试验并对试验数据进行了多元线性处理,得出了在此切削条件下的切削用量三因素与刀 具耐用度的Taylor公式,为解决难加工材料GCr15轴承钢的精车及实际生产提供了经验 。关键词CBN刀;精车;正交试验;切削参数中图资料分类号TG5010引言目前加工淬火钢 一般采用磨削工艺,磨削虽可获得高精度与低表面粗糙度的效果,但这种工艺存在生产率较低,加 工费用高,有时表面质量不够理想。特别是轴承厂对轴承内、外圈粗磨时,由于热处理后的变形量 较大,或当操作工人切削用量(尤其是进给量)增大时,可明显提高生产率,但却造成工件的局部 退火烧伤,致使生产出的轴承质量明显下降。随着新型刀具材料的不断出现和发展,淬火钢可用C BN刀具进行切削加工〔1〕,从而为解决难加工材料GCr15轴承套圈的硬态精车,开辟了一 条新的途径。采用首都航天机械公司工具厂生产的CLS-F型立方氮化硼复合聚晶刀具,对GC r15轴承钢外圈进行了精车试验。1试件材料选用GCr15轴承钢(淬火)作为试验用工件材 料,其化学成份如表1。物理机械性能见表2。表1名称含量CSiMnCrNiCuPSGCr 150.95~1.050.15~0.350.20~0.401.30~1.60≤0.30 ≤0.25≯0.027≯0.020表2工件材料热处理状态硬度(HRC)抗拉强度σb(G Pa)延伸率δ(%)冲击值(MJ/m2)导热系数KW/m·℃GCr15淬火60~630 .589~0.71615~250.44140.1由表2可知,该材料硬度高,导热系数小, 属于难加工材料。这将使切削加工时切削力大,切削温度高,力与热集中于刀尖附近,易使刀具磨 损,破损甚至崩刃。故一般刀具材料(H.S.S/Carbides)胜任不了这一切削任务, 选用CBN-H刀具进行切削试验。2试验条件及方案试验设备及试验条件如表3所示。表3机床 CA6140,有可控硅无级调速装置,精度未作调整。工件及尺寸GCr15轴承钢,淬火HR C60-63,130×22轴承外圈。刀具1.材料:DLS-F型CBN-H外圆车刀2. 几何参数:γ0=0°,α0=6°,κr=45°,κ′r=35°,λs=0°,rε=0. 4-0.6。用放大10倍放大镜检验刀刃无缺陷3.刀杆载面尺寸:18×184.刀尖伸出长 度:20切削用量:(2)1.切削速度:v=80-130m/min(n=200-300r /min)。2.进给量:f=0.16-0.20mm/r。3.背吃刀量:ap=0.10- 0.20mm。切削液:无,干切测试仪器:1.2221型压电式表面粗糙度检查仪2.×10 单管显微镜3.秒表采用正交试验法来确定一组合理的切削用量对刀具耐用度的影响〔3〕,为此 ,选用L9(33)正交表来进行表头设计,分别以各因子取值范围的临界值为高水平和低水平, 中间水平(零水平),按下式决定:V0=V+1+V-12=81.7+130.72=106 .2(m/min)f0=f+1+f-12=0.10+0.202=0.15(mm/r)a p0=ap+1+ap-12=0.16+0.202=0.18(mm/r)为使计算简化,进 行如下换算处理:(1)确定各因素的变化范围(见表3)(2)对每个因素的水平进行编码,即 作线性变换,这可使回归计算简化!具体编码见表4。表4水平及符号ap(mm)f(mm/r )v(m/min)上水平+10.100.1681.7零水平00.150.18106.2 下水平-10.200.20130.73试验结果及分析3.1表头设计及试验结果按回归正交 设计原则,试验方案及结果见表5。表5序号.代码.因素apfvRa(μm)T(min)切 削情况及切屑1+1+1+10.726.8切削轻快白色带状屑2+1001.222.5切削 轻快发红变兰带状屑3+1-1-11.319.7切削轻快发红变兰带状屑40+101.42 3.0切削轻快兰色微带火花500-11.520.1切削轻快兰色切削有火花60-1+11 .625.0切削轻快屑兰色带状7-1+1-11.220.4切削轻快屑兰色有火花8-10 +11.325.2切削轻快屑兰色带状9-1-101.421.5切削轻快屑兰色带状CBN -H车刀刃磨后VB=0.01,在实验中每次取相同的磨钝标准VB=0.2mm,为使实测的 数据处理后尽量接近真值,取多次重复实验测量求平均值的方法。3.2切削实验结果的数据处理 为使所测数据可靠,求出每次实验所得标准偏差,并用狄克松检验法将异常数据排除,然后进行多 元回归分析。由T=CT×axp×fy×Vz〔4〕两边取对数,得:lgT=lgG+xlg ap+ylgf-zlgV∴回归值Y=b0+b1x1+b2x2+b3x3y=μ0+b1( x1-x1)+b2(x2-x2)+b3(x3-x3)为简化计算,采用下列模型,即表6序 号ap(mm)f(mm/r)V(m/min)T(min)x1=lgapx2=lgfx3 =lgvy=lgT10.100.1681.726.8-1-0.79601.91221. 428120.100.18106.222.5-1-0.74502.02611.3522 30.100.20130.719.7-1-0.69902.11621.294540.1 50.16106.223.0-0.8240-0.79602.02611.361750. 150.18130.720.1-0.8240-0.74502.11621.303260 .150.2081.725.0-0.8240-0.69901.91221.397970 .200.16130.720.4-0.6990-0.79602.11621.30968 0.200.1881.725.2-0.6990-0.74501.91221.40149 0.200.20106.221.5-0.6990-0.69902.02611.3324 -7.5690-6.720018.163512.1810平均值-0.8410-0.7 4672.01821.3534下面计算ixi1等值:ixi1=-7.5690ix i2=-6.7200ixi3=18.1625ix2i1=6.5027ix2i2= 5.0317ix2i3=36.7197(ixi1)2=57.2898(ixi2) 2=45.1584(ixi3)2=329.9127ixi1xi2=5.6515i xi2xi3=-13.5621ixi3xi1=-15.2755(ixi1)(ix i2)(ixi3)=923.8625iyi=12.1810iy2i=16.504 6{ixi1yi=-10.2489ixi2yi=-9.0988ixi3yi=24 .5505(ixi1)(iyi)=-92.1980(ixi2)(iyi)=-8 1.8563(ixi3)(iyi)=221.2496从而可求出:x1=1nixi 1=-0.8410x2=1nixi2=-0.7467x3=1nixi3=2.018 2y=1niyi=1.3534l11=ix2i1-1n(ixi1)2=0.137 2l12=l21=ixi1xi2-1n(ixi1)(ixi2)=0l13=l31 =ixi1xi3-1n(ixi1)(ixi3)=0l22=ix2i2-1n( ixi2)2=0.0141l23=l32=ixi2xi3-1n(ixi2)(ix i3)=0l33=ix2i3-1n(ixi3)2=0.0627l1y=ixi1y i-1n(ixi1)(iyi)=-0.0047l2y=ixi2yi-1n(ix i2)(iyi)=-0.0037l3y=ixi3yi-1n(ixi3)(iyi )=-0.0328这样,常数项矩阵B和系数矩阵A可求出如下:B=iyil1yl2yl 3y=12.1810-0.0047-0.0037-0.0328;A=n0000l11l 12l130l21l22l230l31l32l33=900000.137200000. 014100000.0627;C=1900L-1而L-1〔5〕=0.13720000. 01410000.0627100010001=1000100017.288600070 .922000015.9490μ0=Y=1.3534;b1b2b3=7.2886000 70.922000015.9490-0.0047-0.0037-0.0328b1=7. 2886×(-0.0047)+0×(-0.0037)+0×(-0.0328)=-0.0 343b2=0×(0.0047)+70.9220×(-0.0037)+0×(-0.03 28)=-0.2624b3=0×(-0.0047)+0×(-0.0037)+15.94 90×(-0.0328)=-0.5231∴回归值Y=μ0+b1(x1-x1)+b2(x 2-x2)+b3(x3-x3)=1.3534+(-0.0343)(x1+0.8410) +(-0.2624)(x2+0.7467)+(-0.5231)(x3-2.0182)=2.1843-0.0343x1-0.2624x2-0. 2624x2-0.5231x3此式再经变换得刀具耐用度的三因素公式为:T=152.9V0.52f0.26a0.03p4结论通过以上试验研究.
利 用正交试验法,通过用CBN刀对GCr15轴承 钢精车切削试验并对试验数据进行了多元线性处理,得出了在此切削条件下的切削用量三因素与刀 具耐用度的Taylor公式,为解决难加工材料GCr15轴承钢的精车及实际生产提供了经验 。关键词CBN刀;精车;正交试验;切削参数中图资料分类号TG5010引言目前加工淬火钢 一般采用磨削工艺,磨削虽可获得高精度与低表面粗糙度的效果,但这种工艺存在生产率较低,加 工费用高,有时表面质量不够理想。特别是轴承厂对轴承内、外圈粗磨时,由于热处理后的变形量 较大,或当操作工人切削用量(尤其是进给量)增大时,可明显提高生产率,但却造成工件的局部 退火烧伤,致使生产出的轴承质量明显下降。随着新型刀具材料的不断出现和发展,淬火钢可用C BN刀具进行切削加工〔1〕,从而为解决难加工材料GCr15轴承套圈的硬态精车,开辟了一 条新的途径。采用首都航天机械公司工具厂生产的CLS-F型立方氮化硼复合聚晶刀具,对GC r15轴承钢外圈进行了精车试验。1试件材料选用GCr15轴承钢(淬火)作为试验用工件材 料,其化学成份如表1。物理机械性能见表2。表1名称含量CSiMnCrNiCuPSGCr 150.95~1.050.15~0.350.20~0.401.30~1.60≤0.30 ≤0.25≯0.027≯0.020表2工件材料热处理状态硬度(HRC)抗拉强度σb(G Pa)延伸率δ(%)冲击值(MJ/m2)导热系数KW/m·℃GCr15淬火60~630 .589~0.71615~250.44140.1由表2可知,该材料硬度高,导热系数小, 属于难加工材料。这将使切削加工时切削力大,切削温度高,力与热集中于刀尖附近,易使刀具磨 损,破损甚至崩刃。故一般刀具材料(H.S.S/Carbides)胜任不了这一切削任务, 选用CBN-H刀具进行切削试验。2试验条件及方案试验设备及试验条件如表3所示。表3机床 CA6140,有可控硅无级调速装置,精度未作调整。工件及尺寸GCr15轴承钢,淬火HR C60-63,130×22轴承外圈。刀具1.材料:DLS-F型CBN-H外圆车刀2. 几何参数:γ0=0°,α0=6°,κr=45°,κ′r=35°,λs=0°,rε=0. 4-0.6。用放大10倍放大镜检验刀刃无缺陷3.刀杆载面尺寸:18×184.刀尖伸出长 度:20切削用量:(2)1.切削速度:v=80-130m/min(n=200-300r /min)。2.进给量:f=0.16-0.20mm/r。3.背吃刀量:ap=0.10- 0.20mm。切削液:无,干切测试仪器:1.2221型压电式表面粗糙度检查仪2.×10 单管显微镜3.秒表采用正交试验法来确定一组合理的切削用量对刀具耐用度的影响〔3〕,为此 ,选用L9(33)正交表来进行表头设计,分别以各因子取值范围的临界值为高水平和低水平, 中间水平(零水平),按下式决定:V0=V+1+V-12=81.7+130.72=106 .2(m/min)f0=f+1+f-12=0.10+0.202=0.15(mm/r)a p0=ap+1+ap-12=0.16+0.202=0.18(mm/r)为使计算简化,进 行如下换算处理:(1)确定各因素的变化范围(见表3)(2)对每个因素的水平进行编码,即 作线性变换,这可使回归计算简化!具体编码见表4。表4水平及符号ap(mm)f(mm/r )v(m/min)上水平+10.100.1681.7零水平00.150.18106.2 下水平-10.200.20130.73试验结果及分析3.1表头设计及试验结果按回归正交 设计原则,试验方案及结果见表5。表5序号.代码.因素apfvRa(μm)T(min)切 削情况及切屑1+1+1+10.726.8切削轻快白色带状屑2+1001.222.5切削 轻快发红变兰带状屑3+1-1-11.319.7切削轻快发红变兰带状屑40+101.42 3.0切削轻快兰色微带火花500-11.520.1切削轻快兰色切削有火花60-1+11 .625.0切削轻快屑兰色带状7-1+1-11.220.4切削轻快屑兰色有火花8-10 +11.325.2切削轻快屑兰色带状9-1-101.421.5切削轻快屑兰色带状CBN -H车刀刃磨后VB=0.01,在实验中每次取相同的磨钝标准VB=0.2mm,为使实测的 数据处理后尽量接近真值,取多次重复实验测量求平均值的方法。3.2切削实验结果的数据处理 为使所测数据可靠,求出每次实验所得标准偏差,并用狄克松检验法将异常数据排除,然后进行多 元回归分析。由T=CT×axp×fy×Vz〔4〕两边取对数,得:lgT=lgG+xlg ap+ylgf-zlgV∴回归值Y=b0+b1x1+b2x2+b3x3y=μ0+b1( x1-x1)+b2(x2-x2)+b3(x3-x3)为简化计算,采用下列模型,即表6序 号ap(mm)f(mm/r)V(m/min)T(min)x1=lgapx2=lgfx3 =lgvy=lgT10.100.1681.726.8-1-0.79601.91221. 428120.100.18106.222.5-1-0.74502.02611.3522 30.100.20130.719.7-1-0.69902.11621.294540.1 50.16106.223.0-0.8240-0.79602.02611.361750. 150.18130.720.1-0.8240-0.74502.11621.303260 .150.2081.725.0-0.8240-0.69901.91221.397970 .200.16130.720.4-0.6990-0.79602.11621.30968 0.200.1881.725.2-0.6990-0.74501.91221.40149 0.200.20106.221.5-0.6990-0.69902.02611.3324 -7.5690-6.720018.163512.1810平均值-0.8410-0.7 4672.01821.3534下面计算ixi1等值:ixi1=-7.5690ix i2=-6.7200ixi3=18.1625ix2i1=6.5027ix2i2= 5.0317ix2i3=36.7197(ixi1)2=57.2898(ixi2) 2=45.1584(ixi3)2=329.9127ixi1xi2=5.6515i xi2xi3=-13.5621ixi3xi1=-15.2755(ixi1)(ix i2)(ixi3)=923.8625iyi=12.1810iy2i=16.504 6{ixi1yi=-10.2489ixi2yi=-9.0988ixi3yi=24 .5505(ixi1)(iyi)=-92.1980(ixi2)(iyi)=-8 1.8563(ixi3)(iyi)=221.2496从而可求出:x1=1nixi 1=-0.8410x2=1nixi2=-0.7467x3=1nixi3=2.018 2y=1niyi=1.3534l11=ix2i1-1n(ixi1)2=0.137 2l12=l21=ixi1xi2-1n(ixi1)(ixi2)=0l13=l31 =ixi1xi3-1n(ixi1)(ixi3)=0l22=ix2i2-1n( ixi2)2=0.0141l23=l32=ixi2xi3-1n(ixi2)(ix i3)=0l33=ix2i3-1n(ixi3)2=0.0627l1y=ixi1y i-1n(ixi1)(iyi)=-0.0047l2y=ixi2yi-1n(ix i2)(iyi)=-0.0037l3y=ixi3yi-1n(ixi3)(iyi )=-0.0328这样,常数项矩阵B和系数矩阵A可求出如下:B=iyil1yl2yl 3y=12.1810-0.0047-0.0037-0.0328;A=n0000l11l 12l130l21l22l230l31l32l33=900000.137200000. 014100000.0627;C=1900L-1而L-1〔5〕=0.13720000. 01410000.0627100010001=1000100017.288600070 .922000015.9490μ0=Y=1.3534;b1b2b3=7.2886000 70.922000015.9490-0.0047-0.0037-0.0328b1=7. 2886×(-0.0047)+0×(-0.0037)+0×(-0.0328)=-0.0 343b2=0×(0.0047)+70.9220×(-0.0037)+0×(-0.03 28)=-0.2624b3=0×(-0.0047)+0×(-0.0037)+15.94 90×(-0.0328)=-0.5231∴回归值Y=μ0+b1(x1-x1)+b2(x 2-x2)+b3(x3-x3)=1.3534+(-0.0343)(x1+0.8410) +(-0.2624)(x2+0.7467)+(-0.5231)(x3-2.0182)=2.1843-0.0343x1-0.2624x2-0. 2624x2-0.5231x3此式再经变换得刀具耐用度的三因素公式为:T=152.9V0.52f0.26a0.03p4结论通过以上试验研究.
- Nov 19 Mon 2007 13:43
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立方氮化硼聚晶刀具及研制www.tool-tool.com
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IPCI --3N刀具的性能特点和应用范围立方氮 比硼聚晶(PCBN)刀具是70年代发展起来 的一种优秀的新型刀具。立方氮化硼(CBN)由于具有高的硬度、热稳定性和化学惰性,为硬韧 难磨加工金属材料的加工开拓了广阔的前景。目前,国际市场的CBN刀具坯料可归纳为两大类: 一类是聚晶体,由无数细小的CBN单晶体在高温高压下聚结而成;另一类是以硬质合金作为衬底 层,CBN作为耐磨层,在7~8GPa和1500~2000C?下聚合而成。1.1特性优异 于硬质合金和陶瓷刀具1.1.1硬度高PCBN刀具的硬度仅次于金刚石,大大高于陶瓷刀具和 硬质合金刀具,因而可加工HRC60以上的淬火钢、灰口铁、白口铁以及硬度高达HRC70以 上的YG15、YG20、YG25硬质合金,其寿命为陶瓷刀具的3~5倍,硬质合金刀具的5 ~15倍。高耐磨性和长寿命大大提高了工件的加工精度,减少了换刀和磨刀的次数,提高了工效 。1.1.2热稳定性高PCBN刀具的耐热性可达1400C,比金刚石工具(700~800 C)高得多,经试验在1100C以上的切削高温仍维持其锋利的切削性能,1200“C时PC BN的磨耗比、冲击韧性不发生变化,可以进行干式切削。1.1.3化学惰性高PCBN与铁系 材料直至1200~1300”C也不易起化学反应,因而能高速切削这些材料;而金刚石刀具因 高温下易与铁族材料发生反应而难以切削黑色金属材料。1.1.4加工的高精度和低粗糙度由于 PCBN刀具有较低的摩擦系数,并且它是在高转速、少进刀量的条件下作用,其加工精度小于l um,精糙度小于0.02urn,比陶瓷刀具提高1~2级。可以实现以车代磨。1.1.5可 重磨PCBN刀具的聚晶切削刃采用先进的镶嵌工艺,镶嵌牢固。可采用粒度180~240目的 人造金刚石树脂砂轮在普通工具磨床上刃磨,方便用户,降低刀具消耗成本。1.2应用范围PC BN刀具的一系列优点,使它在以下难加工材料的加工领域获得广泛应用:硬度值为HRC45~ 68的冷硬铸铁、淬硬锻造钢件;硬度值为HRC45~65的镍铬冷硬耐磨铸铁件;渗碳氨化或 渗碳火焰淬火的淬硬件;硬度值接近HRC60的淬硬冷拔钢件;白口铸铁或压铸件;合金刚,工 具钢,热喷涂、焊材料。2PCBN刀具的制造技术冶金部超硬材料研究所与中国地质大学(北京 )合作,经过几年的努力,在我国首次研制成功PCBN纯聚晶刀具。这种刀具的聚晶材料性能稳 定,其强度、硬度、耐磨性能、耐热性能接近或达到国际上同类产品的先进水平,聚晶镶嵌技术方 法先进、镶嵌牢固。2.IPCBN的制造为获得高强度、高硬度、高耐磨性、高耐热性和抗冲击 韧性的PCBN,我们研究了CBN原料的净化处理工艺、CBN的粒度配比、结合剂的成分与含 量等与PCBN性能的关系。2.1.1原材料的净化处理方法由于市售的CBN微粉中残留有W BN、HBN、叶蜡石、石墨、镁、铁等杂质;另外它和结合剂粉末中均含有吸附氧、水汽等,对 烧结不利。因此原材料的净化处理方法是确保合成聚晶性能的重要环节之一。研制时我们采用下列 方法对CBN微粉和结合剂材料进行净化处理:首先在300C左右用Na()H处理CBN微粉 ,去除其中的叶蜡石和HBN;然后煮高氯酸去除石墨;最后用HCI在电热板上煮沸除去金属, 并用蒸馏水洗至中性。结合剂用的CO、Ni、AI等采用氢还原处理。然后将CBN和结合剂按 一定配比混合均匀并装入石墨模具中,送入压力小于IXIO-’Pa的真空炉内,加热800~ 1000C处理lh,除去其表面的污垢、吸附氧及水汽等,使CBN晶粒表面很洁净。2.1. 2结合剂材料的选择及加入量目前CBN聚晶采用的结合剂种类可归纳为3大类:(1)金属结合 剂,如Ti、CO、Ni、Cll。Cr、W等金属或合金,在高温下易软化,影响刀具寿命;( 2)陶瓷结合剂,如AI。t)。耐高温,但冲击韧性差,刀具易崩刃和破损;(3)金属陶瓷结 合剂,如碳化物、氨化物、硼化物等与CO、Ni等形成的固溶体等,解决了上述两类结合剂之不 足。因此经分析后确定采用AI+TIC+C。或Ni作为PCBN制造的结合剂。其中AI具有 较低溶点,在高压下CBN与AI产生充分的活化烧结,反应产物为AIN和AIB。。TIC; -。或*iN;-。(O.IMXMO.9)中相当于X的那部分游离金属Ti与CBN表面的B zO。起反应生成性能优良的TIB。。通过大量试验得出各种成分的加入量(质量比):AIZ %~15%,平均粒度MIpm.为球形粉;Ti(3%~10%.平均粒度<1pm;Co或N il%~5%,平均粒度M10Pm。总的结合剂加入量应充足但不能过多。实验结果表明,聚晶 耐磨性和抗弯强度等与平均自由程(粘结相层厚度)关系密切,当平均自由程为0.8~1.2p m时,聚晶磨耗比值最高,此时结合剂掺入量为10%~15%(质量比)。2.1.3CBN粒 度及粒度配比根据加工精度和表面质量要求,制造切削工具用的CBN粒度大约分为:粗粒度20 ~30pm;中粒度3~10prn;细粒度2pm。用粗粒度做成的聚晶难以做成精度要求高的 刀具,但其耐磨性、抗冲击性较高,细粒度做成的聚晶制成刀具可满足精加工和超精加工的要求。 试验结果表明,采用单一粒度CBN微粉由于其堆积密度小,烧结的聚晶体内孔隙大,耐磨性低, 粒度越粗这种情况越显著。因此,我们按晶体中原子堆垛方式的理论,推导出当3种晶粒半径满足 。·;:二。。二。一1。0·414’0.225的关系式时,可以实现最紧密堆积;再考虑粒 度组成范围,晶粒形状确定了CBN的粒度配比,使聚晶的耐磨性能显著提高。当采用**N粒度 为*。。:*;。:*,一6O:3O。10,结合剂含量为15%(质量比)时,聚晶性能为: 磨耗比>互:10000,抗压强度35·0~40·0MPa,抗弯强度15.0~25.0M Pa,硬度HV4500~6000,耐热性>1200C。刀具切削试验表明:采用混合粒度刀 具冲击韧性明显提高。这可能是抑制了CBN粒子间的“架桥”现象和烧结体中微孔的形成,提高 了刀头材料的强度,从而使之不产生崩刃。2.2PCBN的镶嵌PCBN聚晶镶嵌在刀具胎体材 料(高速钢或普通45号钢)内的工艺过程为:圆柱形刀体材料一端打孔放入聚晶体一中频或高频 加热刀体材料至软化(800~1000〔)一冲床冲压刀体材料使之变形收缩将聚晶体牢固镶嵌 住。2.3PCBN刀R的刃磨技术刃磨使刀具获得正确的几何形状和表面粗糙度。一般分粗磨、 精磨和研磨工序。粗磨采用180~240号树脂结合剂金刚石砂轮,进刀量为0.01mm/双 行程;精磨用W;。~W;。树脂结合剂砂轮,进刀量为0.005mm/双行程;研磨用W。~ W。。的金刚石研磨。刃磨中应特别注意金刚石砂轮的开刃修整对刃磨的影响。尽管刃磨过程中刀 具在砂轮的整个端面来回摆动以使砂轮表面消耗一致,但实际上砂轮表面仍容易产生凹凸不平,须 经常修整。2.4PCBN刀具的几何参数PCBN刀具的寿命与其几何参数密切相关,合适的前 后角可提高刀具的抗冲击性能。排屑能力及散热能力。前角的大小直接影响切削刃的受力情况和刀 片的内应力状态。为了避免刀尖承受机械冲击所造成的拉应力过大,一般采用负前角(一5”—一 10”),同时为减少后角磨损,主副后角为6”,刀尖应磨半径为0.5turn的圆角,并倒 棱研磨光滑。3PCBN刀具在国内的应用3.1淬硬钢加工在唐山矿山机械厂等单位加工CrW Mn(HRC58~62)件,切削速度为197r/min,进刀量为0.30mm,走刀量0 .2mm/r,加工粗糙度尼<1、6Pm,实行以车代磨。硬质合金刀具不能加工,PCBN刀 具寿命分别为St。N。刀具的20倍,AI。O。刀具的40倍。3.2热喷涂材料加工\Ni 基喷焊层(HRC60~61),原采用磨削加工达到粗糙度尼一1.6卜m,采用PCBN刀具 ,切速100m/min,进刀量0.2mm,走刀量0.10mm/r,加工表面粗糙度R。< 正.6pm,结果实现以车代磨。3.3淬硬铸铁的加工淬硬铸铁HT20~40,HRC52, 用硬质合金刀具不能加工,PCBN刀具在切削速度100~250m/min、进刀量0.10 ~0.30mm、走刀量0.1~0.5mm/r的加工条件下,加工表面粗糙度尼<0·75u ”。3.4断续切削与粗车对18CrMnTi(HRC58~62)法兰盘进行断续车削,在切 速50m/min、走刀量0.15mm/r、进刀量0.30mm的条件下,刀片未发生崩刃。 粗车电机转子硅钢片外圆,可在高速(切速400m/min)下一次完成。从上述的加工试验来 看,PCBN聚晶刀具具有如下特点:(l)加工能力强,可加工材料广泛。(2)可实现高效益 、低成本的加工。对难加工材料的高速切削,对高硬材料加工以车代磨,简化了加工工艺,提高了 工效,节省工时,降低消耗。鉴于PCBN刀具的优异性能,相信它的推广应用将改变传统的刀具 材料和金属切削技术,给我国的金属切削工业带来重大革新,从而带来巨大的经济效益和社。效益 。
IPCI --3N刀具的性能特点和应用范围立方氮 比硼聚晶(PCBN)刀具是70年代发展起来 的一种优秀的新型刀具。立方氮化硼(CBN)由于具有高的硬度、热稳定性和化学惰性,为硬韧 难磨加工金属材料的加工开拓了广阔的前景。目前,国际市场的CBN刀具坯料可归纳为两大类: 一类是聚晶体,由无数细小的CBN单晶体在高温高压下聚结而成;另一类是以硬质合金作为衬底 层,CBN作为耐磨层,在7~8GPa和1500~2000C?下聚合而成。1.1特性优异 于硬质合金和陶瓷刀具1.1.1硬度高PCBN刀具的硬度仅次于金刚石,大大高于陶瓷刀具和 硬质合金刀具,因而可加工HRC60以上的淬火钢、灰口铁、白口铁以及硬度高达HRC70以 上的YG15、YG20、YG25硬质合金,其寿命为陶瓷刀具的3~5倍,硬质合金刀具的5 ~15倍。高耐磨性和长寿命大大提高了工件的加工精度,减少了换刀和磨刀的次数,提高了工效 。1.1.2热稳定性高PCBN刀具的耐热性可达1400C,比金刚石工具(700~800 C)高得多,经试验在1100C以上的切削高温仍维持其锋利的切削性能,1200“C时PC BN的磨耗比、冲击韧性不发生变化,可以进行干式切削。1.1.3化学惰性高PCBN与铁系 材料直至1200~1300”C也不易起化学反应,因而能高速切削这些材料;而金刚石刀具因 高温下易与铁族材料发生反应而难以切削黑色金属材料。1.1.4加工的高精度和低粗糙度由于 PCBN刀具有较低的摩擦系数,并且它是在高转速、少进刀量的条件下作用,其加工精度小于l um,精糙度小于0.02urn,比陶瓷刀具提高1~2级。可以实现以车代磨。1.1.5可 重磨PCBN刀具的聚晶切削刃采用先进的镶嵌工艺,镶嵌牢固。可采用粒度180~240目的 人造金刚石树脂砂轮在普通工具磨床上刃磨,方便用户,降低刀具消耗成本。1.2应用范围PC BN刀具的一系列优点,使它在以下难加工材料的加工领域获得广泛应用:硬度值为HRC45~ 68的冷硬铸铁、淬硬锻造钢件;硬度值为HRC45~65的镍铬冷硬耐磨铸铁件;渗碳氨化或 渗碳火焰淬火的淬硬件;硬度值接近HRC60的淬硬冷拔钢件;白口铸铁或压铸件;合金刚,工 具钢,热喷涂、焊材料。2PCBN刀具的制造技术冶金部超硬材料研究所与中国地质大学(北京 )合作,经过几年的努力,在我国首次研制成功PCBN纯聚晶刀具。这种刀具的聚晶材料性能稳 定,其强度、硬度、耐磨性能、耐热性能接近或达到国际上同类产品的先进水平,聚晶镶嵌技术方 法先进、镶嵌牢固。2.IPCBN的制造为获得高强度、高硬度、高耐磨性、高耐热性和抗冲击 韧性的PCBN,我们研究了CBN原料的净化处理工艺、CBN的粒度配比、结合剂的成分与含 量等与PCBN性能的关系。2.1.1原材料的净化处理方法由于市售的CBN微粉中残留有W BN、HBN、叶蜡石、石墨、镁、铁等杂质;另外它和结合剂粉末中均含有吸附氧、水汽等,对 烧结不利。因此原材料的净化处理方法是确保合成聚晶性能的重要环节之一。研制时我们采用下列 方法对CBN微粉和结合剂材料进行净化处理:首先在300C左右用Na()H处理CBN微粉 ,去除其中的叶蜡石和HBN;然后煮高氯酸去除石墨;最后用HCI在电热板上煮沸除去金属, 并用蒸馏水洗至中性。结合剂用的CO、Ni、AI等采用氢还原处理。然后将CBN和结合剂按 一定配比混合均匀并装入石墨模具中,送入压力小于IXIO-’Pa的真空炉内,加热800~ 1000C处理lh,除去其表面的污垢、吸附氧及水汽等,使CBN晶粒表面很洁净。2.1. 2结合剂材料的选择及加入量目前CBN聚晶采用的结合剂种类可归纳为3大类:(1)金属结合 剂,如Ti、CO、Ni、Cll。Cr、W等金属或合金,在高温下易软化,影响刀具寿命;( 2)陶瓷结合剂,如AI。t)。耐高温,但冲击韧性差,刀具易崩刃和破损;(3)金属陶瓷结 合剂,如碳化物、氨化物、硼化物等与CO、Ni等形成的固溶体等,解决了上述两类结合剂之不 足。因此经分析后确定采用AI+TIC+C。或Ni作为PCBN制造的结合剂。其中AI具有 较低溶点,在高压下CBN与AI产生充分的活化烧结,反应产物为AIN和AIB。。TIC; -。或*iN;-。(O.IMXMO.9)中相当于X的那部分游离金属Ti与CBN表面的B zO。起反应生成性能优良的TIB。。通过大量试验得出各种成分的加入量(质量比):AIZ %~15%,平均粒度MIpm.为球形粉;Ti(3%~10%.平均粒度<1pm;Co或N il%~5%,平均粒度M10Pm。总的结合剂加入量应充足但不能过多。实验结果表明,聚晶 耐磨性和抗弯强度等与平均自由程(粘结相层厚度)关系密切,当平均自由程为0.8~1.2p m时,聚晶磨耗比值最高,此时结合剂掺入量为10%~15%(质量比)。2.1.3CBN粒 度及粒度配比根据加工精度和表面质量要求,制造切削工具用的CBN粒度大约分为:粗粒度20 ~30pm;中粒度3~10prn;细粒度2pm。用粗粒度做成的聚晶难以做成精度要求高的 刀具,但其耐磨性、抗冲击性较高,细粒度做成的聚晶制成刀具可满足精加工和超精加工的要求。 试验结果表明,采用单一粒度CBN微粉由于其堆积密度小,烧结的聚晶体内孔隙大,耐磨性低, 粒度越粗这种情况越显著。因此,我们按晶体中原子堆垛方式的理论,推导出当3种晶粒半径满足 。·;:二。。二。一1。0·414’0.225的关系式时,可以实现最紧密堆积;再考虑粒 度组成范围,晶粒形状确定了CBN的粒度配比,使聚晶的耐磨性能显著提高。当采用**N粒度 为*。。:*;。:*,一6O:3O。10,结合剂含量为15%(质量比)时,聚晶性能为: 磨耗比>互:10000,抗压强度35·0~40·0MPa,抗弯强度15.0~25.0M Pa,硬度HV4500~6000,耐热性>1200C。刀具切削试验表明:采用混合粒度刀 具冲击韧性明显提高。这可能是抑制了CBN粒子间的“架桥”现象和烧结体中微孔的形成,提高 了刀头材料的强度,从而使之不产生崩刃。2.2PCBN的镶嵌PCBN聚晶镶嵌在刀具胎体材 料(高速钢或普通45号钢)内的工艺过程为:圆柱形刀体材料一端打孔放入聚晶体一中频或高频 加热刀体材料至软化(800~1000〔)一冲床冲压刀体材料使之变形收缩将聚晶体牢固镶嵌 住。2.3PCBN刀R的刃磨技术刃磨使刀具获得正确的几何形状和表面粗糙度。一般分粗磨、 精磨和研磨工序。粗磨采用180~240号树脂结合剂金刚石砂轮,进刀量为0.01mm/双 行程;精磨用W;。~W;。树脂结合剂砂轮,进刀量为0.005mm/双行程;研磨用W。~ W。。的金刚石研磨。刃磨中应特别注意金刚石砂轮的开刃修整对刃磨的影响。尽管刃磨过程中刀 具在砂轮的整个端面来回摆动以使砂轮表面消耗一致,但实际上砂轮表面仍容易产生凹凸不平,须 经常修整。2.4PCBN刀具的几何参数PCBN刀具的寿命与其几何参数密切相关,合适的前 后角可提高刀具的抗冲击性能。排屑能力及散热能力。前角的大小直接影响切削刃的受力情况和刀 片的内应力状态。为了避免刀尖承受机械冲击所造成的拉应力过大,一般采用负前角(一5”—一 10”),同时为减少后角磨损,主副后角为6”,刀尖应磨半径为0.5turn的圆角,并倒 棱研磨光滑。3PCBN刀具在国内的应用3.1淬硬钢加工在唐山矿山机械厂等单位加工CrW Mn(HRC58~62)件,切削速度为197r/min,进刀量为0.30mm,走刀量0 .2mm/r,加工粗糙度尼<1、6Pm,实行以车代磨。硬质合金刀具不能加工,PCBN刀 具寿命分别为St。N。刀具的20倍,AI。O。刀具的40倍。3.2热喷涂材料加工\Ni 基喷焊层(HRC60~61),原采用磨削加工达到粗糙度尼一1.6卜m,采用PCBN刀具 ,切速100m/min,进刀量0.2mm,走刀量0.10mm/r,加工表面粗糙度R。< 正.6pm,结果实现以车代磨。3.3淬硬铸铁的加工淬硬铸铁HT20~40,HRC52, 用硬质合金刀具不能加工,PCBN刀具在切削速度100~250m/min、进刀量0.10 ~0.30mm、走刀量0.1~0.5mm/r的加工条件下,加工表面粗糙度尼<0·75u ”。3.4断续切削与粗车对18CrMnTi(HRC58~62)法兰盘进行断续车削,在切 速50m/min、走刀量0.15mm/r、进刀量0.30mm的条件下,刀片未发生崩刃。 粗车电机转子硅钢片外圆,可在高速(切速400m/min)下一次完成。从上述的加工试验来 看,PCBN聚晶刀具具有如下特点:(l)加工能力强,可加工材料广泛。(2)可实现高效益 、低成本的加工。对难加工材料的高速切削,对高硬材料加工以车代磨,简化了加工工艺,提高了 工效,节省工时,降低消耗。鉴于PCBN刀具的优异性能,相信它的推广应用将改变传统的刀具 材料和金属切削技术,给我国的金属切削工业带来重大革新,从而带来巨大的经济效益和社。效益 。
- Nov 19 Mon 2007 13:43
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Al_2o_3/tib_2/sic_w陶瓷刀具加工镍基合金时的磨损机理www.tool-tool.com
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Al2O3/TiB2/SiCw 陶瓷刀具加工 Inconel71 8镍基合金时的切削性能和磨损机理。结果表明:在低速切削条件下,Al2O3/TiB2/S iCw和硬质合金(YG8)刀具的抗后刀面磨损的能力相差不大;而在高速切削条件下,前者的 抗后刀面磨损的能力远高于后者。Al2O3/TiB2/SiCw刀具前刀面的磨损形式主要为 粘结磨损;后刀面主要为磨粒磨损。扫描电镜和电子探针分析表明,刀具前刀面含有大量Inco nel718中的Ni,Fe,Cr等元素,并已向刀具材料内部扩散,从而降低了刀具表面的硬 度,加速了刀具的磨损。关键词陶瓷刀具,切削性能,磨损机理,镍基合金1引言镍基合金是一种 具有代表性的耐热合金。它具有高的强度、硬度和良好的耐热性,其中含有很多硬质点,导热系数 低,高温强度高。目前广泛用做飞机发动机、核能工业材料等。在切削过程中表现出切削温度高、 加工硬化严重及塑性变形抗力大等特点[1]。这就要求切削加工的刀具材料不仅具有高的强度和 韧性,尤其具有高的导热性能和抗热震性能。目前国内外加工镍基合金主要选用的刀具材料有:硬 质合金、陶瓷刀具和CBN刀具等。硬质合金刀具在高温下化学稳定性差,高温强度和硬度低。因 此,用硬质合金刀具加工镍基合金时,为了避免过高的切削温度,只能采用很低的切削速度,加工 效率低。CBN刀具因价格昂贵而应用较少。而陶瓷刀具具有硬度高、高温下化学稳定性好等优点 ,适合于高速切削镍基合金,其中Al2O3基陶瓷刀具由于具有高的硬度和很好的高温化学稳定 性,是加工镍基合金较为合适的刀具材料[2]。而通过SiC晶须对陶瓷刀具材料进行增韧补强 不仅可以大幅提高其断裂韧性,而且可以改善其抗热冲击性能。因此,晶须增韧陶瓷刀具被认为是 加工镍基高温合金的理想刀具[3,4]。本工作研究了Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀 具加工Inconel718时的切削性能和磨损机理。2试验方法切削试验在CA6140普通 车床上进行。工件材料为Inconel718镍基合金,其主要成分见表1。刀具材料分别为硬 质合金刀具(YG8)和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具。陶瓷刀具的力学性能见表2 。切削深度为0.5mm,进给量为0.13mm/r,刀具几何参数分别为:前角γ=-5°, 后角α=8°,主偏角Kr=45°。试验中不采用切削液。用工具显微镜测量刀具后刀面的平均 磨损量VB,用扫描电镜和电子探针对刀具磨损表面进行观察与分析。表1Inconel718 镍基合金的主要成分Table1ChemicalcompositionsofIncone l718nickelbasedaloyCompositionNiCrFeNbMoAlT iSiMnMasscontent/%bal1918.55.13.00.50.90.30 .2表2Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具材料的力学性能Table2Mechani calpropertiesofAl2O3/TiB2/SiCwceramiccuting toolFlexuralstrength/MPaFracturetoughness/M Pa·m1/2Hardness/GPa7507.822.23结果与讨论3.1切削试验结 果图1为YG8和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在不同切削速度条件下加工Inco nel718时刀具后刀面磨损量随切削速度的变化。可见,随切削速度的增加,刀具后刀面磨损 量增大。在低速切削条件下,YG8和Al2O3/TiB2/SiCw后刀面磨损量相差不大; 在高速切削条件下,前者的抗后刀面磨损的能力远低于后者。并且切削速度越高,二者的抗后刀面 磨损的能力相差越大。当切削速度为200m/min时,用自然热电偶法测量刀屑接触区的平均 温度达1300℃。在如此高的切削温度作用下,硬质合金刀具表面将软化,因而耐磨性能急剧下 降。而Al2O3/TiB2/SiCw刀具高温硬度高,在800℃内抗弯强度无显著降低,断 裂韧性在1000℃内随温度的升高还略有增加[5]。并且由于SiC晶须的加入,Al2O3 /TiB2/SiCw陶瓷刀具材料的热膨胀系数小,导热系数高,具有较好的抗热冲击性能,因 而在高速切削加工镍基合金时,表现出了良好的切削性能。3.2磨损特征和磨损机理图2为Al 2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在v=120m/min条件下切削5min后刀具磨损形 貌。可见,刀具前、后刀面上均有磨损,其中前刀面上有明显的粘结现象存在。由于切削加工时刀 屑接触区存在很高的温度和压力,刀具与切屑之间容易产生粘结,而粘结的两个表面又有相对运动 ,因而粘结层将产生撕裂,从而造成粘结磨损。图3为刀屑粘结区横截面的Ni,Fe,图1YG 8和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在不同切削速度条件下刀具后刀面磨损量随切削时 间的变化Fig.1FlankwearofYG8andAl2O3/TiB2/SiCwto olsinmachiningInconel718atdiferentcuttingsp eedsCementedcarbide□CeramiccutingtoolCr,Al, Si和Ti元素的电子探针分析结果。可见,陶瓷刀具材料中的Al,Si和Ti元素没有明显向 切屑扩散(图3d),而Inconel718中的Ni、Fe和Cr元素似乎已扩散到刀具材料 中去(图3a,3b,3c),通过与本底强度线分布比较就可以明显看出,陶瓷材料一侧明显含 有Ni,Fe和Cr元素[6]。因切屑相对于刀具高速运动,刀具表面在接触区保持着扩散元素 的浓度梯度,从而使得扩散现象持续进行。因此,随着切削温度的升高和切削时间的增大,扩散量 将趋于增多。切屑中的Ni,Fe和Cr元素扩散到陶瓷刀具材料中将使得切屑和刀具材料的亲和 性增加,因而容易发生粘结。并且Ni,Fe和Cr元素扩散到陶瓷刀具材料中还将使得刀具材料 表面硬度降低,粘结层的撕裂发生在刀具表面上的可能性增加,刀具前刀面粘结磨损将趋于严重。 胜村佑次等研究表明[7]:在1100℃高温下,Ni和Fe元素能与SiC发生化学反应,分 别生成FeSi和NiSi化合物。其反应式如下:图2Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀 具在v=120m/min条件下切削In-conel718时刀具磨损形貌Fig.2SEM micrographofwearsurfaceofAl2O3/TiB2/SiCwtoo linmachiningofInconel718atcutingspeedof120m /min(a)(b)(c)(d)图3刀屑粘结区横截面的Ni、Fe、Cr、Al、Si和T i元素的电子探针分析结果Fig.3EDXAofNi,Fe,Cr,Al,SiandTie lementsoncrosssectionofadhesivewearregion4F e+SiC→FeSi+Fe3C(1)Ni+SiC→NiSi+C(2)图4Al2O3/T iB2/SiCw陶瓷刀具后刀面磨损区的SEM照片Fig.4SEMmicrographo ftheflankwearregionofAl2O3/TiB2/SiCwtoolinm achiningofIn-conel718此外,在切削高温作用下,SiC晶须有可能产生 氧化。晶须的氧化以及其与Fe和Ni产生的化学反应,都将导致刀具表面SiC晶须的消失,材 料表面的晶须增韧补强作用不再存在,从而使得刀具表面性能下降,耐磨性能降低。图4为Al2 O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具后刀面磨损形貌的SEM照片。可见,后刀面磨损区几乎没有 粘结物存在,也无明显的撕裂痕迹,但有机械磨损耕犁沟槽,具有典型的磨粒磨损特征。由于In conel718中含有Ti,Cr,W,Al,Mn,Mo和Si等元素,这些元素以高硬度化 合物的形式存在,如:TiC,TiN,WC,Al2O3,SiO2等。在刀具后刀面磨损区, 由于切削温度和压力较低,粘结磨损和扩散磨损较轻,工件中的高硬度颗粒可在刀具表面起微切削 作用,从而在刀具表面留下磨损沟槽。4结论(1)Al2O3/TiB2/SiCw和硬质合金 (YG8)刀具在低速切削Inconel718镍基合金时,两者的抗后刀面磨损的能力相差不 大,而在高速切削条件下,前者的抗后刀面磨损的能力远大于后者。(2)Al2O3/TiB2 /SiCw陶瓷刀具前刀面磨损的主要形式为粘结磨损,而后刀面磨损的主要形式为磨粒磨损。扫 描电镜和电子探针分析表明,刀具前刀面上含有大量的工件材料中的Ni,Fe和Cr等元素,并 且已向刀具材料内部扩散,从而降低了刀具材料表面的硬度,加速了刀具的磨损。
Al2O3/TiB2/SiCw 陶瓷刀具加工 Inconel71 8镍基合金时的切削性能和磨损机理。结果表明:在低速切削条件下,Al2O3/TiB2/S iCw和硬质合金(YG8)刀具的抗后刀面磨损的能力相差不大;而在高速切削条件下,前者的 抗后刀面磨损的能力远高于后者。Al2O3/TiB2/SiCw刀具前刀面的磨损形式主要为 粘结磨损;后刀面主要为磨粒磨损。扫描电镜和电子探针分析表明,刀具前刀面含有大量Inco nel718中的Ni,Fe,Cr等元素,并已向刀具材料内部扩散,从而降低了刀具表面的硬 度,加速了刀具的磨损。关键词陶瓷刀具,切削性能,磨损机理,镍基合金1引言镍基合金是一种 具有代表性的耐热合金。它具有高的强度、硬度和良好的耐热性,其中含有很多硬质点,导热系数 低,高温强度高。目前广泛用做飞机发动机、核能工业材料等。在切削过程中表现出切削温度高、 加工硬化严重及塑性变形抗力大等特点[1]。这就要求切削加工的刀具材料不仅具有高的强度和 韧性,尤其具有高的导热性能和抗热震性能。目前国内外加工镍基合金主要选用的刀具材料有:硬 质合金、陶瓷刀具和CBN刀具等。硬质合金刀具在高温下化学稳定性差,高温强度和硬度低。因 此,用硬质合金刀具加工镍基合金时,为了避免过高的切削温度,只能采用很低的切削速度,加工 效率低。CBN刀具因价格昂贵而应用较少。而陶瓷刀具具有硬度高、高温下化学稳定性好等优点 ,适合于高速切削镍基合金,其中Al2O3基陶瓷刀具由于具有高的硬度和很好的高温化学稳定 性,是加工镍基合金较为合适的刀具材料[2]。而通过SiC晶须对陶瓷刀具材料进行增韧补强 不仅可以大幅提高其断裂韧性,而且可以改善其抗热冲击性能。因此,晶须增韧陶瓷刀具被认为是 加工镍基高温合金的理想刀具[3,4]。本工作研究了Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀 具加工Inconel718时的切削性能和磨损机理。2试验方法切削试验在CA6140普通 车床上进行。工件材料为Inconel718镍基合金,其主要成分见表1。刀具材料分别为硬 质合金刀具(YG8)和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具。陶瓷刀具的力学性能见表2 。切削深度为0.5mm,进给量为0.13mm/r,刀具几何参数分别为:前角γ=-5°, 后角α=8°,主偏角Kr=45°。试验中不采用切削液。用工具显微镜测量刀具后刀面的平均 磨损量VB,用扫描电镜和电子探针对刀具磨损表面进行观察与分析。表1Inconel718 镍基合金的主要成分Table1ChemicalcompositionsofIncone l718nickelbasedaloyCompositionNiCrFeNbMoAlT iSiMnMasscontent/%bal1918.55.13.00.50.90.30 .2表2Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具材料的力学性能Table2Mechani calpropertiesofAl2O3/TiB2/SiCwceramiccuting toolFlexuralstrength/MPaFracturetoughness/M Pa·m1/2Hardness/GPa7507.822.23结果与讨论3.1切削试验结 果图1为YG8和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在不同切削速度条件下加工Inco nel718时刀具后刀面磨损量随切削速度的变化。可见,随切削速度的增加,刀具后刀面磨损 量增大。在低速切削条件下,YG8和Al2O3/TiB2/SiCw后刀面磨损量相差不大; 在高速切削条件下,前者的抗后刀面磨损的能力远低于后者。并且切削速度越高,二者的抗后刀面 磨损的能力相差越大。当切削速度为200m/min时,用自然热电偶法测量刀屑接触区的平均 温度达1300℃。在如此高的切削温度作用下,硬质合金刀具表面将软化,因而耐磨性能急剧下 降。而Al2O3/TiB2/SiCw刀具高温硬度高,在800℃内抗弯强度无显著降低,断 裂韧性在1000℃内随温度的升高还略有增加[5]。并且由于SiC晶须的加入,Al2O3 /TiB2/SiCw陶瓷刀具材料的热膨胀系数小,导热系数高,具有较好的抗热冲击性能,因 而在高速切削加工镍基合金时,表现出了良好的切削性能。3.2磨损特征和磨损机理图2为Al 2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在v=120m/min条件下切削5min后刀具磨损形 貌。可见,刀具前、后刀面上均有磨损,其中前刀面上有明显的粘结现象存在。由于切削加工时刀 屑接触区存在很高的温度和压力,刀具与切屑之间容易产生粘结,而粘结的两个表面又有相对运动 ,因而粘结层将产生撕裂,从而造成粘结磨损。图3为刀屑粘结区横截面的Ni,Fe,图1YG 8和Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具在不同切削速度条件下刀具后刀面磨损量随切削时 间的变化Fig.1FlankwearofYG8andAl2O3/TiB2/SiCwto olsinmachiningInconel718atdiferentcuttingsp eedsCementedcarbide□CeramiccutingtoolCr,Al, Si和Ti元素的电子探针分析结果。可见,陶瓷刀具材料中的Al,Si和Ti元素没有明显向 切屑扩散(图3d),而Inconel718中的Ni、Fe和Cr元素似乎已扩散到刀具材料 中去(图3a,3b,3c),通过与本底强度线分布比较就可以明显看出,陶瓷材料一侧明显含 有Ni,Fe和Cr元素[6]。因切屑相对于刀具高速运动,刀具表面在接触区保持着扩散元素 的浓度梯度,从而使得扩散现象持续进行。因此,随着切削温度的升高和切削时间的增大,扩散量 将趋于增多。切屑中的Ni,Fe和Cr元素扩散到陶瓷刀具材料中将使得切屑和刀具材料的亲和 性增加,因而容易发生粘结。并且Ni,Fe和Cr元素扩散到陶瓷刀具材料中还将使得刀具材料 表面硬度降低,粘结层的撕裂发生在刀具表面上的可能性增加,刀具前刀面粘结磨损将趋于严重。 胜村佑次等研究表明[7]:在1100℃高温下,Ni和Fe元素能与SiC发生化学反应,分 别生成FeSi和NiSi化合物。其反应式如下:图2Al2O3/TiB2/SiCw陶瓷刀 具在v=120m/min条件下切削In-conel718时刀具磨损形貌Fig.2SEM micrographofwearsurfaceofAl2O3/TiB2/SiCwtoo linmachiningofInconel718atcutingspeedof120m /min(a)(b)(c)(d)图3刀屑粘结区横截面的Ni、Fe、Cr、Al、Si和T i元素的电子探针分析结果Fig.3EDXAofNi,Fe,Cr,Al,SiandTie lementsoncrosssectionofadhesivewearregion4F e+SiC→FeSi+Fe3C(1)Ni+SiC→NiSi+C(2)图4Al2O3/T iB2/SiCw陶瓷刀具后刀面磨损区的SEM照片Fig.4SEMmicrographo ftheflankwearregionofAl2O3/TiB2/SiCwtoolinm achiningofIn-conel718此外,在切削高温作用下,SiC晶须有可能产生 氧化。晶须的氧化以及其与Fe和Ni产生的化学反应,都将导致刀具表面SiC晶须的消失,材 料表面的晶须增韧补强作用不再存在,从而使得刀具表面性能下降,耐磨性能降低。图4为Al2 O3/TiB2/SiCw陶瓷刀具后刀面磨损形貌的SEM照片。可见,后刀面磨损区几乎没有 粘结物存在,也无明显的撕裂痕迹,但有机械磨损耕犁沟槽,具有典型的磨粒磨损特征。由于In conel718中含有Ti,Cr,W,Al,Mn,Mo和Si等元素,这些元素以高硬度化 合物的形式存在,如:TiC,TiN,WC,Al2O3,SiO2等。在刀具后刀面磨损区, 由于切削温度和压力较低,粘结磨损和扩散磨损较轻,工件中的高硬度颗粒可在刀具表面起微切削 作用,从而在刀具表面留下磨损沟槽。4结论(1)Al2O3/TiB2/SiCw和硬质合金 (YG8)刀具在低速切削Inconel718镍基合金时,两者的抗后刀面磨损的能力相差不 大,而在高速切削条件下,前者的抗后刀面磨损的能力远大于后者。(2)Al2O3/TiB2 /SiCw陶瓷刀具前刀面磨损的主要形式为粘结磨损,而后刀面磨损的主要形式为磨粒磨损。扫 描电镜和电子探针分析表明,刀具前刀面上含有大量的工件材料中的Ni,Fe和Cr等元素,并 且已向刀具材料内部扩散,从而降低了刀具材料表面的硬度,加速了刀具的磨损。
- Nov 19 Mon 2007 13:42
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干切削加工的原理、特点及应用www.tool-tool.com
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切 削液传统的冷却、润滑、排屑等作用在加工过程中 得不到充分有效的发挥。因此,人们试图不用 或少用切削液来改变这种状况,以适应清洁生产工艺及减小生产成本的要求。干切削加工技术正是 这样的一种方法,它可较好地解决生态环境、技术与经济之间的协调与持续发展。1干切削及实施 可能性1.1干切削及其特点干切削就是在加工过程中不用任何切削液的工艺方法。它是相对于采 用切削液的传统湿式加工而言,是环境污染源头控制的清洁制造工艺。由于不用切削液,因而干切 削可以完全消除切削液带来的一系列负面效应,它具有以下特点:(1)形成的切屑干净、清洁、 无污染,易于回收和处理;(2)省去了与切削液有关的传输、回收、过滤等有关装置及费用,简 化了生产系统,节约了生产成本;(3)省去了与切屑及切削液处理有关的费用;(4)不污染环 境,也不发生与切削液有关的安全及质量事故。由于具有这些特点,干切削已成为目前清洁制造工 艺研究的热点之一,并在车、铣、钻、铰、镗削等加工中得到了成功应用。1.2干切削加工的实 施可能性干切削虽然具有上述诸多优点,但由于没有切削液,其冷却、润滑及排屑作用就会丧失, 切削加工中的热量就会增加,从而导致过高的切削温度,使排屑不畅、刀具寿命变短、降低了生产 效率,并使加工表面质量变差。如何克服这些不利因素,使干切削具有湿式切削的同样效果,就成 为干切削成功应用的关键所在。而切削技术、刀具材料及刀具设计技术的发展,使干切削的实施成 为可能。(1)刀具材料的发展可使刀具(片)承受更高的切削温度,因而减少了对冷却的要求。 切削加工中切削热的产生是不可避免的,通常都要加冷却液冷却,然而采用新型刀具材料(新型硬 质合金、陶瓷、涂层刀具材料等)及选择合理的进给量和切削速度,既可承受切削过程中的高温, 进行高速切削,又可使产生的大部分热量传给切屑,即可进行干切削加工。开发适合干切削的刀具 材料是其成功应用的关键。干切削刀具材料要有优良的热硬度。常用的有特殊硬质合金、涂层材料 及某些陶瓷刀具材料。如用于干铰削的铰刀要求有锋利的刀刃,以保证加工精度及表面粗糙度要求 ,选用超细晶粒硬质合金(如DK4600F:含Co:8~10%;晶粒尺寸0.3μm;韧性 比晶粒尺寸为2.5μm的普通硬质合金高60~70%),可满足锋利性要求,但由于月牙洼磨 损,刀具寿命很短;而采用金属陶瓷铰刀,则可满足加工质量要求,刀具又有较长的寿命,可进行 满意的干铰削。此外,用HSS钻头加工铸铁,刀具寿命和生产效率均受限制,而对HSS刀具进 行TiAlN涂层和Al2O3涂层相结合的组合涂层,则用于铸铁干钻削,性能比HSS钻优越 的多。除了刀具材料外,还必须选用合理的切削参数。表1为干钻削(DRY)、准干钻削(Ne ar-Dry)和高速钻削的切削用量选用表。在某些应用场合,利用激冷的气体及旋风喷雾器也 可降低切削温度。(2)涂层技术的发展可减小刀具─工件表面之间的摩擦,减小了切削力,降低 了对切削液润滑作用的依赖。目前,所用刀具中的40%是涂层刀具,而且这种趋势还在不断增长 。为了优化各种加工方法,新涂层也在不断地出现。1995年,德国Guhring公司介绍了 两种涂层,它们可减小钻削、铰削、攻丝及铣削加工中的摩擦。这些涂层有些像特氟隆(Tefl on),与刀具基体表面粘结性能优良,且形成的涂层表面光滑、摩擦系数小。其中第一种涂层是 基于二硫化钼(MoS2),被称为MOVIC的软涂层。在9%的硅铝合金工件上攻丝时,非涂 层丝锥(基体为含钴10%的超细晶粒硬质合金)加工了20个孔,TiAlN涂层丝锥可加工1 000个孔,而MOVIC图1对不同部位进行不同涂层的钻头涂层丝锥可加工4000个孔。另 一种涂层是组合涂层,即将MOVIC软涂层涂覆在某种硬涂层之上,这种涂层也在钻削钢及9% 硅铝合金中得到了成功应用。图1则为这种涂层的钻头,软的润滑性良好的涂层涂覆在排屑部位, 而要求有一定硬度的刀尖部位则仅涂一层硬涂层。表1干钻削、准干钻削及高速钻削的切削用量工 件工件材料直径(mm)深度(mm)速度(m/min)进给量mm/rev进给量m/min 轴承座铸铁8.560DRY1200.251.12HSC4000.46.0连杆热处理钢6 .820DRY800.10.3712.613.5HSC3200.34.5轮毂锻钢DRY 700.1250.22HSC3300.54.17M○NEARDRYHSC2550.36 2.23汽缸盖Alsi97.3430NEARDRYHSC345114.97其中:切削材 料为TiAlN涂层硬质合金,M○是TiAlN和MOVIC的双涂层。图2涂层对刀具的影响 因此,涂层可以代替切削液的润滑作用,减小了对切削液的依赖,还可降低切削力,如图2所示为 加工76%的镍基合金时,HSS刀具与TiN涂层HSS的进给力比较。可以看出,在各种情况 下涂层刀具的进给力都较小。新型涂层,如金刚石(未来的CBN)也可减小刀具/工件界面的摩 擦。由此可见,涂层技术是干切削成功应用的最关键的技术。(3)合理加工方式及刀具设计及制 造能力的提高使切屑排出容易,减小了依赖切削液排屑的作用。研究表明:切削液的润滑作用只有 10%,其余主要作用是排屑。因此,湿式加工中排屑主要由切削液来完成,而干切削由于没在切 削液,排屑就成为一个主要问题。但随着加工技术的发展,采用合理的加工方式及刀具设计/制造 能力的提高,排屑问题也得到了逐步解决。以下是几种成功用于干切削的排屑方法:a.借助重力 排屑。通常钻削都是从上往下进行,切屑从孔中向上排出。但如果倒过来,将工件安装在主轴下部 ,从下向上钻削,则将产生完全不同的效果:在重力的作用下,切屑就会顺利从孔中排出,也无需 用一定压力的切削液来辅助排屑。这一思想已在美国某刹车制造厂的一条自动线的柔性加工机床上 得以实现。此外,可将工件倾斜45°安装,机床主轴也相应倾斜45°,从下往上钻削,此时不 能实现完全干钻削,但需要切削液的量可达最少,其处理费用也比普通钻削少得多,这种方式可称 为准干钻削(Neor-DryDriling)。b.利用虹吸现象将切屑从孔中吸出,虹吸是 利用干燥的空气吸出切屑,也无需切削液。c.利用真空或喷气系统也可改善排屑条件,实现干切 削加工。d.由于先进制造设备的使用,复杂刀具的设计及制造能力有了很大改善,复杂的刀具几 何结构可以解封闭空间的排屑问题,同时还可降低切削力。2干切削加工技术的应用2.1铸铁的 干切削铸铁加工通常都不用切削液,是最典型干切削加工方式,铸铁干切削目前的研究主题是如何 提高加工效率。美国LeBLondMakino公司研究开发的“红月牙”(RedCresc ent)铸铁干切削技术就是利用陶瓷或CBN刀具进行高速加工。由于切削速度和进给量很高, 产生的热量很快聚集在刀具前端,使这一部分材料达到红热状态,其屈服强度下降,可大大提高切 削效率。通常,铸铁的金属切除率(车削)为16cm3/min,而采用红月牙干切削加工可使 其提高到149cm3/min。2.2铝的干切削铝材的应用量在不断增加,特别是在汽车行业 更是如此。铝的高效干切削加工就成为必须解决的问题。美国Turchan公司研制了一种用于 开口零件平面铣削的机床,并配有获得专利的真空系统,排屑非常流畅。BigThree公司安 装了八台高速(15000rpm)金刚石干切削加工系统,用以加工变速箱上的铝通道盘,加工 精度为0.05mm,每小时加工600件,与以前采用的磨削加工方法相比每年可节约经费达3 百万美元。金刚石刀具是有色金属干切削成功应用的关键。美国QQC公司开发了一种可使金刚石 与基体材料之间得到真正冶金结合的扩散工艺,其优点是导热系数大,热扩散快,与铝不亲合,且 可对成型刀具进行涂覆。2.3镁的干切削镁是金属中最难加工的材料之一,其具有易燃性,与切 削液中的水反应会形成氢化镁,并输放出危险的氢气,造成切削液中的水硬化。而且镁一旦受潮就 成为污染物,因此镁必须采用干切削加工技术。美国的Cargilpetroit公司正在研究 镁的干切削工艺。2.4其它材料干切削美国的LeBLond发明了一种专利工艺,利用这种工 艺在切削速度高达305m/min时,可用硬质合金刀具对淬硬钢(HRC>50)及钛合金进 行干车削加工。加工中产生的热量可由高压、通过主轴的气体冷却,可将切削温度降至最低,每转 中可将刀具与工件的接触限制在25%。3准干切削干切削的应用范围目前还比较有限,而完全的 湿式加工又有诸多不足,若将两者相互结合,即可满足加工要求,又可使与切削液有关的费用降至 最低,将这种介于湿式切削与干切削之间的加工技术称为准干切削技术。由于它使用的切削液量为 最少,因而切削液供给系统简单、体积小,容易布局。如美国Thyessn公司将设计的最小润 滑系统集成在主轴电机中,其流量由CNC程序控制,该单元在6.5秒时间内可钻削10个8m m、中心距为20mm的孔,其每小时仅用一杯润滑液,且大部分被蒸发,切屑中切削液含量大大 减小,回收处理费用大幅度下降。准干切削研究的主题是最少的切削液为多少?目前采用的研究方 法是钻削、镗削试验研究,受控变量为切削液类型、浓度、工件材料、刀具类型及几何参数、切削 参数;控制目标为表面粗糙度、刀具积屑瘤和切削力的大小。4结语干切削加工技术可从根本上解决切削液带来的不利因素,是一种很有前途的工艺方法。由于它与 诸多技术有关,若要广泛地用于生产,还有待于进一步地研究。
切 削液传统的冷却、润滑、排屑等作用在加工过程中 得不到充分有效的发挥。因此,人们试图不用 或少用切削液来改变这种状况,以适应清洁生产工艺及减小生产成本的要求。干切削加工技术正是 这样的一种方法,它可较好地解决生态环境、技术与经济之间的协调与持续发展。1干切削及实施 可能性1.1干切削及其特点干切削就是在加工过程中不用任何切削液的工艺方法。它是相对于采 用切削液的传统湿式加工而言,是环境污染源头控制的清洁制造工艺。由于不用切削液,因而干切 削可以完全消除切削液带来的一系列负面效应,它具有以下特点:(1)形成的切屑干净、清洁、 无污染,易于回收和处理;(2)省去了与切削液有关的传输、回收、过滤等有关装置及费用,简 化了生产系统,节约了生产成本;(3)省去了与切屑及切削液处理有关的费用;(4)不污染环 境,也不发生与切削液有关的安全及质量事故。由于具有这些特点,干切削已成为目前清洁制造工 艺研究的热点之一,并在车、铣、钻、铰、镗削等加工中得到了成功应用。1.2干切削加工的实 施可能性干切削虽然具有上述诸多优点,但由于没有切削液,其冷却、润滑及排屑作用就会丧失, 切削加工中的热量就会增加,从而导致过高的切削温度,使排屑不畅、刀具寿命变短、降低了生产 效率,并使加工表面质量变差。如何克服这些不利因素,使干切削具有湿式切削的同样效果,就成 为干切削成功应用的关键所在。而切削技术、刀具材料及刀具设计技术的发展,使干切削的实施成 为可能。(1)刀具材料的发展可使刀具(片)承受更高的切削温度,因而减少了对冷却的要求。 切削加工中切削热的产生是不可避免的,通常都要加冷却液冷却,然而采用新型刀具材料(新型硬 质合金、陶瓷、涂层刀具材料等)及选择合理的进给量和切削速度,既可承受切削过程中的高温, 进行高速切削,又可使产生的大部分热量传给切屑,即可进行干切削加工。开发适合干切削的刀具 材料是其成功应用的关键。干切削刀具材料要有优良的热硬度。常用的有特殊硬质合金、涂层材料 及某些陶瓷刀具材料。如用于干铰削的铰刀要求有锋利的刀刃,以保证加工精度及表面粗糙度要求 ,选用超细晶粒硬质合金(如DK4600F:含Co:8~10%;晶粒尺寸0.3μm;韧性 比晶粒尺寸为2.5μm的普通硬质合金高60~70%),可满足锋利性要求,但由于月牙洼磨 损,刀具寿命很短;而采用金属陶瓷铰刀,则可满足加工质量要求,刀具又有较长的寿命,可进行 满意的干铰削。此外,用HSS钻头加工铸铁,刀具寿命和生产效率均受限制,而对HSS刀具进 行TiAlN涂层和Al2O3涂层相结合的组合涂层,则用于铸铁干钻削,性能比HSS钻优越 的多。除了刀具材料外,还必须选用合理的切削参数。表1为干钻削(DRY)、准干钻削(Ne ar-Dry)和高速钻削的切削用量选用表。在某些应用场合,利用激冷的气体及旋风喷雾器也 可降低切削温度。(2)涂层技术的发展可减小刀具─工件表面之间的摩擦,减小了切削力,降低 了对切削液润滑作用的依赖。目前,所用刀具中的40%是涂层刀具,而且这种趋势还在不断增长 。为了优化各种加工方法,新涂层也在不断地出现。1995年,德国Guhring公司介绍了 两种涂层,它们可减小钻削、铰削、攻丝及铣削加工中的摩擦。这些涂层有些像特氟隆(Tefl on),与刀具基体表面粘结性能优良,且形成的涂层表面光滑、摩擦系数小。其中第一种涂层是 基于二硫化钼(MoS2),被称为MOVIC的软涂层。在9%的硅铝合金工件上攻丝时,非涂 层丝锥(基体为含钴10%的超细晶粒硬质合金)加工了20个孔,TiAlN涂层丝锥可加工1 000个孔,而MOVIC图1对不同部位进行不同涂层的钻头涂层丝锥可加工4000个孔。另 一种涂层是组合涂层,即将MOVIC软涂层涂覆在某种硬涂层之上,这种涂层也在钻削钢及9% 硅铝合金中得到了成功应用。图1则为这种涂层的钻头,软的润滑性良好的涂层涂覆在排屑部位, 而要求有一定硬度的刀尖部位则仅涂一层硬涂层。表1干钻削、准干钻削及高速钻削的切削用量工 件工件材料直径(mm)深度(mm)速度(m/min)进给量mm/rev进给量m/min 轴承座铸铁8.560DRY1200.251.12HSC4000.46.0连杆热处理钢6 .820DRY800.10.3712.613.5HSC3200.34.5轮毂锻钢DRY 700.1250.22HSC3300.54.17M○NEARDRYHSC2550.36 2.23汽缸盖Alsi97.3430NEARDRYHSC345114.97其中:切削材 料为TiAlN涂层硬质合金,M○是TiAlN和MOVIC的双涂层。图2涂层对刀具的影响 因此,涂层可以代替切削液的润滑作用,减小了对切削液的依赖,还可降低切削力,如图2所示为 加工76%的镍基合金时,HSS刀具与TiN涂层HSS的进给力比较。可以看出,在各种情况 下涂层刀具的进给力都较小。新型涂层,如金刚石(未来的CBN)也可减小刀具/工件界面的摩 擦。由此可见,涂层技术是干切削成功应用的最关键的技术。(3)合理加工方式及刀具设计及制 造能力的提高使切屑排出容易,减小了依赖切削液排屑的作用。研究表明:切削液的润滑作用只有 10%,其余主要作用是排屑。因此,湿式加工中排屑主要由切削液来完成,而干切削由于没在切 削液,排屑就成为一个主要问题。但随着加工技术的发展,采用合理的加工方式及刀具设计/制造 能力的提高,排屑问题也得到了逐步解决。以下是几种成功用于干切削的排屑方法:a.借助重力 排屑。通常钻削都是从上往下进行,切屑从孔中向上排出。但如果倒过来,将工件安装在主轴下部 ,从下向上钻削,则将产生完全不同的效果:在重力的作用下,切屑就会顺利从孔中排出,也无需 用一定压力的切削液来辅助排屑。这一思想已在美国某刹车制造厂的一条自动线的柔性加工机床上 得以实现。此外,可将工件倾斜45°安装,机床主轴也相应倾斜45°,从下往上钻削,此时不 能实现完全干钻削,但需要切削液的量可达最少,其处理费用也比普通钻削少得多,这种方式可称 为准干钻削(Neor-DryDriling)。b.利用虹吸现象将切屑从孔中吸出,虹吸是 利用干燥的空气吸出切屑,也无需切削液。c.利用真空或喷气系统也可改善排屑条件,实现干切 削加工。d.由于先进制造设备的使用,复杂刀具的设计及制造能力有了很大改善,复杂的刀具几 何结构可以解封闭空间的排屑问题,同时还可降低切削力。2干切削加工技术的应用2.1铸铁的 干切削铸铁加工通常都不用切削液,是最典型干切削加工方式,铸铁干切削目前的研究主题是如何 提高加工效率。美国LeBLondMakino公司研究开发的“红月牙”(RedCresc ent)铸铁干切削技术就是利用陶瓷或CBN刀具进行高速加工。由于切削速度和进给量很高, 产生的热量很快聚集在刀具前端,使这一部分材料达到红热状态,其屈服强度下降,可大大提高切 削效率。通常,铸铁的金属切除率(车削)为16cm3/min,而采用红月牙干切削加工可使 其提高到149cm3/min。2.2铝的干切削铝材的应用量在不断增加,特别是在汽车行业 更是如此。铝的高效干切削加工就成为必须解决的问题。美国Turchan公司研制了一种用于 开口零件平面铣削的机床,并配有获得专利的真空系统,排屑非常流畅。BigThree公司安 装了八台高速(15000rpm)金刚石干切削加工系统,用以加工变速箱上的铝通道盘,加工 精度为0.05mm,每小时加工600件,与以前采用的磨削加工方法相比每年可节约经费达3 百万美元。金刚石刀具是有色金属干切削成功应用的关键。美国QQC公司开发了一种可使金刚石 与基体材料之间得到真正冶金结合的扩散工艺,其优点是导热系数大,热扩散快,与铝不亲合,且 可对成型刀具进行涂覆。2.3镁的干切削镁是金属中最难加工的材料之一,其具有易燃性,与切 削液中的水反应会形成氢化镁,并输放出危险的氢气,造成切削液中的水硬化。而且镁一旦受潮就 成为污染物,因此镁必须采用干切削加工技术。美国的Cargilpetroit公司正在研究 镁的干切削工艺。2.4其它材料干切削美国的LeBLond发明了一种专利工艺,利用这种工 艺在切削速度高达305m/min时,可用硬质合金刀具对淬硬钢(HRC>50)及钛合金进 行干车削加工。加工中产生的热量可由高压、通过主轴的气体冷却,可将切削温度降至最低,每转 中可将刀具与工件的接触限制在25%。3准干切削干切削的应用范围目前还比较有限,而完全的 湿式加工又有诸多不足,若将两者相互结合,即可满足加工要求,又可使与切削液有关的费用降至 最低,将这种介于湿式切削与干切削之间的加工技术称为准干切削技术。由于它使用的切削液量为 最少,因而切削液供给系统简单、体积小,容易布局。如美国Thyessn公司将设计的最小润 滑系统集成在主轴电机中,其流量由CNC程序控制,该单元在6.5秒时间内可钻削10个8m m、中心距为20mm的孔,其每小时仅用一杯润滑液,且大部分被蒸发,切屑中切削液含量大大 减小,回收处理费用大幅度下降。准干切削研究的主题是最少的切削液为多少?目前采用的研究方 法是钻削、镗削试验研究,受控变量为切削液类型、浓度、工件材料、刀具类型及几何参数、切削 参数;控制目标为表面粗糙度、刀具积屑瘤和切削力的大小。4结语干切削加工技术可从根本上解决切削液带来的不利因素,是一种很有前途的工艺方法。由于它与 诸多技术有关,若要广泛地用于生产,还有待于进一步地研究。
- Nov 19 Mon 2007 13:42
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PCBN刀具精车高硬度轴承钢的合理切削速度www.tool-tool.com
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随 着聚晶立方氯化硼(PCBN)刀具的出现,以车代磨加工淬硬钢技术得到了长足的进步.切削加工可在热处理后进行,这样可以减小热处理变形对生产率及加工精 度的影响。由于PCBN刀具发展的历史较短.其使1D技术尚不完善。本文根据刀具寿命、切削温度、切削力和表面粗糙度试验结果,总结出使用PCBN刀具切 削高硬度all承钢的合理切削速度.同时考察了工件表面残余应力的分布。一、试验条件切削试验在普通车床C八6!40上进行.不加切削液。工件为淬硬至 HRC63的五根轴承钢棒料。试验采用美国通m电气公司生产的nzw-SI00牌vcnw7J)}.刀刃JLf"川度见下表。PCBN刀具的每次刃fh都 在J:具磨床EWAGBS-IZ上进行.刃摩后用320金刚石油石作钝化处理.钝圆半径为0.05mm。试验前要用XTL—I型体视显微镜检查刀刃有无缺 陷和裂纹等,以保证试验刀片的质显。农PCBN车刀的几何会效试验中测量了PCBN刀具的切削温度、后刀面磨损量和加工表面粗糙度,所使用的仪器相应为红 外线点温度计、工具显微镜及MODEL轮廓仪,并用X射线衍射仪测量了工件表面残余应力。二、试验结果和分析1.切削温度试验分析一般来说,切削淬硬钢比 切削软钢所消耗的能量多·转变成切削热的能量也多.PCBN刀具就是以切削淬硬钢时所产生的高热.不断地在切削区中极微小范围内对工件材料进行软比来切削 的。但是,如果切削速度选择偏高,严重的热磨损会降低刀具寿命。切削速度与切削温度的关系如图]所示,随着切削速度的提高,切削温度明显上升。本次试验所 测温度为切屑上表面温度,该值与前刀面最高温处可相差200C以上,因此,当[’>!40m/min时.前刀面最高温处将达到1000C,甚至更高。此时 PCBN的硬度比室温下硬质合金的硬度还低.聚晶体的结合强度亦有所下降.切削时间达3分钟时.负倒棱上就被磨出较深的月牙洼。月牙洼的出现使实际工作前 角增大.刀刃变得更加锋利(如图2所示),但是却降低了刀刃强度·从而影响]J其寿命。图1切削速度与切削温度的关系"F一0,Zmmj一0. (’smm/f图2刀具的前刀面磨损(二60)r一豆35*/mh…一u.*—m/一o08——/汗2.刀具寿命试验分析刀具寿命试验结果如图3所示。从 图中可以看出,**BN刀具寿命随着切削速度,的降低而提高,至。一50m/min时,刀具寿命高达三个多小时。实验中发现.PCBN刀具的后刀而磨损量 缓慢均匀地增加.正常磨损则很长。如图4所示,这一现象对生产实践十分有利,特别适宜自动化控制化生产。在此应该指出,本次试验所用的BZN-sl00是 美国通用电气公司研制的专门用于切削淬硬钢的PCBN刀片.先前的研究证明.国产的PCBN刀片没有这样高的耐磨性,其质量有待提高。图3刀具寿命曲线 a。=0.Zmmj=0.08mm/r田dPCllN刀具的耐磨曲线0,一0.Zmmf一0.08mm/r3.残余区应力试验分析用X射线衍射仪测量工件 表面残余压应力结果如图5所示。工件表面之所以存在残余图5工件残余压应力分布一90—/mln。,一0.2—m/一o.osmm/I压应力.一是因为 PCBN刀具负倒核强烈的挤压作用.造成工件表面残余压缩塑性变形;二是高切削温度使表层金属发生相变.#[l变形成的奥氏体体积小于奥氏体冷却后形成的 马氏体的体积,因而表层金属膨胀.但受里层金属牵制,结果使表层出现压应力。残余压应力有IJ)J于提高零部件的疲劳强度。4.表面粗糙度试验分析 PCBN刀具与钢的摩擦系数仅为0.l~0.2.又因为工件硬度越高.加工表面质量越好.所以用PCBN刀具切削高硬度GCrls轴承钢能得到良好的工件 表面al糙度。实验结果如图6所示。从图中可以看到.当切削jdi度大于68m/min时.表面BI糙度小于0.63pnl(US).即达到磨削效果。田 6切削速度与表面粗糙应的关系o,=0.Zmmf=0.08mm/r综上所述,利*PCBN刀具消车破度为H**63的轴承钢时.切削速度偏高.刀具寿命 因严重热磨损而降队;如切削速度较低.刀具寿命高.但切削效率低.表而粗糙度达不到阻求.故切削速度在70~120m/min的范围选择较为合适。ng、 结论1.切削速度选择过高.容易造成严重的热磨损。2.使用PCBN刀具精车高硬度轴承钢适宜的切削速度为80~120m/min。3.带负倒核和 PC33N刀具加工的工件表面残余应力为压应力。参考文献||1丁维军.张弘韬.PCBN刀具与硬质合金刀具切削淬硬钢的对比试验研究.超硬材料与工程, 1995(1)2周泽华主编.金属切削原理.上海科技出版社,19903吴湘拧.我国CBN刀具材料的现状及发展趋势.机械制造,1992(5)编辑:石 明PCBN刀具精车高硬度轴承钢的合理切削速度@丁维军,张弘韬,李享德,崔吉顺$大连理工大学聚晶立方氮化硼刀具,轴承钢,切削速度本文考察了切削速度 对PCBN刀具寿命、切削温度、切削力和工件表面粗糙度的影响,总结出PCBN刀具切削高硬度轴承钢时合理的切削速度使用范围。X射线衍射议的测量结果表 明,用PCBN刀具加工的工件表面存在残余压应力.1丁维军.张弘韬.PCBN刀具与硬质合金刀具切削淬硬钢的对比试验研究.超硬材料与工程,1995 (1)2周泽华主编.金属切削原理.我国CBN刀具材料的现状及发展趋势.机械制造,1992(5)氏体的体积,因而表层金属膨胀.但受里层金属牵制,结 果使表层出现压应力。残余压应力有IJ)J于提高零部件的疲劳强度。4.表面粗糙度试验分析PCBN刀具与钢的摩擦系数仅为0.l~0.2.又因为工件硬 度越高.加工表面质量越好.所以用PCBN刀具切削高硬度GCrls轴承钢能得到良好的工件表面al糙度。实验结果如图6所示。从图中可以看到.当切削 jdi度大于68m/min时.表面BI糙度小于0.63pnl(US).即达到磨削效果。田6切削速度与表面粗糙应的关系o,=0.Zmmf=0. 08mm/r综上所述,利*PCBN刀具消车破度为H**63的轴承钢时.切削速度偏高.刀具寿命因严重热磨损而降队;如切削速度较低.刀具寿命高.但切 削效率低.表而粗糙度达不到阻求.故切削速度在70~120m/min的范围选择较为合适。ng、结论1.切削速度选择过高.容易造成严重的热磨损。2. 使用PCBN刀具精车高硬度轴承钢适宜的切削速度为80~120m/min。3.带 负倒核和PC33N刀具加工的工件表面残余应力为压应力。
随 着聚晶立方氯化硼(PCBN)刀具的出现,以车代磨加工淬硬钢技术得到了长足的进步.切削加工可在热处理后进行,这样可以减小热处理变形对生产率及加工精 度的影响。由于PCBN刀具发展的历史较短.其使1D技术尚不完善。本文根据刀具寿命、切削温度、切削力和表面粗糙度试验结果,总结出使用PCBN刀具切 削高硬度all承钢的合理切削速度.同时考察了工件表面残余应力的分布。一、试验条件切削试验在普通车床C八6!40上进行.不加切削液。工件为淬硬至 HRC63的五根轴承钢棒料。试验采用美国通m电气公司生产的nzw-SI00牌vcnw7J)}.刀刃JLf"川度见下表。PCBN刀具的每次刃fh都 在J:具磨床EWAGBS-IZ上进行.刃摩后用320金刚石油石作钝化处理.钝圆半径为0.05mm。试验前要用XTL—I型体视显微镜检查刀刃有无缺 陷和裂纹等,以保证试验刀片的质显。农PCBN车刀的几何会效试验中测量了PCBN刀具的切削温度、后刀面磨损量和加工表面粗糙度,所使用的仪器相应为红 外线点温度计、工具显微镜及MODEL轮廓仪,并用X射线衍射仪测量了工件表面残余应力。二、试验结果和分析1.切削温度试验分析一般来说,切削淬硬钢比 切削软钢所消耗的能量多·转变成切削热的能量也多.PCBN刀具就是以切削淬硬钢时所产生的高热.不断地在切削区中极微小范围内对工件材料进行软比来切削 的。但是,如果切削速度选择偏高,严重的热磨损会降低刀具寿命。切削速度与切削温度的关系如图]所示,随着切削速度的提高,切削温度明显上升。本次试验所 测温度为切屑上表面温度,该值与前刀面最高温处可相差200C以上,因此,当[’>!40m/min时.前刀面最高温处将达到1000C,甚至更高。此时 PCBN的硬度比室温下硬质合金的硬度还低.聚晶体的结合强度亦有所下降.切削时间达3分钟时.负倒棱上就被磨出较深的月牙洼。月牙洼的出现使实际工作前 角增大.刀刃变得更加锋利(如图2所示),但是却降低了刀刃强度·从而影响]J其寿命。图1切削速度与切削温度的关系"F一0,Zmmj一0. (’smm/f图2刀具的前刀面磨损(二60)r一豆35*/mh…一u.*—m/一o08——/汗2.刀具寿命试验分析刀具寿命试验结果如图3所示。从 图中可以看出,**BN刀具寿命随着切削速度,的降低而提高,至。一50m/min时,刀具寿命高达三个多小时。实验中发现.PCBN刀具的后刀而磨损量 缓慢均匀地增加.正常磨损则很长。如图4所示,这一现象对生产实践十分有利,特别适宜自动化控制化生产。在此应该指出,本次试验所用的BZN-sl00是 美国通用电气公司研制的专门用于切削淬硬钢的PCBN刀片.先前的研究证明.国产的PCBN刀片没有这样高的耐磨性,其质量有待提高。图3刀具寿命曲线 a。=0.Zmmj=0.08mm/r田dPCllN刀具的耐磨曲线0,一0.Zmmf一0.08mm/r3.残余区应力试验分析用X射线衍射仪测量工件 表面残余压应力结果如图5所示。工件表面之所以存在残余图5工件残余压应力分布一90—/mln。,一0.2—m/一o.osmm/I压应力.一是因为 PCBN刀具负倒核强烈的挤压作用.造成工件表面残余压缩塑性变形;二是高切削温度使表层金属发生相变.#[l变形成的奥氏体体积小于奥氏体冷却后形成的 马氏体的体积,因而表层金属膨胀.但受里层金属牵制,结果使表层出现压应力。残余压应力有IJ)J于提高零部件的疲劳强度。4.表面粗糙度试验分析 PCBN刀具与钢的摩擦系数仅为0.l~0.2.又因为工件硬度越高.加工表面质量越好.所以用PCBN刀具切削高硬度GCrls轴承钢能得到良好的工件 表面al糙度。实验结果如图6所示。从图中可以看到.当切削jdi度大于68m/min时.表面BI糙度小于0.63pnl(US).即达到磨削效果。田 6切削速度与表面粗糙应的关系o,=0.Zmmf=0.08mm/r综上所述,利*PCBN刀具消车破度为H**63的轴承钢时.切削速度偏高.刀具寿命 因严重热磨损而降队;如切削速度较低.刀具寿命高.但切削效率低.表而粗糙度达不到阻求.故切削速度在70~120m/min的范围选择较为合适。ng、 结论1.切削速度选择过高.容易造成严重的热磨损。2.使用PCBN刀具精车高硬度轴承钢适宜的切削速度为80~120m/min。3.带负倒核和 PC33N刀具加工的工件表面残余应力为压应力。参考文献||1丁维军.张弘韬.PCBN刀具与硬质合金刀具切削淬硬钢的对比试验研究.超硬材料与工程, 1995(1)2周泽华主编.金属切削原理.上海科技出版社,19903吴湘拧.我国CBN刀具材料的现状及发展趋势.机械制造,1992(5)编辑:石 明PCBN刀具精车高硬度轴承钢的合理切削速度@丁维军,张弘韬,李享德,崔吉顺$大连理工大学聚晶立方氮化硼刀具,轴承钢,切削速度本文考察了切削速度 对PCBN刀具寿命、切削温度、切削力和工件表面粗糙度的影响,总结出PCBN刀具切削高硬度轴承钢时合理的切削速度使用范围。X射线衍射议的测量结果表 明,用PCBN刀具加工的工件表面存在残余压应力.1丁维军.张弘韬.PCBN刀具与硬质合金刀具切削淬硬钢的对比试验研究.超硬材料与工程,1995 (1)2周泽华主编.金属切削原理.我国CBN刀具材料的现状及发展趋势.机械制造,1992(5)氏体的体积,因而表层金属膨胀.但受里层金属牵制,结 果使表层出现压应力。残余压应力有IJ)J于提高零部件的疲劳强度。4.表面粗糙度试验分析PCBN刀具与钢的摩擦系数仅为0.l~0.2.又因为工件硬 度越高.加工表面质量越好.所以用PCBN刀具切削高硬度GCrls轴承钢能得到良好的工件表面al糙度。实验结果如图6所示。从图中可以看到.当切削 jdi度大于68m/min时.表面BI糙度小于0.63pnl(US).即达到磨削效果。田6切削速度与表面粗糙应的关系o,=0.Zmmf=0. 08mm/r综上所述,利*PCBN刀具消车破度为H**63的轴承钢时.切削速度偏高.刀具寿命因严重热磨损而降队;如切削速度较低.刀具寿命高.但切 削效率低.表而粗糙度达不到阻求.故切削速度在70~120m/min的范围选择较为合适。ng、结论1.切削速度选择过高.容易造成严重的热磨损。2. 使用PCBN刀具精车高硬度轴承钢适宜的切削速度为80~120m/min。3.带 负倒核和PC33N刀具加工的工件表面残余应力为压应力。
- Nov 19 Mon 2007 13:42
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铸铁材料高速铣削机理www.tool-tool.com
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高 速切削 (High-speed Cutting)技术是国际上80年代初迅速发展起来的一项先进的 机械加工技术,它是在机床结构材料、刀具材料、机床设计制造技术、计算机控制技术、测量测试 技术等飞速发展的基础上,由机械加工自身的发展规律和需要产生并发展的。由于高速切削的特殊 规律 ̄[1]、[2],它具有切削速度高、进给速度大、加工效率高、加工成本低、加工精度高 等一系列优点,是一项极有前途的新技术。例如铸铁材料常用铣削速度为150~400m/mi n,而高速铣削速度可达750~4000m/min。目前国际上对高速铣削技术的研究正方兴 未艾,有关高速切削机理的研究正在不断进行,高速切削机床也不断推出。并在实际运用中产生了 巨大的经济效益。本文针对铸铁材料的高速铣削机理进行了一些分析研究。1铸铁材料的铣削变形 过程铸铁是一种脆性材料,在铣削过程中存在着较大的振动和冲击,而且加工表面也存在着一定的 缺陷。高速铣削铸铁的主要目的是,在提高切削效率的同时,大幅度地提高加工本项目为同济大学 和德国Darmstadt大学的合作研究课题,铸铁试件GG-25,GGG-40为德国提供 。表面质量。铸铁在切削加工时产生崩碎切屑 ̄[3].通过对切屑的电镜分析可知,崩碎切屑单 元之间在流过刀具前刀面之前就已经相互分离,如图1所示。图la表示一个新的切屑单元开始形 成,图lb表示经过切削路程l'后工件材料在刀具作用下挤压变形情况,图lc表示1个新生成 的切屑单元与工件材料分离并沿前刀面流出。因为铸铁材料内部本身有很多徽观的裂纹,当刀具切 入后,工件材料内部产生了很大的应力,如果切削速度很高,这些裂纹来不及增长,很快沿最大应 力方向剪切下来,也就是说裂纹不再象切削速度技低时经过正常的扩展后才被剪切或剥离下来,从 而使工件加工表面粗糙度降低。高速切削时,裂纹扩展方向剪切转角为由断裂力学的知识可得,假 设脆性材料的力学模型如图2所示,其中材料内部的裂纹深度为a,P、Q分别为切向力和法问力 ,K_Ⅰ、K_Ⅱ为应力强度因子,则裂纹扩展的转角中可用下式表示[5]在切削力试验中可以 测得P、Q然后根据上式(1)可求得剪切角。由此可以看出,值的大小与P和Q的比例有关,而 不是简单受某一方向力的影响。在高速切削状态下,切屑流经前刀面时会对刀具刃口产生很大的交 变载荷,切屑底面与前刀面的相对运动速度很高,并且有很大的摩擦挤压现象,因此刀屑接触区会 产生很高的热量,但是这一热量对剪切区的影响很小,它主要加剧切屑和前刀面的温升。这是因为 切削时剪切产生的裂纹增长速度很快,使切屑和工件之间几乎呈绝热状态。对剪切区而言,随着切 削速度的提高,切屑单元的动能大大增加,所以高速铣削状态下切屑仍然呈分离的崩碎状态。2 不同因素对刀具磨损的影响 ̄[4]高速铣削铸铁材料时,刀具的材料,刀具几何参数,切屑用量 等对刀具的使用性能有很大的影响,以下是通过试验分析了不同因素对刀具磨损的影响。2.1刀 具材料在选择铣削铸铁的刀具材料时,可根据铣削速度将刀具的材料分为两组,第一组为切削速度 低于1250m/min,第二组为1250~4000m/min。第一组中推荐使用硬质合金 和金属陶瓷,第二组中为Si_3N_4和CBN。在第一组中,无涂层的硬质合金铣削路程较短 ,无太大使用价值,故一般采用涂层硬质合金。金属陶瓷在速度低于750m/min时可以得到 较为满意的效果(如图3).Si_3N_4的切削速度范围可在510~2000m/min之 内,精铣时甚至可达到4000m/min(如图4)。使用CBN刀具铣削时的速度可达200 0m~4000m/min。2.2铣削用量从图3、图4中可以看出,随着铣削速度的提高,刀 具的磨损量增大。铣削试验表明,Si_3N_4刀具材料的磨损性能优于金属陶瓷,CBN又优 于Si_3N_4,当V=2000m/min,进给路程超过150m后,后刀面磨损带宽度V B还不到0.lmm。甚至有时经过经过很长的切削时间后刀面的磨损带宽度仍然保持不变。每齿 进给量的大小不仅影响刀具的寿命,同时还影响加工表面质量。一般来说,随着的增加,切削力增 大,进给路程缩短(如图5)。但是当太小时,因后刀面与已加工表面的挤压和划擦作用,刀具磨 损有可能更加严重。2.3刀具几何角度高速铣削铸铁时,后角对刀具的磨损影响很大,增大后角 可减小刀具后刀面的挤压摩擦,提高刀具的寿命。综合考虑强度和磨损因素,后角以不大于20 ̄ o为宜(如图6)。与传统的铣削加工相比,高速铣削铸铁时前角对刀具磨损的影响不大。当从变 化到+6 ̄o时,后刀面磨损带宽度变化量约为10%。2.4工作材料当刀具材料为硬质合金和 金属陶瓷时,工件材料的强度和种类对刀具磨损影响也很大,其中强度硬度较低的灰铸铁最易加工 。但是对Si_3N_4和CBN而言。工件材料的强度并不是直接影响刀具磨损的主要原因,而 其结晶组织影响很大。当工件材料中铁素体成份较多时,刀具磨损严重,这是因为在铁素体和刀具 材料之间产生的扩散磨损所造成的。3铣削表面质量在传统切削加工中,因铸铁材料的脆性使得在 切削时存在有较大的振动和冲击,影响加工表面质量;在高速切削时。随着铁削速度的提高和减少 每齿进给量则有利于获得较好的表面质量,并且在进给方向(纵向)上的表面粗糙度比横向小(如 图7)。4结论(1)高速铣削铸铁材料时,速度可选择在750~4000m/min范围内。 按照铣削速度由低到高的顺序排列,刀具的材料序次应是:涂层硬质合金、金属陶瓷、Si_3N _4和CBN,前2种适用于1250m/min以下的铣削。(2)刀具寿命的提高与合理选择 刀具几何角度、铣削用量、刀具材料等因素有关。(3)表面粗糙度R_α(轮廓算术平均偏差) 可达到1μm,这也是高速铣削的主要优点之一。
高 速切削 (High-speed Cutting)技术是国际上80年代初迅速发展起来的一项先进的 机械加工技术,它是在机床结构材料、刀具材料、机床设计制造技术、计算机控制技术、测量测试 技术等飞速发展的基础上,由机械加工自身的发展规律和需要产生并发展的。由于高速切削的特殊 规律 ̄[1]、[2],它具有切削速度高、进给速度大、加工效率高、加工成本低、加工精度高 等一系列优点,是一项极有前途的新技术。例如铸铁材料常用铣削速度为150~400m/mi n,而高速铣削速度可达750~4000m/min。目前国际上对高速铣削技术的研究正方兴 未艾,有关高速切削机理的研究正在不断进行,高速切削机床也不断推出。并在实际运用中产生了 巨大的经济效益。本文针对铸铁材料的高速铣削机理进行了一些分析研究。1铸铁材料的铣削变形 过程铸铁是一种脆性材料,在铣削过程中存在着较大的振动和冲击,而且加工表面也存在着一定的 缺陷。高速铣削铸铁的主要目的是,在提高切削效率的同时,大幅度地提高加工本项目为同济大学 和德国Darmstadt大学的合作研究课题,铸铁试件GG-25,GGG-40为德国提供 。表面质量。铸铁在切削加工时产生崩碎切屑 ̄[3].通过对切屑的电镜分析可知,崩碎切屑单 元之间在流过刀具前刀面之前就已经相互分离,如图1所示。图la表示一个新的切屑单元开始形 成,图lb表示经过切削路程l'后工件材料在刀具作用下挤压变形情况,图lc表示1个新生成 的切屑单元与工件材料分离并沿前刀面流出。因为铸铁材料内部本身有很多徽观的裂纹,当刀具切 入后,工件材料内部产生了很大的应力,如果切削速度很高,这些裂纹来不及增长,很快沿最大应 力方向剪切下来,也就是说裂纹不再象切削速度技低时经过正常的扩展后才被剪切或剥离下来,从 而使工件加工表面粗糙度降低。高速切削时,裂纹扩展方向剪切转角为由断裂力学的知识可得,假 设脆性材料的力学模型如图2所示,其中材料内部的裂纹深度为a,P、Q分别为切向力和法问力 ,K_Ⅰ、K_Ⅱ为应力强度因子,则裂纹扩展的转角中可用下式表示[5]在切削力试验中可以 测得P、Q然后根据上式(1)可求得剪切角。由此可以看出,值的大小与P和Q的比例有关,而 不是简单受某一方向力的影响。在高速切削状态下,切屑流经前刀面时会对刀具刃口产生很大的交 变载荷,切屑底面与前刀面的相对运动速度很高,并且有很大的摩擦挤压现象,因此刀屑接触区会 产生很高的热量,但是这一热量对剪切区的影响很小,它主要加剧切屑和前刀面的温升。这是因为 切削时剪切产生的裂纹增长速度很快,使切屑和工件之间几乎呈绝热状态。对剪切区而言,随着切 削速度的提高,切屑单元的动能大大增加,所以高速铣削状态下切屑仍然呈分离的崩碎状态。2 不同因素对刀具磨损的影响 ̄[4]高速铣削铸铁材料时,刀具的材料,刀具几何参数,切屑用量 等对刀具的使用性能有很大的影响,以下是通过试验分析了不同因素对刀具磨损的影响。2.1刀 具材料在选择铣削铸铁的刀具材料时,可根据铣削速度将刀具的材料分为两组,第一组为切削速度 低于1250m/min,第二组为1250~4000m/min。第一组中推荐使用硬质合金 和金属陶瓷,第二组中为Si_3N_4和CBN。在第一组中,无涂层的硬质合金铣削路程较短 ,无太大使用价值,故一般采用涂层硬质合金。金属陶瓷在速度低于750m/min时可以得到 较为满意的效果(如图3).Si_3N_4的切削速度范围可在510~2000m/min之 内,精铣时甚至可达到4000m/min(如图4)。使用CBN刀具铣削时的速度可达200 0m~4000m/min。2.2铣削用量从图3、图4中可以看出,随着铣削速度的提高,刀 具的磨损量增大。铣削试验表明,Si_3N_4刀具材料的磨损性能优于金属陶瓷,CBN又优 于Si_3N_4,当V=2000m/min,进给路程超过150m后,后刀面磨损带宽度V B还不到0.lmm。甚至有时经过经过很长的切削时间后刀面的磨损带宽度仍然保持不变。每齿 进给量的大小不仅影响刀具的寿命,同时还影响加工表面质量。一般来说,随着的增加,切削力增 大,进给路程缩短(如图5)。但是当太小时,因后刀面与已加工表面的挤压和划擦作用,刀具磨 损有可能更加严重。2.3刀具几何角度高速铣削铸铁时,后角对刀具的磨损影响很大,增大后角 可减小刀具后刀面的挤压摩擦,提高刀具的寿命。综合考虑强度和磨损因素,后角以不大于20 ̄ o为宜(如图6)。与传统的铣削加工相比,高速铣削铸铁时前角对刀具磨损的影响不大。当从变 化到+6 ̄o时,后刀面磨损带宽度变化量约为10%。2.4工作材料当刀具材料为硬质合金和 金属陶瓷时,工件材料的强度和种类对刀具磨损影响也很大,其中强度硬度较低的灰铸铁最易加工 。但是对Si_3N_4和CBN而言。工件材料的强度并不是直接影响刀具磨损的主要原因,而 其结晶组织影响很大。当工件材料中铁素体成份较多时,刀具磨损严重,这是因为在铁素体和刀具 材料之间产生的扩散磨损所造成的。3铣削表面质量在传统切削加工中,因铸铁材料的脆性使得在 切削时存在有较大的振动和冲击,影响加工表面质量;在高速切削时。随着铁削速度的提高和减少 每齿进给量则有利于获得较好的表面质量,并且在进给方向(纵向)上的表面粗糙度比横向小(如 图7)。4结论(1)高速铣削铸铁材料时,速度可选择在750~4000m/min范围内。 按照铣削速度由低到高的顺序排列,刀具的材料序次应是:涂层硬质合金、金属陶瓷、Si_3N _4和CBN,前2种适用于1250m/min以下的铣削。(2)刀具寿命的提高与合理选择 刀具几何角度、铣削用量、刀具材料等因素有关。(3)表面粗糙度R_α(轮廓算术平均偏差) 可达到1μm,这也是高速铣削的主要优点之一。
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铸造镍基合金切削加工www.tool-tool.com
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某 厂生产的增压器蜗轮系采用铸造 镍基高温合金K418加工而成。现行生产中,蜗轮轴部的车削采用YGS刀具,切削速度只有6 m/min,并且刀具刃磨一次只能加工两件,不仅生产效率低,而且加工质量也得不到保证。为 了改变现状,受工厂委托,我们选择了多种硬质合金、陶瓷刀具和美国GE公司生产的CBN复合 刀片,对K418进行了大量的切削试验,所得试验数据用于工厂生产,大大提高了生产效率,并 且降低了加工费用。二、工件材料与刀具材料的特性1·工件材料的特性切削试验所用工件材料为 直径D—80mm的铸态棒料,其主要成分和机械性能分别见表l~3。工件的表面硬度约为HR C37~41。由于K418材料含有大量的合金元素,可形成多种高硬度的碳化物,如TjC、 NbC等。据仪器分析,K418中大量细小而又弥散分布的金属间化合物Nj。AI使基体得到 强化。因此,K418既有很高的高温硬度,又具有很高的高温强度。另外,K418中Ni的含 量很高,而延伸率6特别小(这一点与变形高温合金相差甚远)。上述原因使得K418成为镍基 合金中较难加工的一种材料。2.刀具材料的特性根据加工镍基合金的经验以及K4]8的特点, 从解决生产实际问题的角度出发,选择了三种硬质合金刀具、三种陶瓷刀具和一种CBN刀具。硬 质合金刀具分别为株洲硬质合金厂生产的YDS.自贡硬质合金厂生产的YG类643、813, 实验中还与现行生产中采用的YGS刀具进行了对比。陶瓷刀具分别为清华大学生产的复合Si3 N;、上海硅酸盐研究所生产的SNC-255和Sialono限于条件,仅采用美国GE公司 生产的CBN复合刀具进行了粗略的切削试验。表4、表5分别是硬质合金与陶瓷刀具的物理机械 性能指标。.三、试验结果与讨论切削试验均在C6140车床上进行,该车床经改造可实现无级 调速。刀具磨损值由带有刻度的显微镜(最小读数0.0])上读取,磨损带形貌通过体视显微镜 观察。].硬质合金刀具磨损规律及特点硬质合金刀具均为机突式,刀片前面用金刚石砂轮在工具 磨床上精磨。刀片安装后,刀具角度为:yo—10”,ffe一8“,人—一4O,Kr一75 。,KrI一15”。磨钝标准取V。一0·3mm。图1所示的V—l。驼峰曲线可知,当切削 速度。分别为19.sin/min、16.sin/mjn、15m/min时,YD]5、8 13、643刀具有最大切削路程l。,分别为275m、26lin和185m。而做对比的Y GS刀具,当切削速度。一10m/min时,切削路程仅为40m。另外,YD]5、813刀 具在较宽的切削速度范围内(YDIS:16~ZIm/min;813:15~19m/min )都可保证刀具有较大的切削路程(lin>200m),这一点在切削加工中十分有利。图2是 刀具磨损曲线。由图可知,YG-8刀具磨损始终较快,而YD15、813、643三种刀具在 V。一0.]smm之前磨损较快,其后便进入正常磨损阶段。达到磨损标准V;;一0.3mm 时,磨损的增长仍很缓慢涸此,粗加工与半精加工时可将磨的标准订得高一些,刀具仍有潜力可挖 。从观察到的磨损带形貌看,YD15、813刀具基本为均匀磨损,刀尖区和边界磨损均不显著 ;643刀具有较明显的边界磨损,VN。1.SV。。其原因主要有两点:一是由于硬质合金刀 具切削速度低,切削温度相应也较低,磨损形式主要是硬质点磨损和粘结磨损;另外就是643刀 身的强度显著低于YDIS和813刀具。切削力的试验表明,YD15刀具的切削力比相同条件 下813刀具的切削力约小10%~25%。可以预见,YD15刀具切削温度较低,抗粘结磨损 和扩散磨损优于813刀具。YD15、813刀具的切削试验还表明,随着切削速度的提高,切 屑由C形屑逐渐过渡到短小的带状屑。因此,硬质合金刀具加工K418材料时,切削过程较陶瓷 刀具、CBN刀具平稳(形成崩碎屑),加工表面粗糙度也好于陶瓷刀具。2.陶瓷刀具的磨损规 律及特点装夹刀片的机夹刀杆刀槽角度为人—一8”、ac—8”、h—一扩、Kt一75”、K r’一15“。刀片负倒棱为0.IX20”,刀尖圆角半径,,一1.omm。图3是陶瓷刀具 大量切削试验中典型的磨损带形状。在图4所示的切削条件下,三种刀具的后面平均磨损厂。很小 ,而边界磨损尤其是I/IV;非常严重。分析认为,主切削刃上切削厚度大,切削温度高,对工 件材料起一定的软化作用,据文献介绍,[W处切削温度甚至高于V。处;负切削刃上切削厚度很 小,切削温度较低,已加工表面严重的加工硬化加剧了负切削刃的磨损。另外,由于K418的延 伸率6很小,而刀具又有负倒棱,所以形成崩碎切屑。切屑崩离机体时,切削力突然消失,致使切 削刃上应力突然下降。还由于切削过程中的振动等原因,使得负切削刃上VJV;处的切削深度总 在似有似无地变化着,也会引起应力突变。因此,对刀具十分不利。图5为SNC-255刀具边 界磨损与切削速度的关系。VN随切削速度的提高而减小,VN正好相反。由前面的分析知道,比 较边界磨损VJV和VIV;应主要考虑切削温度和应力突变。当切削速度提高后切削温度上升, 应力突变的频率也增加。主切削刃上切削厚度大,切削温度上升显著,对工件表层金属的软化起重 要作用;负切削刃上切削厚度很小,切削温度上升不大,应力突变频率增加是主要因素。边界磨损 过大会影响刀尖强度,VN;还直接影响加工表面质量。为了解决这一问题,实验中曾采用三角形 复合St。N。刀片(Kr一90”、Krl—30”、,。一0.smm),效果不甚理想,并 且由于刀尖强度低很容易崩刃。作者曾用手工的办法将倒棱切削刃改为半径,一0·l~0·Zm m的倒圆切削刃,有一定的效果。国外曾提出多种刀尖区几何形状,可显著减小边界磨损。但由于 陶瓷刀具刃磨困难,作者未作进一步的研究。综合考察加工铸造镍基合金的磨损情况,SNC-2 55刀具最优,复合Si3N.刀具最差。这一排列顺序与刀具断裂韧性排列顺序相符。因此,切 削铸造镍基合金,选择断裂韧性高的陶瓷刀具较为有利。3.CBN刀具的磨损规律及特点一CB N刀具所使用的机夹刀杆、刀片负倒棱和圆角半径均与陶瓷刀具相同。从图6的磨损曲线看,CB N刀具也存在边界磨损,但明显小于陶瓷刀具,这应归于CBN刀具有较高的强度和硬度。由于C BN刀具价格昂贵,应重新刃磨继续使用,所以切削加工中需控制边界磨损,使刀片易于重磨。实 验中,以I/N—0.4mm或[W;一0.4mm作为磨钝标准,不仅CBN刀具可多次重磨使 用,且由于VNI较小,加工表面质量也较为理想。一般而言,陶瓷刀具、CBN刀具切削加工应 利用其耐高温。抗氧化的优势。但切削塑性很小的K418一类的铸造合金,所形成的崩碎切屑极 易伤人。此外,为了保证较好的加工质量,也不易提高切削速度使得VIV;过快增长。这样;陶 瓷刀具、CBN刀具的优势就得不到发挥。经计算,加工单个零件的刀具费用高于YDIS刀具。 图6ChN刀具磨损曲线四、结论1.切削铸造镍基高温合金K418,应首选硬质合金刀具YD IS和813刀具,切削速度推荐为16~Zlm/min和15~1.9m/min。2.陶瓷 刀具和CBN刀具切削K418材料,影响刀具寿命的是边界磨损。提高切削速度,VN减小VN l增加,不利于改善加工表面质量。韧性高的刀具抗边界磨损能力强,选择刀具时应着重考虑。参 考文献||1肖虹,艾兴.晶须增韧陶瓷刀具切削镍基合金时的切削住能.
某 厂生产的增压器蜗轮系采用铸造 镍基高温合金K418加工而成。现行生产中,蜗轮轴部的车削采用YGS刀具,切削速度只有6 m/min,并且刀具刃磨一次只能加工两件,不仅生产效率低,而且加工质量也得不到保证。为 了改变现状,受工厂委托,我们选择了多种硬质合金、陶瓷刀具和美国GE公司生产的CBN复合 刀片,对K418进行了大量的切削试验,所得试验数据用于工厂生产,大大提高了生产效率,并 且降低了加工费用。二、工件材料与刀具材料的特性1·工件材料的特性切削试验所用工件材料为 直径D—80mm的铸态棒料,其主要成分和机械性能分别见表l~3。工件的表面硬度约为HR C37~41。由于K418材料含有大量的合金元素,可形成多种高硬度的碳化物,如TjC、 NbC等。据仪器分析,K418中大量细小而又弥散分布的金属间化合物Nj。AI使基体得到 强化。因此,K418既有很高的高温硬度,又具有很高的高温强度。另外,K418中Ni的含 量很高,而延伸率6特别小(这一点与变形高温合金相差甚远)。上述原因使得K418成为镍基 合金中较难加工的一种材料。2.刀具材料的特性根据加工镍基合金的经验以及K4]8的特点, 从解决生产实际问题的角度出发,选择了三种硬质合金刀具、三种陶瓷刀具和一种CBN刀具。硬 质合金刀具分别为株洲硬质合金厂生产的YDS.自贡硬质合金厂生产的YG类643、813, 实验中还与现行生产中采用的YGS刀具进行了对比。陶瓷刀具分别为清华大学生产的复合Si3 N;、上海硅酸盐研究所生产的SNC-255和Sialono限于条件,仅采用美国GE公司 生产的CBN复合刀具进行了粗略的切削试验。表4、表5分别是硬质合金与陶瓷刀具的物理机械 性能指标。.三、试验结果与讨论切削试验均在C6140车床上进行,该车床经改造可实现无级 调速。刀具磨损值由带有刻度的显微镜(最小读数0.0])上读取,磨损带形貌通过体视显微镜 观察。].硬质合金刀具磨损规律及特点硬质合金刀具均为机突式,刀片前面用金刚石砂轮在工具 磨床上精磨。刀片安装后,刀具角度为:yo—10”,ffe一8“,人—一4O,Kr一75 。,KrI一15”。磨钝标准取V。一0·3mm。图1所示的V—l。驼峰曲线可知,当切削 速度。分别为19.sin/min、16.sin/mjn、15m/min时,YD]5、8 13、643刀具有最大切削路程l。,分别为275m、26lin和185m。而做对比的Y GS刀具,当切削速度。一10m/min时,切削路程仅为40m。另外,YD]5、813刀 具在较宽的切削速度范围内(YDIS:16~ZIm/min;813:15~19m/min )都可保证刀具有较大的切削路程(lin>200m),这一点在切削加工中十分有利。图2是 刀具磨损曲线。由图可知,YG-8刀具磨损始终较快,而YD15、813、643三种刀具在 V。一0.]smm之前磨损较快,其后便进入正常磨损阶段。达到磨损标准V;;一0.3mm 时,磨损的增长仍很缓慢涸此,粗加工与半精加工时可将磨的标准订得高一些,刀具仍有潜力可挖 。从观察到的磨损带形貌看,YD15、813刀具基本为均匀磨损,刀尖区和边界磨损均不显著 ;643刀具有较明显的边界磨损,VN。1.SV。。其原因主要有两点:一是由于硬质合金刀 具切削速度低,切削温度相应也较低,磨损形式主要是硬质点磨损和粘结磨损;另外就是643刀 身的强度显著低于YDIS和813刀具。切削力的试验表明,YD15刀具的切削力比相同条件 下813刀具的切削力约小10%~25%。可以预见,YD15刀具切削温度较低,抗粘结磨损 和扩散磨损优于813刀具。YD15、813刀具的切削试验还表明,随着切削速度的提高,切 屑由C形屑逐渐过渡到短小的带状屑。因此,硬质合金刀具加工K418材料时,切削过程较陶瓷 刀具、CBN刀具平稳(形成崩碎屑),加工表面粗糙度也好于陶瓷刀具。2.陶瓷刀具的磨损规 律及特点装夹刀片的机夹刀杆刀槽角度为人—一8”、ac—8”、h—一扩、Kt一75”、K r’一15“。刀片负倒棱为0.IX20”,刀尖圆角半径,,一1.omm。图3是陶瓷刀具 大量切削试验中典型的磨损带形状。在图4所示的切削条件下,三种刀具的后面平均磨损厂。很小 ,而边界磨损尤其是I/IV;非常严重。分析认为,主切削刃上切削厚度大,切削温度高,对工 件材料起一定的软化作用,据文献介绍,[W处切削温度甚至高于V。处;负切削刃上切削厚度很 小,切削温度较低,已加工表面严重的加工硬化加剧了负切削刃的磨损。另外,由于K418的延 伸率6很小,而刀具又有负倒棱,所以形成崩碎切屑。切屑崩离机体时,切削力突然消失,致使切 削刃上应力突然下降。还由于切削过程中的振动等原因,使得负切削刃上VJV;处的切削深度总 在似有似无地变化着,也会引起应力突变。因此,对刀具十分不利。图5为SNC-255刀具边 界磨损与切削速度的关系。VN随切削速度的提高而减小,VN正好相反。由前面的分析知道,比 较边界磨损VJV和VIV;应主要考虑切削温度和应力突变。当切削速度提高后切削温度上升, 应力突变的频率也增加。主切削刃上切削厚度大,切削温度上升显著,对工件表层金属的软化起重 要作用;负切削刃上切削厚度很小,切削温度上升不大,应力突变频率增加是主要因素。边界磨损 过大会影响刀尖强度,VN;还直接影响加工表面质量。为了解决这一问题,实验中曾采用三角形 复合St。N。刀片(Kr一90”、Krl—30”、,。一0.smm),效果不甚理想,并 且由于刀尖强度低很容易崩刃。作者曾用手工的办法将倒棱切削刃改为半径,一0·l~0·Zm m的倒圆切削刃,有一定的效果。国外曾提出多种刀尖区几何形状,可显著减小边界磨损。但由于 陶瓷刀具刃磨困难,作者未作进一步的研究。综合考察加工铸造镍基合金的磨损情况,SNC-2 55刀具最优,复合Si3N.刀具最差。这一排列顺序与刀具断裂韧性排列顺序相符。因此,切 削铸造镍基合金,选择断裂韧性高的陶瓷刀具较为有利。3.CBN刀具的磨损规律及特点一CB N刀具所使用的机夹刀杆、刀片负倒棱和圆角半径均与陶瓷刀具相同。从图6的磨损曲线看,CB N刀具也存在边界磨损,但明显小于陶瓷刀具,这应归于CBN刀具有较高的强度和硬度。由于C BN刀具价格昂贵,应重新刃磨继续使用,所以切削加工中需控制边界磨损,使刀片易于重磨。实 验中,以I/N—0.4mm或[W;一0.4mm作为磨钝标准,不仅CBN刀具可多次重磨使 用,且由于VNI较小,加工表面质量也较为理想。一般而言,陶瓷刀具、CBN刀具切削加工应 利用其耐高温。抗氧化的优势。但切削塑性很小的K418一类的铸造合金,所形成的崩碎切屑极 易伤人。此外,为了保证较好的加工质量,也不易提高切削速度使得VIV;过快增长。这样;陶 瓷刀具、CBN刀具的优势就得不到发挥。经计算,加工单个零件的刀具费用高于YDIS刀具。 图6ChN刀具磨损曲线四、结论1.切削铸造镍基高温合金K418,应首选硬质合金刀具YD IS和813刀具,切削速度推荐为16~Zlm/min和15~1.9m/min。2.陶瓷 刀具和CBN刀具切削K418材料,影响刀具寿命的是边界磨损。提高切削速度,VN减小VN l增加,不利于改善加工表面质量。韧性高的刀具抗边界磨损能力强,选择刀具时应着重考虑。参 考文献||1肖虹,艾兴.晶须增韧陶瓷刀具切削镍基合金时的切削住能.
- Nov 19 Mon 2007 13:40
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新材料加工所用刀具的基本条件www.tool-tool.com
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新 材料加工所用刀具的基本条件新材料具有许多优异 的性能,但从切削加工的角度来看,却有许多不 利于加工的因素。新材料大多属于难加工范畴,其加工特点是:①工具寿命短;②切削阻力大;③ 加工表面粗糙度差;①切屑处理性能不好。另外。新材料的加工较少属于大批量生产.因此,往往 不被工具厂家重视,不易找到十分合适的刀具材料。由于新材料的性能千差万别,对刀具很难有统 一的标准条件,综合各种新材料加工的情“对刀具的基本条件可归纳为:①工具材料的硬度必须较 高;②最好进行涂层处理;③切削刃应保持较高的强度;④刃倾角较大。下面介绍几种日益受到重 视的新村料的切削加工情况。(l)高强度钢用CBN刀具可加工IIRC60以上的淬火钢,但 CBN刀具仅限于车削和端面铣削加工。最近国外有几家公司开发出可供给7MPa以上高压切削 液的加工中心.可对淬火钢进行立铣和钻孔加工。高速钢涂层刀具可加工HRC52的高强度钢, 硬质合金涂层刀具可加IHRC60以上的高强度钢。(2)ADI这是一种经等温淬火回火处理 的球墨铸铁,硬度为HB300~400,可加工性极差,切削特性与高锰钢有些类似。车削加工 宜用陶瓷刀具,钻削和铣削加工则可选用硬质合金和涂层高速钢刀具。(3)镁合金由于重量很轻 ,在一些领域正逐渐取代铝合金。在切削加工中,切屑薄而长,且易燃,铣削时易堵屑。钻削加工 时,钻头的倒锥应大一些;精加工时可采用倾斜切削法,加工表面粗糙度可达Rmaxlpm。( 4)复合材料这是指纤维和基体材料互相掺合的材料,大体有三种,即玻璃纤维、碳纤维和短纤维 ,由它们组合而成的材料分别为GFRP、CFRP和AFRP。这类材料加工时,刀具磨损严重 ,最好使用金刚石烧结体刀具和超细颗粒硬质合金刀具.其中立铣刀由于形状复杂,一般均选用硬质合金材料。
新 材料加工所用刀具的基本条件新材料具有许多优异 的性能,但从切削加工的角度来看,却有许多不 利于加工的因素。新材料大多属于难加工范畴,其加工特点是:①工具寿命短;②切削阻力大;③ 加工表面粗糙度差;①切屑处理性能不好。另外。新材料的加工较少属于大批量生产.因此,往往 不被工具厂家重视,不易找到十分合适的刀具材料。由于新材料的性能千差万别,对刀具很难有统 一的标准条件,综合各种新材料加工的情“对刀具的基本条件可归纳为:①工具材料的硬度必须较 高;②最好进行涂层处理;③切削刃应保持较高的强度;④刃倾角较大。下面介绍几种日益受到重 视的新村料的切削加工情况。(l)高强度钢用CBN刀具可加工IIRC60以上的淬火钢,但 CBN刀具仅限于车削和端面铣削加工。最近国外有几家公司开发出可供给7MPa以上高压切削 液的加工中心.可对淬火钢进行立铣和钻孔加工。高速钢涂层刀具可加工HRC52的高强度钢, 硬质合金涂层刀具可加IHRC60以上的高强度钢。(2)ADI这是一种经等温淬火回火处理 的球墨铸铁,硬度为HB300~400,可加工性极差,切削特性与高锰钢有些类似。车削加工 宜用陶瓷刀具,钻削和铣削加工则可选用硬质合金和涂层高速钢刀具。(3)镁合金由于重量很轻 ,在一些领域正逐渐取代铝合金。在切削加工中,切屑薄而长,且易燃,铣削时易堵屑。钻削加工 时,钻头的倒锥应大一些;精加工时可采用倾斜切削法,加工表面粗糙度可达Rmaxlpm。( 4)复合材料这是指纤维和基体材料互相掺合的材料,大体有三种,即玻璃纤维、碳纤维和短纤维 ,由它们组合而成的材料分别为GFRP、CFRP和AFRP。这类材料加工时,刀具磨损严重 ,最好使用金刚石烧结体刀具和超细颗粒硬质合金刀具.其中立铣刀由于形状复杂,一般均选用硬质合金材料。
- Nov 19 Mon 2007 13:40
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高温合金的车削加工www.tool-tool.com
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用 高速钢、硬质合金车刀车削镍基合金(例由于在切 削中积屑瘤会受到切屑的挤压或如Incone l718、H。telloys和W。OPaloy等),钻基相互碰撞产生剥落现象滩g将切削 刃上的碳化合金(例如Stelljte和Mar-M302等)和铁基合物剥落掉)。这种初始 剥落所致的破损扩展到切金(例如incolov、A-286和Greek、Ascolovs )等奥削刃的前面形成月牙洼和扩展到切削刃的后面“氏体高温合金是切削领域中的最大难题之一 。处形成“吃刀深度”上的缺口。这种缺口会在车这是因为含有铝、钛、钢等丫相形成元素和铝、 削表面形成严重的凹凸不平的粗糙波纹。若这钨等强化元素的宇航用高温合金具有高、低温种缺口 继续沿刀具切削刃后面扩展下去,缺口强度高、韧性好、导热性差等特点,车削时产生的深度加深 ,使刀具的破损加剧,造成刀具崩很大的切削力,使切削温度升高,即使在低切削刃,最终导致切 削中止。速度下也能产生高达650C的切削温度。切削经切削实践证明,通过采取圆形刀片或大 温度高一方面会加快刀具磨损,例如产生月牙圆弧刀片进行车削,可以使造成切削刃缺口的洼磨损 等,降低了刀具强度,另一方面又加快了切削力由大圆弧接触面的切削刃承受,使单位工件材料的 铝、钛元素和刀具材料中的碳,氮元面积上的作用力(即压应力)大大减小。因而,根素之间的化 学反应(其中工件中的铝、钛元素被据不同零件的加工,选择不同半径的大圆弧刀碳、氮元素置换 ),使工件和刀具在高温高压作片是非常关键的一环。正确的大圆弧刀片可以用下密切接触、产生 压力粘附现象,加上加工时大大减小缺口的深度,但不能完全克服。要从根产生的加工硬化作用, 致使切屑下面形成塑性本上解决这个问题,只有选择高强度、耐高温的流动的分离片粘接在前面上 ,而且越积越多,形先进刀具材料,而且还必须与切削用量、机床、成积屑瘤。积屑瘤越积越大, 给刀具形成潜在的加工状态(热处理硬度)等条件相配合。破坏威胁,若不及时消除,则会造成切 削刃破表1是根据工件材料、机床(刚性)、加工状损。一般材料车削中的积屑瘤可通过提高切削 态、切削用量等选择先进刀具材料的推荐意见。速度加以抑制。但对高温合金来说,当切削速度表 2为选用涂层硬质合金、纤维增强陶瓷和提高使切削温度升高,更会加快工件材料与刀CBN刀具 车削各种高温合金应选择的切削用具材料之间的化学反应,更会加快形成更为严量推荐值。重的压 力粘附,形成更大的积屑瘤。另一观点认除此之外,研究人员最近还研制出一种将为,切削速度的 提高,积屑瘤可以消除。但在刀氮化碳(CN)涂层涂覆在硬质合金、Si3N;以及纤具/工件 界面上的流变层会产生更高的切削温维增强陶瓷刀具表面上的新型刀具材料,进一度,这时的温度 (可能大大超过1000C)足以步提高了刀具的切削性能,取代了川。O3(脆性使分散在高温 合金中的铝、钛、锡等丫相溶解。大)和&纤维增强陶瓷刀具(SIC纤维对身体但这时的高温合 金仍具有很高的强度和很高的有害)以及CBN刀具(成本高)。同时还研究出压应力,这就使刀 具在剪切和高温时的压应力喷射高压冷却液至切削区的加工方法,以降低作用下,引起切削力增大 ,加速刀具磨据。因此,切削温度,减弱工件材料与刀具材料间的化学在实际切削中,还不能用提 高切削速度的方法反应,据称这可提高刀具使用寿命10倍以上。来消除积屑瘤,只能适当将切削 速度控制在一预计在不久的将来,这方面的研究还会有新的定范围内,让积屑瘤继续存在。突破和 进展。表1刀具材料的选择表2切削速度的选择(m/min)—”“‘一ldk#talN瓷、 effiffiRg&CFE1993(2)27~32(薛儒编译才利校)编辑:笑洋高温合金 的车削加工<正>用高速钢、硬质合金车刀车削镍基合金(例如Inconel718、Hast elloys和Waspaloy等),钴基合金(例如Stellite和Mar-M302等 )和铁基合金(例如incoloy、A-286和Greek、Ascoloys)等奥氏体高温合金是切削领域中的最大难题之一。
用 高速钢、硬质合金车刀车削镍基合金(例由于在切 削中积屑瘤会受到切屑的挤压或如Incone l718、H。telloys和W。OPaloy等),钻基相互碰撞产生剥落现象滩g将切削 刃上的碳化合金(例如Stelljte和Mar-M302等)和铁基合物剥落掉)。这种初始 剥落所致的破损扩展到切金(例如incolov、A-286和Greek、Ascolovs )等奥削刃的前面形成月牙洼和扩展到切削刃的后面“氏体高温合金是切削领域中的最大难题之一 。处形成“吃刀深度”上的缺口。这种缺口会在车这是因为含有铝、钛、钢等丫相形成元素和铝、 削表面形成严重的凹凸不平的粗糙波纹。若这钨等强化元素的宇航用高温合金具有高、低温种缺口 继续沿刀具切削刃后面扩展下去,缺口强度高、韧性好、导热性差等特点,车削时产生的深度加深 ,使刀具的破损加剧,造成刀具崩很大的切削力,使切削温度升高,即使在低切削刃,最终导致切 削中止。速度下也能产生高达650C的切削温度。切削经切削实践证明,通过采取圆形刀片或大 温度高一方面会加快刀具磨损,例如产生月牙圆弧刀片进行车削,可以使造成切削刃缺口的洼磨损 等,降低了刀具强度,另一方面又加快了切削力由大圆弧接触面的切削刃承受,使单位工件材料的 铝、钛元素和刀具材料中的碳,氮元面积上的作用力(即压应力)大大减小。因而,根素之间的化 学反应(其中工件中的铝、钛元素被据不同零件的加工,选择不同半径的大圆弧刀碳、氮元素置换 ),使工件和刀具在高温高压作片是非常关键的一环。正确的大圆弧刀片可以用下密切接触、产生 压力粘附现象,加上加工时大大减小缺口的深度,但不能完全克服。要从根产生的加工硬化作用, 致使切屑下面形成塑性本上解决这个问题,只有选择高强度、耐高温的流动的分离片粘接在前面上 ,而且越积越多,形先进刀具材料,而且还必须与切削用量、机床、成积屑瘤。积屑瘤越积越大, 给刀具形成潜在的加工状态(热处理硬度)等条件相配合。破坏威胁,若不及时消除,则会造成切 削刃破表1是根据工件材料、机床(刚性)、加工状损。一般材料车削中的积屑瘤可通过提高切削 态、切削用量等选择先进刀具材料的推荐意见。速度加以抑制。但对高温合金来说,当切削速度表 2为选用涂层硬质合金、纤维增强陶瓷和提高使切削温度升高,更会加快工件材料与刀CBN刀具 车削各种高温合金应选择的切削用具材料之间的化学反应,更会加快形成更为严量推荐值。重的压 力粘附,形成更大的积屑瘤。另一观点认除此之外,研究人员最近还研制出一种将为,切削速度的 提高,积屑瘤可以消除。但在刀氮化碳(CN)涂层涂覆在硬质合金、Si3N;以及纤具/工件 界面上的流变层会产生更高的切削温维增强陶瓷刀具表面上的新型刀具材料,进一度,这时的温度 (可能大大超过1000C)足以步提高了刀具的切削性能,取代了川。O3(脆性使分散在高温 合金中的铝、钛、锡等丫相溶解。大)和&纤维增强陶瓷刀具(SIC纤维对身体但这时的高温合 金仍具有很高的强度和很高的有害)以及CBN刀具(成本高)。同时还研究出压应力,这就使刀 具在剪切和高温时的压应力喷射高压冷却液至切削区的加工方法,以降低作用下,引起切削力增大 ,加速刀具磨据。因此,切削温度,减弱工件材料与刀具材料间的化学在实际切削中,还不能用提 高切削速度的方法反应,据称这可提高刀具使用寿命10倍以上。来消除积屑瘤,只能适当将切削 速度控制在一预计在不久的将来,这方面的研究还会有新的定范围内,让积屑瘤继续存在。突破和 进展。表1刀具材料的选择表2切削速度的选择(m/min)—”“‘一ldk#talN瓷、 effiffiRg&CFE1993(2)27~32(薛儒编译才利校)编辑:笑洋高温合金 的车削加工<正>用高速钢、硬质合金车刀车削镍基合金(例如Inconel718、Hast elloys和Waspaloy等),钴基合金(例如Stellite和Mar-M302等 )和铁基合金(例如incoloy、A-286和Greek、Ascoloys)等奥氏体高温合金是切削领域中的最大难题之一。
- Nov 19 Mon 2007 13:40
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切削液在使用中出現的問題及其對策www.tool-tool.com
- Nov 19 Mon 2007 13:39
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微量切削加工的必要性www.tool-tool.com
Bewise Inc. www.tool-tool.com Reference source from the internet.
在德國、北歐,不使用切削油的切削加工方法作為當前主要課題進行研究。對於切削油產生的污染逐年嚴格要求,此外所有與切削油廢液處理有關的成本費用都在上升。
在德國、北歐,不使用切削油的切削加工方法作為當前主要課題進行研究。對於切削油產生的污染逐年嚴格要求,此外所有與切削油廢液處理有關的成本費用都在上升。