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BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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Oct 02 Thu 2008 11:31
PCBN刀具及其在切削加工中的应用www.tool-tool.com

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1．引言

PCBN（聚晶立方氮化硼）刀具具有硬度高、韧性好、热稳定性好和化学惰性大等特点，并可用金刚石砂轮开刃修磨，在切削加工的各个方面都表现出了优异的切削性能，特别适合加工各种淬硬钢、冷硬铸铁等难加工材料。

2．PCBN刀具材料的性能

2.1 PCBN的组成成分对刀具性能的影响

（1）结合剂对PCBN刀具性能的影响

PCBN 是CBN（立方氮化硼）的烧结体，通常是不加粘结剂烧结直接由CBN原子间的结合而成的，也有加入不同的粘结剂，由粘结剂结合烧结而成的。前者因CBN含量高，所以硬度高，但较脆；后者除所加粘结剂比例不同外，其种类还有金属粘结剂和陶瓷粘结剂之分。常用的金属粘结剂有Co、Ni、Ti、Ni-Al等金属；陶瓷粘结剂有TiN、TiN-AlN、Al2O3等，也有同时加入金属和陶瓷粘结剂的。一般加陶瓷粘结剂的PCBN刀具具有较高的耐高温磨损能力和较强的抗粘结能力。

（2）CBN含量对PCBN刀具性能的影响

目前，CBN是人工合成的，硬度仅次于金刚石，其晶粒硬度可达8000～9000HV，远远高于陶瓷和硬质合金。PCBN复合片的硬度（通常为 3000～5000HV）主要取决于CBN的含量，一般CBN含量在40%～95%之间，随着CBN含量的增高，PCBN的硬度增加；而耐磨性与CBN含量之间不是简单的关系，不同加工条件下有不同最佳值。加工模具钢时，CBN含量为55%左右时，刀具最耐磨；加工Cr06合金工具钢时，CBN含量越高越耐磨。

（3）CBN晶粒尺寸对PCBN刀具性能的影响

CBN晶粒的大小影响刀具的强度，细晶粒可使晶粒的晶界面积增加，提高烧结强度及抗裂纹扩展能力，从而使PCBN刀具耐磨性增加，当粒径增加1倍时，刀具寿命要降低30%～50%。

2.2 PCBN复合片

PCBN 刀具的制造分为PCBN复合片（PCBN/硬质合金）制造（高温高压烧结体）和将复合片进行切割、焊接、刃磨制成各种刀具。PCBN刀具由于能耐 1200～1300℃的高温，而且在1200℃以上也不与铁系金属产生化学反应，因此，目前PCBN刀具多用于淬硬钢、冷硬铸铁及表面热喷涂材料的切削加工，而加工中等硬度的材料往往体现不出较好的切削性能，如加工中、低硬度的工件时，PCBN刀具寿命还没有硬质合金刀具寿命高，只有在加工硬度为 50HRC以上的工件时，刀具才发挥出其超硬性能，如加工硬度为60HRC左右的工件，其寿命要高出硬质合金刀具10倍以上。因此，PCBN刀具用于加工高硬度材料才能发挥出其优越的性能。

2.3 PCBN刀具的结构

常见PCBN 刀具切削部分的结构有以下4个种类。

（1）将大颗粒PCBN烧结块固定于刀头之上，然后将此刀头再通过机夹方式夹于刀杆之上。这种结构容易出现的问题是当切削时间较长或选择的切削用量较大时，切削温度升高，刀头材料软化，并在切削力作用下容易将PCBN烧结块顶入刀头之中，造成打刀或脱落。另一个问题是烧结块大小有限，因此重磨次数少，且重磨时需磨3个刀面。

（2）机夹可重磨式复合片刀头，这种结构具有一般机夹刀具的优点，即刀头部分可重磨，增加了刀具的使用寿命，刀杆又可重复使用不造成浪费。但就刀具整体而言，刀头部分占整个刀具成本的90%左右，刀杆成本占相当小的比例。而这种结构带来一个缺点，即增加了一个连接部分，刀头夹固不好时，产生微小窜动也会造成打刀，刀具的可靠性有所降低。另一个弱点是刀尖部分PCBN复合片面积小，重磨次数非常有限，同时PCBN复合片与刀头焊接面积小，当切削温度一高，焊接部分软化，强度下降，整个PCBN复合片脱落造成打刀。

（3）在可转位硬质合金刀片一个角（也有两个角或整个面都是PCBN复合片的）上焊有PCBN复合片。这种结构同标准硬质合金刀片一样可直接用于可转位刀杆之上。这种结构除了同上述（1）的结构具有同样缺点外，还不能重磨，因此刀具成本较高。这种结构刀具目前主要用于自动化程度较高的加工中心及数控机床上。

（4）焊接式PCBN刀具结构，其特点是重磨次数多，且PCBN复合片与刀具连接可靠。但这种刀具要求PCBN复合片质量要高，不然如产生大面积崩刀，则整个刀具报废。

3．PCBN刀具的应用

PCBN刀具经过20年的发展及推广应用，获得了巨大的经济效益和社会效益。下面以精车淬硬钢等举例说明PCBN刀具在生产中的应用特点。

3.1 用PCBN刀具精车淬硬钢

淬硬钢工件常规的加工工艺是粗磨、精磨，现代切削加工与刀具材料技术的发展，可采用高精度的车削工艺代替磨削加工，为淬硬工件的精加工开辟了一条快捷经济的新途径。精车淬硬钢工件，只有硬度高于45HRC时最为有利（不需断屑）。切削速度v一般为80～150m/min，工件硬度越高，切削速度宜越低，如车削70HRC左右的工件，v=60～80m/min。精车切削深度0.1～0.3mm，进给量0.05～0.25mm/r，精车后的工件表面粗糙度可达 Ra0.3～0.6，尺寸精度可达0.013mm。若采用刚性较好的标准数控车床加工，PCBN刀具刚性和刃口保护较好，则精车后的表面粗糙度可达 Ra0.3，尺寸精度可达0.01mm，达到使用数控磨削的水平。也可精车断续表面，只是切削速度要适当，机床加工系统刚性要非常好，要选用高含量的 PCBN复合刀片。精车时一般加工余量为0.3mm左右，在条件允许下尽可能保证余量均匀，即需提高淬火之前的尺寸精度，因为均匀的加工余量可以延长 PCBN刀具寿命。精车一般不用切削液，因为切削速度较高，大量的热量将由切屑带走，很少会在工件表面产生热损伤及热变形。刀片宜选择韧性和强度高的 80°菱形刀片，刀尖半径在0.8～1.2mm之间，虽然刀尖半径越大，加工后的工件表面粗糙度值越低，但切削力会增大，导致刚性不足的加工系统产生振颤。

PCBN刀具在使用前有必要用油石轻轻对刃口倒角，以保护其刃口。当采用车削工艺时，事先须用淬火的棒料进行粗加工或精加工试验。目前，国内已有许多单位采用了这种精车工艺，如某集团公司用PCBN 刀具加工渗碳淬火（58～63HRC）的20CrMnTi变速箱齿轮拨叉槽，采用v=150mm/min，f=0.1mm /r，ap=0.2～0.3mm，实现了以车代磨，刀具切削行程达到9.58km。

3.2 用PCBN刀具加工硬铸铁及高速切削灰铸铁

（1）加工灰铸铁PCBN刀具用于车削钢件时，要求工件淬火硬度高于45～55HRC。而加工铸铁时，只要工件硬度达到中硬水平（45HRC）就很有成效。例如，现代发动机缸盖上的排气阀座，都是采用铜、钼高铬合金铸铁，硬度为44HRC，其加工方法一般有铣、车两种工艺，大多在自动线上进行，与拉铰导管孔一道加工，v=71.6m/min，f=26.5mm/min，apmax=1.0mm，采用PCBN整体刀片焊接于刀体上，平均耐用度为1200个阀座，加工表面粗糙度值为Ra0.4，锥面摆差≤0.05mm，刀具寿命高，质量稳定。

（2）高速端面铣削如在一个装有8块刀片的端铣刀上改成只装对称式的两片PCBN刀片，而将切削速度提高4倍，其结果是金属切除率相同，而切削力降低3/4。若采用陶瓷刀片则需采用较大的负前角，切削条件变差，刀具寿命与加工质量都远远赶不上PCBN刀具。高速切削铸铁时，一般粗加工当然可使用K类硬质合金，精加工可用复合氮化硅陶瓷或PCBN复合片。但高速加工珠光体铸铁或冷硬合金铸铁时，使用PCBN刀具要比其它材料可获得较高的寿命与较低的表面粗糙度值。

3.3 难加工材料的切削加工

难加工材料如奥氏体不锈钢（45HRC）、高温合金钢、高锰钢、高强度钢及高镍合金等，由于材料含有微观硬点，宏观硬度也高，导热系数小，强度高，切削时塑性变形大，切削力剧增，切削温度高，刀具磨损剧烈，表面粗糙度值很低。唯有采用较大前角的PCBN刀具，适当的切削参数，如 v=70～100m/min，f=0.05～0.2mm/r，ap=0.1～0.2mm，才可以获得较高的加工效率与质量。

4．结语

PCBN刀具是一种非常有前途的刀具材料，虽然具有很好的切削性能，但是对使用条件要求也很高，因此只有正确选择PCBN刀具及结构，充分了解PCBN刀具切削性能的使用条件，才能降低单件刀具费用，创造巨大的经济效益。

歡迎來到Bewise Inc.的世界，首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力，我們是提供專業刀具製造商，應對客戶高品質的刀具需求，我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求，我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質，這是現有相關技術無法比擬的，我們成功的滿足了各行各業的要求，包括：精密HSS DIN切削刀具、協助客戶設計刀具流程、DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計、超高硬度的切削刀具、醫療配件刀具設計、汽車業刀具設計、電子產業鑽石刀具、木工產業鑽石刀具等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計；從微細刀具到大型刀具；從小型生產到大型量產；全自動整合；我們的技術可提供您連續生產的效能，我們整體的服務及卓越的技術，恭迎您親自體驗！！

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.

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Oct 01 Wed 2008 14:49
ロッドエンドベアリング・ロッド接合部ねじ山強度計算www.tool-tool.com

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（10ｍｍとする）

（1）ベアリング側せん断力

　　　　　
　　　　　

　　　ミ○ビ○製ロッドエンドベアリング（ＰＲ8Ｅ）使用
　　　材質：Ｓ48Ｃ　　　　
　　　　　

　　　安全率

　　　

（2）ロッド側せん断力
　　　
　　　
　　　
　　　材質：2017　　　　

　　　安全率

　　　

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Oct 01 Wed 2008 10:11
BW鈦合金切削論文報告www.tool-tool.com

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http://tw.tool-tool.com/cuttingconditions_c.html

謝謝所有勤益大學教授與專題生全力支援、在此地再一次說聲謝謝～～～

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Sep 30 Tue 2008 10:20
電腦數值控制銑床工乙級技術士技能檢定學科測試www.tool-tool.com

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一、是非題：
1 . ( X ) 銑削S 4 5C 材質之工件，宜採用K 類碳化物刀片。
2 . ( O ) 設銑刀刃數為Ｔ，主軸轉速為Ｎ（ r pm）時，則銑削力之變動頻率（ H z ）為NT / 6 0 。
3.(X) CNC 銑床操作面板之倍率選擇鈕在× 1 時，則手輪每一刻度為0 . 0 1 ㎜。
4 . ( O ) 三點式內分厘卡有三個接觸量測面，精確性較兩點式內分厘卡高。
5 . ( O ) 刀徑補正時，切削內圓弧之半徑不可小於刀具半徑。
6 . ( O ) 程式G17 G 9 1 G 0 3 X 0 Y 1 0 . R 1 0 . Z 8 . F 3 0 ; 執行此單節其刀具路徑為螺旋形。
7.(O) CNC 銑床銑削階梯面時，就尺寸準確度而言，採用絕對座標優於增量座標。
8 . ( X ) 順序號碼用於加工程式中的適當單節上，用位址M 表示。
9 . ( O ) B T 4 0 銑刀刀柄，其錐度之主要用途在定位。
1 0 . ( X ) 程式G17 G 0 2 Z 1 0 . 0 I - 2 0 . 0 F 1 0 0 ；執行此單節可得螺旋切削2 圈。
1 1 . ( X ) 程式中執行M0 0 指令，應配合操作面板之選擇停止開關( o p t i o n s t o p ) 操作才有效。
1 2 . ( X ) 執行G81 固定循環指令時，主軸不必先迴轉。
1 3 . ( X ) 為得更大的虎鉗夾持力，扳手力臂應予加長。
1 4 . ( X ) 在管制圖裡，製程即使沒有偏離，管制點也不可能超出界限外。
1 5 . ( O ) 虎鉗底座下之定位鍵與床台上的T 型槽，可用於準確的定位。
1 6 . ( O ) 1 1 0 伏特的電壓會引起感電災害。
1 7 . ( O ) 繪製方鍵1 2 × 9 × 4 0 公厘，其中9 係表示鍵之高度。
1 8 . ( O ) 齒輪壓力角愈大，齒輪傳動之有效力愈小。
1 9 . ( X ) 當兩齒輪嚙合時，其節點不須在兩齒輪中心的連心線上。
2 0 . ( O ) 指令G54∼G59 為工作座標系統設定，其設定值與機械原點有關。
2 1 . ( X ) 切削較硬工件的宜選擇較大斜角的刀具。
2 2 . ( O ) 程式G 9 2 X 0 Y 0 Z 0 ； G 9 0 G 8 1 X 2 0 . 0 Y 1 0 . 0 Z - 1 5 . 0 R 5 . 0 F 1 0 0 L 3 ; 執行後，刀具位置停在
下圖所示孔1 。
2 3 . ( X ) 在同一單節中，同群組之G 指令可出現在同一單節。
2 4 . ( X ) 一馬力為7 4 6 千瓦。
2 5 . ( X ) 同一NC 程式銑削工件時，採用球形端銑刀與採用圓鼻刀銑削完成的工件形狀及尺寸完全相
同。
2 6 . ( X ) 附錶游標卡尺量測工件尺寸時，量表指針的刻度值即為工件尺寸。
2 7 . ( O ) 工作日報表用於顯示工作績效，工作者應依指示填寫。
2 8 . ( O ) 銑床之規格常以床台的橫向（X 軸向）移動距離來表示。
0 9 6 電腦數值控制銑床工乙 4 - 2 ( 序0 0 2 )
2 9 . ( X ) 下列程式N1 0 至N1 1 的刀具路徑之沿著半圓柱面移動。
3 0 . ( X ) 指令G84 與G74 均為攻牙動作，主軸轉向也相同。
3 1 . ( X ) C NC 銑床主軸內孔，具有自動吹氣與除屑的功能，所以不必隨時保持清潔。
3 2 . ( O ) 若以右手直角座標系來決定各軸之位移，臥式銑床一般以主軸為水平軸。
3 3 . ( O ) 用端銑刀粗銑削平面時，宜選用刃數較少者。
3 4 . ( O ) 高碳鋼適合做高週波表面硬化處理。
3 5 . ( O ) C NC 銑床可以使用個人電腦( P C B a s e ) 為控制器。
3 6 . ( O ) C NC 銑床滑道之刮油片大約每半年檢查一次，如有損壞必須更換，以維護滑道面之壽命。
3 7 . ( O ) 扭合密接數片塊規為一組時，應由厚而薄依次加併。
3 8 . ( O ) 銑床上鑽孔所得之孔徑比鑽頭尺寸大時，其可能原因是切邊不等長。
3 9 . ( X ) 金屬材料抵抗外力壓入的難易程度稱為該材料的" 強度" 。
4 0 . ( X ) 原點復歸開關未開啟，執行手動機械原點復歸的結果，並不會出現超行程警示( A L ARM)。
4 1 . ( O ) 切削薄工件時，最適合採用下銑法( 順銑法) ，可減少切削振動。
4 2 . ( O ) 銑削低碳鋼之碳化物刀片宜為P 類。
4 3 . ( X ) 輔助視圖是用來表示工件立體形狀的視圖。
4 4 . ( X ) 壓板上的螺栓宜遠離工件以增大夾緊力。
4 5 . ( O ) 氣壓元件符號“ ” 為2 / 2 方向常開控制閥。
4 6 . ( O ) 使用平板形壓板夾持工件，墊塊高度宜稍高於工件高度。
4 7 . ( O ) 一般而言螺旋刃平銑刀較適用於重銑削。
4 8 . ( X ) 品管圈開會時間，每次8 0 ∼ 1 2 0 分鐘為宜。
4 9 . ( O ) 程式G90 G 9 8 G 8 1 X 2 0 . 0 Y 2 0 . 0 Z - 2 0 . 0 R 3 . 0 ；係表示鑽孔完成後，刀具退至起點。
5 0 . ( X ) 程式中有“ ／ ” 之符號時，一定要啟動單節刪除開關。
二、選擇題：
1 . ( 3 ) 銑削後的深度尺寸過大，其程式中有 G4 4 H 0 1 ; G42 D02 ; 則應修改 G 4 4 為 G 4 3  G42 為
G41  H01 值 D02 值。
2 . ( 1 ) 欲獲得較好的光製表面宜選擇 小進給 切速慢 大進給 切深較大。
3 . ( 2 ) 銑削大平面時，應選用 側銑刀 面銑刀 鳩尾銑刀 端銑刀。
4 . ( 1 ) 銑削鋼料工件時，刀具間隙角的較佳值為 5 °  1 0 °  1 5 °  2 0 ° 。
5 . ( 2 ) 依工程製圖國家標準，零件表放在標題欄上方時，零件表之排列應 由上而下 由下而上
由右而左 由左而右。
6.(3) CNC 銑床之床台進給系統常用 油壓馬達 步進馬達 伺服馬達 氣壓馬達。
7 . ( 4 ) 使用內測分厘卡在中心面上量四次內孔直徑時，尺寸分別如下，則宜採用何值較正確 1 0 . 0 1
㎜  1 0 . 0 2 ㎜  1 0 . 0 3 ㎜  1 0 . 0 4 ㎜。
8.(4) CNC 銑床開機時，如果潤滑油不足，會產生下列何種情形 與三軸移動無關 仍可自動裝卸
刀具 主軸無法動作( C W ， C C W )  出現警示訊息。
9 . ( 4 ) 兩齒輪嚙合時，齒間隔與齒厚之差稱為 齒公差 齒裕度 齒間隙 齒背隙。
0 9 6 電腦數值控制銑床工乙 4 - 3 ( 序0 0 2 )
1 0 . ( 4 ) 缺點數( c ) 管制圖是一種 計量值管制圖 特性要因管制圖 次數分配管制圖 計數值管制
圖。
1 1 . ( 1 ) 螺栓上標註M2 0 × 2，係表示 外徑2 0 ㎜，細牙螺距2 ㎜  外徑2 0 ㎜，細牙第二級配合 節
徑2 0 ㎜，粗牙螺距2 ㎜  節徑2 0 ㎜，細牙第二級配合。
1 2 . ( 1 ) 如下圖，精銑削曲面部分，使用下列何種刀具銑削才能加工轉角處 平口端銑刀 球形端銑
刀 圓角端銑刀 錐形端銑刀。
1 3 . ( 1 ) 程式中執行至M01 指令時，若欲暫停執行程式，尚須配合何種開關 選擇停止 程式跳躍
單節刪除 Z 軸鎖定。
1 4 . ( 4 ) 下列何種支撐方式最平穩，尤其適用於具有粗糙表面之工件 五點支撐 二點支撐 一點支
撐 三點支撐。
1 5 . ( 1 ) 程式G04 P 3 0 0 ; 所執行的暫停時間為 0 . 3 秒 3 秒 3 0 秒 3 0 0 秒。
1 6 . ( 3 ) 在車床上以切削速度1 0 0 m / m i n 切削直徑5 0 ㎜之工件，則主軸轉速約為 1 0 3 0  1 8 3 0 
6 3 0  430 rpm。
1 7 . ( 2 ) 下列何者屬於支撐裝置 壓板 墊塊 凸輪 連桿。
1 8 . ( 1 ) 指令G41 或G42 的起始設定單節中，其位移動作宜使用指令 G00  G02  G04  G 1 7 。
1 9 . ( 1 ) 下列何者為單節有效而非連續指令 G46  G41  G42  G 4 3 。
2 0 . ( 2 ) B 軸是指相對於下列何軸旋轉 X  Y  Z  B 。
2 1 . ( 1 ) 管制圖上下界限，一般規定用下列何種顏色虛線表示 紅色 色黑 綠色 藍色。
2 2 . ( 3 ) 下列何者為不正確的塊規使用 防止灰塵污染 定期塗防銹油 須靠近熱源 防止磨損。
2 3 . ( 4 ) 下列何種刀具最適用於鋁合金工件之精密加工 碳化鎢刀具 碳化鈦刀具 CBN 刀具 鑽
石刀具。
2 4 . ( 2 ) 工件如圖所示，斜度為1 / 1 0，長度為5 0 ㎜，大端尺寸為2 0 ㎜，則小端尺寸為 2 0  1 5 
1 0  2 ㎜。
2 5 . ( 4 ) 1 微米是指 1 0 m  1 0 m  1 0 m  1 0 m。
2 6 . ( 3 ) 圓柱工件置於9 0 度V 形枕時，其兩邊之接觸點到中心點的夾角為多少度時，工件支撐最穩
定 3 0 度 6 0 度 9 0 度 1 2 0 度。
2 7 . ( 1 ) 銑削ψ 8 0 之內孔，為求圓弧光滑平順，程式中通常會 加入引導圓弧 加入引導直線 在圓
弧內側鑽孔 在圓弧起點處加入指令G0 9 。
2 8 . ( 4 ) 下列何者為人際溝通時，贏得友誼之本 學識 耐心 愛心 誠心。
2 9 . ( 2 ) 下列何種錯誤不會影響DNC 連線 傳輸埠設定錯誤 原點設定錯誤 傳輸速率設定錯誤
RS232 介面設定錯誤。
3 0 . ( 2 ) 一機器使用單相交流馬達，當極數為6 時，每分鐘轉數為1 2 0 0 r p m ，如改為4 極時，則每分
鐘轉數為 8 0 0 r p m  1 8 0 0 r p m  2 8 0 0 r p m  3 8 0 0 r p m 。
3 1 . ( 4 ) 下列圓弧程式，何者不正確 圓心角小於1 8 0 ° 時，R 為正值 圓心角等於1 8 0 ° 時， R 為正值
 圓心角大於1 8 0 ° 時， R 為負值 圓心角與R 值無關。
3 2 . ( 3 ) 肘節構件是何種連桿機構 三連桿 二連桿 四連桿 五連桿。
3 3 . ( 3 ) 直線銑削時，若X 與Y 軸之移動速率分量皆為2 0 ㎜ / m i n ，則切削進給率約為 1 4 ㎜ / m in
 2 0 ㎜ /mi n  2 8 ㎜ / m in  4 0 ㎜ /mi n 。
0 9 6 電腦數值控制銑床工乙 4 - 4 ( 序0 0 2 )
3 4 . ( 4 ) 一齒輪之齒數為3 0，外徑為1 2 8 公厘，則周節為 3 . 1 4 ㎜  6 . 2 8 ㎜  9 . 4 2 ㎜  1 2 . 5 6 ㎜。
3 5 . ( 4 ) 程式 N 1 G 9 1 G 4 2 G 0 0 X 1 5 . 0 Y 1 5 . 0 D 1 ; N 2 G 0 1 Y 3 0 . 0 F 1 0 0 ; N 3 X 3 0 . 0 ; N 4 Y - 3 0 . 0 ; N 5
X - 3 0 . 0 ; N 6 G 4 0 X - 1 5 . 0 Y - 1 5 . 0 ; 如下圖所示若D1 = 5 . 0 則執行至N4 時刀具中心的座標為
X 0 Y - 5 . 0  X - 5 . 0 Y 0  X 2 5 . 0 Y 0  X 2 5 . 0 Y 5 . 0 。
3 6 . ( 3 ) 程式G01 X 2 0 . 0 Y 2 0 . 0 F 2 0 0 ; M 0 3 S 1 5 0 0 ; M 0 8 ; . . . . . ，若主軸每分鐘轉數調整鈕位於5 0 ％
處，下列敘述何者錯誤 進給率2 0 0 ㎜ / m i n  冷卻液開 實際轉速1 5 0 0 rpm  主軸正轉。
3 7 . ( 4 ) 程式G99G8 4 X_Y_R_Z_ F 5 0 . 0；為右螺旋攻牙循環，下列何者錯誤 加工至孔底時，主軸反
轉 退至R 點，主軸恢復原來轉向 F 值表示進給率 F 值表示5 0 ㎜螺距。
3 8 . ( 3 ) 圓柱形工件可較穩固支持的適用夾具為 壓板 C 形夾及角板 V 形枕及虎鉗 平口虎鉗。
3 9 . ( 2 ) 程式G91G4 6 X 0 D 0 1 ; 若D0 1 = 1 0 . 0，其實際位移是 X1 0 . 0  X- 1 0 . 0  X 2 2 . 0  X - 2 2 . 0。
4 0 . ( 2 ) 程式G73X_Y_R_Z_Q_F_;其中Q _ 所指為 快速後退之距離 每次鑽削之距離 孔底暫停時
間 重覆鑽削次數。
4 1 . ( 4 ) 搪孔過程中得孔徑為2 4 . 9 5 ㎜，欲完成2 5 . 0 0 ㎜孔徑時，則搪孔刀應再移動 0 . 2 0 ㎜  0 . 1 0
㎜  0 . 0 5 ㎜  0 . 0 2 5 ㎜。
4 2 . ( 1 ) 鉻鉬鋼是一種 構造用合金鋼 建築用合金鋼 汽車用合金鋼 工具用合金鋼。
4 3 . ( 4 ) 下圖分厘卡量測時，其讀值為 1 2 . 4 1 ㎜  8 . 4 1 ㎜  1 1 . 4 1 ㎜  7 . 8 9 ㎜。
4 4 . ( 4 ) 在MD I 操作模式中，下列何者無法操作 更改系統參考座標值 更改刀具補正值 更改位置
顯示值 以手輪控制床台移動。
4 5 . ( 4 ) 若主軸轉速為2 0 0 r p m ，在CNC 銑床上攻製M 1 0 × 1 . 5 螺紋，則進給率F 為 1 . 5 ㎜ / mi n 
1 5 0 ㎜ / m i n  2 0 0 ㎜ / m i n  3 0 0 ㎜ / m i n 。
4 6 . ( 2 ) 最適合於多樣少量車削工件的是 傳統車床 CNC 車床 專用車床 六角車床。
4 7 . ( 2 ) 致使心室內的心肌纖維不規則且快速收縮之平均電流量為 4 0  5 0  6 0  7 0 毫安培。
4 8 . ( 4 ) 加入下列何種元素可使黃銅強度最大 鎳 鉻 鉬 錳。
4 9 . ( 1 ) 面銑刀若有1 0 個刀片、每分鐘轉數1 2 0 r pm、進給率2 0 ㎜ / s，則每刃進給為 1 ㎜/刃 1 . 2
㎜ / 刃 3 . 6 ㎜ / 刃 7 . 2 ㎜ / 刃。
5 0 . ( 4 ) 程式G99G7 4 X_Y_Z_R_F _ ；左螺旋攻牙循環，下列何者錯誤 加工至孔底時，主軸反轉
退至R 點，主軸恢復原來轉向 F 值表示進給率 攻牙後退至起點。

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個人分類：學術研究

Sep 30 Tue 2008 10:08
金属材料のＪＩＳ記号www.tool-tool.com

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	SK400、S45C、FC100、SF490C、BC6これらの金属材料のJIS記号は今でも通用するのでしょうか？昔覚えただけなので、規格の改定などあって通用しなくなっているのかどうか分りません。文書に使用したいので、現在の規格上正しいのかどうか教えてください。

こんばんは。
JISでは「種類の記号」が変わっても化学成分や熱処理温度、機械的性質は変わっていないですね。

＞S45C
機械構造用炭素鋼鋼材でそのままです。
＞FC490C
ねずみ鋳鉄品でそのままです。
＞SF490C
炭素鋼鍛鋼品のSFはそのままです。SF490Cの番号末尾のCの規格は以前有ったとは覚えが無いです。SF490Aは現存します。
＞BC6
銅合金では青銅鋳物6種のBCがCACに改定されています。旧のBC-6が新でCAC406。
＞SK400
普通鋼材では、一般構造用圧延鋼材でSS材のSS400は存在します。特殊用途鋼の炭素工具鋼鋼材でSK鋼で旧で400番手は昔から存在しなかったと思います。

※文章で説明なさるなら、例としてCAC406（旧BC-6）と括弧で注釈で良いと思いす。

SKについて不明なので若干自信無しです。
参考になれば。

日本工業標準調査会JISCのＨＰ
http://www.jisc.go.jp/
から、JISの検索・閲覧ができます。
http://www.jisc.go.jp/app/JPS/JPSO0020.html

SK400 … （JIS G4401 (2006) 炭素工具鋼鋼材に SK60～120(旧JISで SK7～1)はありますが…）
S45C → JIS G4051 (2005) 機械構造用炭素鋼鋼材
FC100 → JIS G5501 (1995) ねずみ鋳鉄品
SF490C … （JIS G3201 (1988) 炭素鋼鍛鋼品に SF490A はありますが…）
BC6 … 下記ページ（三協オイルレス工業(株)のQ&Aの「材質について」Ｑ８）によると、新JISでは「CAC406」
http://www.sankyo-oilless.co.jp/SOpage05.html
　→ JIS H5120 (2006) 銅及び銅合金鋳物

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Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.

ようこそＢｅｗｉｓｅ　Ｉｎｃ.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

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弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

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Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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Sep 29 Mon 2008 11:40
成功修整砂轮的秘诀www.tool-tool.com

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修锐是一个将超硬磨粒砂轮的磨粒修磨锋利的处理过程。在这一过程中，需去除磨粒间的结合剂和磨钝的砂轮磨粒，使具有很强磨削性能的砂轮磨粒突出结合剂之外，形成锐利的切削刃。修锐也必须从砂轮表面的气孔中，去除微小的材料，防止作用于砂轮上的磨削力增大，砂轮上的磨削力增大，将会引起振动和造成零件表面烧伤。
5 z5 R V R$ h- Q
' B) }6 \* H6 x1 r8 j7 A8 J没有适当的修锐，即使是最好的砂轮也不可能获得加工零件的高质量和尺寸一致性。实际上，当你投资了高质量的砂轮，为了获得高的磨削性能，很好地修整它们就显得非常重要。
! l) P- d4 k6 @" y. `4 f# M! ?
" K' i/ a5 C6 E" K4 M' @9 i整形可以说是砂轮准备工作的一部分，它与普通砂轮的修锐同时进行。对于超硬磨料砂轮，两道工序是分开进行的，首先对砂轮进行整形。在使用超硬磨料砂轮磨削中，整形是使用整形工具或滚轮进行，修锐经常是使用一个陶瓷结合剂的修整棒，在整形完成后，对砂轮进行修锐处理。 8 x7 a: @9 n4 G9 |: h8 U* `

3 {- Y( I9 x# |在砂轮包括整形与修锐的修整之前，保证主轴轴承在一定的温度下（如通常的砂轮磨削状态）是很重要的。这样可避免损伤零件几何形状以及砂轮和修整工具的非正常磨损。对于修整用的工具必须小心处理，因为它一般由质硬、耐磨但又很脆的金刚石材料制成，且对因轻微碰撞、受力引起微小裂纹和破碎都非常敏感。
% f. I1 r7 E4 K2 c8 a, i
! e: t7 O$ l1 T8 [8 D! [% L因为金刚石整形器本身就是一把刀具，需保持非常锋利。使用一个磨钝了的修整工具来修整砂轮表面，会使砂轮变钝。为了保持一个高质量和锋利的金刚石修整工具，每隔一定时间，需要 1/8圈地旋转单点或带锥尖的修整工具。旋转次数可根据修整情况决定，根据经验，最少每天旋转一次。对于凿子头和成型的修整工具，一般需在它们磨钝前 180°地旋转一次。
5 Y* `2 [" c, c: F! Z0 z
* _- x) W. I k. Q大多数外圆磨床是将零件和砂轮置于一个水平线上。零件外圆的最高点与砂轮外圆的最高点称为零件/砂轮接触点，金刚石修整工具应尽可能地在接近零件/砂轮接触点处修整砂轮。对于内圆磨床用砂轮，将金刚石修整工具接近砂轮外圆的最高点（即磨孔时零件/砂轮接触点）进行修整，这一点更为重要。 " F7 _) w/ J$ Q% ?* [7 p5 [

% E7 m2 P1 R6 T采取微量修整 . J8 ]; n# Y/ h9 R$ g. B, T
: H: d0 Y. {7 s. Q
为减少修整时间，好象总存在一种想选择大些修除深度的诱惑。这是一种极其错误的想法。必须选择最合适的修除深度对砂轮进行修整。选择太大的修除深度，会产生高的切削温度，减少修整器的使用寿命，还会将有用的砂轮层切除。最终结果是使修整器和砂轮两者受损，适得其反。最佳的修整量为经几次修除后，既能恢复砂轮的几何形状，又能刚好产生出良好的磨削锋刃为准则。
+ x5 A6 b* t: d8 l# O8 z4 M0 k( r$ y* P
使用单点修整工具，应以10-15o的轴心线倾斜角接触砂轮的直径方向。这样将使单点修整工具在定期转动时，产生一个削尖的作用。以多点接触的修整工具不需要倾斜这一角度。改为用修整工具的整个端面与砂轮表面接触。
0 b; X" D/ u7 b) i" z" Q/ n7 y6 Q
0 _5 f' ~. H) v1 n: e7 K8 e横向移动速度是修整工具在修整中通过砂轮表面的速度。它对加工零件要求的表面粗糙度和金属切削率都起有关键的作用。横向移动速度太慢，将会堵塞砂轮，损害零件的表面粗糙度和金属切削率。太慢的横向移动速度还可以引起砂轮振动和烧伤零件表面。均匀较快的横向移动速度能修整出好的砂轮表面，提高砂轮的磨削性能，增加磨削效率，降低零件表面粗糙度。
; Y b/ ~ s0 g! H' k
{( Z+ @8 O$ [) ~- k保持冷却
) l' w$ C: M2 s8 k
1 Y2 H l3 w, h$ d: S适当地使用冷却液，能加快修整速度和提高修整效率。根据经验，选用一股3/8英寸直径的冷却液，能够从修整器上排除大量热量，延长修整器的使用寿命。当金刚石修整工具通过砂轮时，安装一个冷却液喷管，充满整个砂轮表面或不断地加注冷却液到金刚石修整工具。当修整工具与砂轮接触开始修整后，决不允许修整工具，从冷却液中退出。否则会使金刚石修整工具，在冷、热的极端温度变化下，产生裂纹或破裂。 * T( K' q) b& L1 Q' y% ]5 J
9 R( j) Z3 p& a& r. d# G4 C) e
使用过滤器对冷却液进行高精度过滤，能避免污垢或切屑在冷却液中的多次循环。被污染的冷却液能够使砂轮很快磨损，增加砂轮的修整次数。只有在干式磨削时（只有在这种情况下，可以中断对金刚石修整工具的冷却），才对砂轮采取干式修整。在每天下班前，关掉冷却液后，让砂轮空转几分钟。这样可以防止砂轮破裂。 ) S. y. U9 J$ B* b2 T/ o

7 k5 k. s, |( @2 `: t' W振动是修整的大敌 9 H+ J' j8 M- k) m+ }0 ^
/ C5 w( \- f! w7 R" q
在砂轮修整中，有效地减小振动，避免在砂轮表面留下修整痕迹、碰撞和损坏修整工具等，是至关重要的。这意味着还必须保持砂轮平衡，这是砂轮本身的结构特点所决定的。密度的不均匀和整个砂轮几何形状的好坏，都会影响一个砂轮的固有平衡。因此选择一个高质量的砂轮也是很重要的。 Y! U/ L% p8 L& _, I
假如是一个高质量的砂轮，只需妥当的安装即能保持砂轮很好的平衡。按照砂轮制造商的出厂说明，砂轮上标有一个向上箭头，它表明砂轮经粗平衡后的轻端方位。然后用户可以根椐箭头指示，注意修整砂轮，使其达到动态平衡。冷却液均匀地加注，有时也能帮助砂轮保持平衡。
# a6 S7 C6 [2 ], V
: A/ E. R9 _1 `1 r0 z2 q: p% Q为了进一步地避免振动，需保证修整工具牢固地夹紧在夹座上和保持最小的悬垂量，以保证修整工具有足够的刚性。如果金刚石工具没有牢固夹紧，就会引起振动、产生噪音，在零件表面产生波纹，拉伤零件表面和损坏修整工具。
$ L# ~, x% j) f! h0 c, E5 Z- i% G
结论：一个超硬磨粒砂轮在开始磨削前，必须进行整形与修锐。遵循本文介绍的经验，将帮助你的砂轮产生出最隹的磨削效果。 / q6 r) e$ G1 A' U6 K, O% H

?* E+ ?9 E) o小知识 7 H: U2 L5 U& l0 m" F! c! f

! x" G! k) s" z金刚石整修工具使用中应做到及不应该做的事项：
- p* j, g; {& F' J Q% o7 M, @! Y1 |: ^' q; [
应该：
( `5 a5 N2 X& E4 V" B& D2 C+ c+ g7 z5 h. L8 M( G# m
1. 在使用新的修整器之前，应从上次修整的进给中退出。许多质脆的金刚石修整工具，在开始与砂轮的接触中，都容易被损坏。
7 y9 q1 a6 q2 J- L$ y2. 以倾斜10-15°的角度安装金刚石修整工具头，使其指向砂轮的旋转方向。
# ]- g$ ^+ S8 e/ F) y5 |+ G9 g3. 牢固地安装好修整器或夹紧修整工具，不得将工具头悬垂太长。 $ u% n9 M( K, q
4. 在可能的情况下，尽量使用冷却液。在整个修整时间里，用冷却液浇注修整工具与砂轮接触处。 ( I* n1 f9 a9 t y+ f9 |+ h
5. 在修整开始时，从砂轮的最高点修起，通常为砂轮的中部。 % V. F0 d* Q, T* m5 [3 d2 w1 j
6. 注意进行轻微量的修除。修除的最大深度，对于粗修除：0.001-0.002 英寸。对于精修除：0.0005-0.001英寸。 & X' X( h! }5 ]- g7 W
7. 按有关手册选择合适的横向移动速度。横向移动速度越慢（在允许范围），获得砂轮表面粗糙度越低。 / U5 X% H8 T# Q( U9 _3 t8 U8 Y5 S
8. 必须在规定的时间间隔内对砂轮进行修整，防止砂轮变钝，使磨削力增大。
# @3 X( V( Z* `0 W4 ^8 g4 p2 X$ R9. 在规定的时间间隔内，将刀夹中的修整工具，旋转1/8圈，以保证修整工具的始终锐利。
" w% r8 L/ X- J10. 当金刚石修整器或工具头变钝或明显地变平时，应及时地调整与更换。
1 ~3 M; u% G% A- t4 `$ E! c: C11. 根据砂轮的直径大小，合理选择金刚石的CARAT量（纯金刚石含量），砂轮直径越大，选择的金刚石CARAT值越大。 $ j8 k) }; u1 _* i5 |

1 Q, |6 x& ?/ W# d$ M" Q不应该： ; H' p* O2 Z3 Q' M

0 [9 G* q, [# a; H1. 在放置金刚石修整工具头到夹座时，注意不要撞击到砂轮表面。 8 }" k( s9 P) \2 E% p
2. 不能将单点的金刚石修整工具头垂直地对准砂轮中心，一般需倾斜10-15°。
! R }+ U, F3 }2 t" h3. 不能对发热的修整工具进行“淬火”（指突然变冷）。在干式修整时，必须保持两次修整的间隔时间，足以使发热的修整工具冷却。 - ?5 k4 o; [7 Z
4. 不能假定砂轮表面具有理想的平整。在开始修整时，找出砂轮的最高点位置，进行修整。
" U9 V# Y0 O- U! U2 n5. 如果可能的话，每次砂轮的修除量，在砂轮的半径上不能超过0.001英寸。过大的修除量能够引起金刚石修整工具头的过早磨耗和经常破碎。
# L3 H$ e! i6 t6. 但也不能每次修除太小的余量。对于在旧的或刚性差的机床上使用的砂轮可以不进行修整。
4 j. r T0 c1 g, ]* B3 Y7 v7. 注意修整中不能在一个位置上停留太长的时间。这样将会使砂轮表面抛光，产生高温和损坏金刚石修整工具。每天至少转动修整工具一次。
* ]+ `4 j# d8 B! Q9 \8. 不能继续使用磨损或损伤了的修整工具。应及时对它进行调整或替换。 3 V9 T/ U" X% ^1 V! Q6 J$ s5 C/ i
9. 不能在粗修整时选择过大修除量和太快的横向进给速度，然后在精修整时再选择小修除量和缓慢的横向进给速度。这样将会很快地损坏金刚石修整工具。如果可能的话，建议粗修整和精修整时，选择同样的横向进给速度。

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