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(3)焊錫能力實驗範例。


1.目的:


在測試電鍍鍍層的焊錫能力。


2.試劑:


1.25%(W/W)松香酒精助劑.


2.60 /40 錫鉛焊錫劑.


3.儀器:


1.錫爐(300℃溫控系統)


2.恆速機械臂。


3.液體比重計。


4.20倍放大鏡。


5.記時器。


6.刮勺


4.試驗步驟:


1.試驗前先將錫爐預熱至245℃或規定溫度。


2.若樣品需作老化處理,必須先將老化後的樣品以熱風乾燥(溫度不可超過180℃)。


3.將樣品需要焊錫的部分浸入助焊劑中5到10秒。


4.樣品從助焊劑取出10到60秒,浸入錫爐5秒左右(沾錫前需確定錫爐的溫度無誤及錫面無氧化渣),樣品浸入的深度必須覆蓋到測試部位。


5.待樣品冷卻後用乾淨的異丙醇清洗殘留助焊劑。


5.注意事項:


1.做此試驗必須在通風良好處,並戴手套,面具以防水蒸氣及錫鉛焊劑燙傷。


2.錫爐內至少容納2磅以上的錫鉛焊劑,並且定期分析焊劑中的不純物,若不純物含量超過表一所示的值時應立即更換焊劑。


3.助焊劑比重必須維持在0.903±0.005g /cm3(25℃時測試),不用時必須密封。


4.樣品必須乾淨,不可沾有異物,水分,也不可用手觸摸。


5.樣品浸入和取出錫爐的速度需為2.54±0.63cm/ sec。


6.端子掉入錫爐內一定要取出,避免造成污染。


6.判定方法:


1.試驗後的樣品在20倍放大鏡下觀察。


2.若95%以上的面積有沾錫,且無不平整,針孔,破損情形時即判定為合格。


7.老化處理:


1.注入純水於老化槽,液位高需要有5.08cm,並加熱到沸騰。


2.將樣品懸掛於試樣架上,樣品需離液面在3.81~6.35cm處,並開啟補充水(補充水流速需與水蒸發速度相等)。


3.蓋上7/8的面積,其餘面積為讓水蒸氣散遺之用,開始記時到所規定的時間。


4.處理時間一到立即取出樣品並乾燥。


8.參考資料: 1.ASTM B678-86 2.MIL-STD 202F-208E


Cu 0.250-0.300 Cd 0.010-0.020


Au 0.100-0.200 In -----------


Ag 0.150-0.250 Fe 0.020-0.025


Al 0.005-0.008 Ni 0.020-0.020


As 0.040-0.050 Zn 0.005-0.008


Bi 0.250-0.300 Cu+Au 0.300-0.400


(4)硝酸蒸汽腐蝕實驗範例。


一.目的:利用硝酸蒸氣腐蝕來測試金鍍層的封孔性好壞


二.試劑:1.硝酸(濃度69-71%,比重1.415-1.420)


三.儀器: 1.烘箱(200℃溫控系統)


2.恆溫恆濕儀.


3.試驗箱(容積9-12L,液面面積大於25平方厘米.


4.20倍放大鏡。


四.檢驗步驟:


1.樣品以酒精或其他溶劑完全洗乾淨並吹乾後,用20倍放大鏡觀察,確定無雜質沾附,若仍有雜質則重複清洗到乾淨為止。


2取硝酸300ml倒入試驗箱底部,立刻蓋上蓋子。


3.30±5分鐘後,將步驟1的樣品放入試驗箱內,立刻蓋上蓋子,以免蒸汽逸失過多。


4.將整個試驗箱置於恆溫恆濕儀或者在溫度為23±3℃,濕度60%以下的環境下。


5.60±5分鐘後,取出樣品放入烘箱125±5℃烘烤30±5分鐘。


6.自烘箱取出樣品,放大10倍觀察其腐蝕情形。


五.注意事項:


(1)作此實驗必須在通風良好處,並戴手套,面具以防止硝酸蒸汽傷及皮膚。


(2)樣品必須使用耐硝酸蒸汽的材料做支撐架。


(3)樣品與試驗箱壁距離至少25mm,與其他樣品的間距至少20mm,與液面距離75mm,樣品


長度至少13mm。


(4)金電鍍層厚度至少需在25μ``以上才可以作此實驗(如下)。


(5)試驗箱必須為密封,以防止硝酸蒸汽外洩,可抹上凡士林。


金厚度(μin) <25>


暴露於硝酸蒸汽中的時間(min) ----- 60±5 75±5


六.判定方法


1.試驗後的樣品在20倍放大鏡下觀察。


2.若無深蘭色,黑色腐蝕點或鍍層破裂,即判定為合格。


七.參考資料:1.ASTM B735


(5)二氧化硫腐蝕實驗範例。


一.目的:利用二氧化硫氣腐蝕來測試金及鈀鍍層的封孔性好壞


二.試劑:1.亞硫酸(Sulfurous Acid)6%


2.硫化銨(Ammonium Sulfide)23.5%。


三.儀器: 1.恆溫恆濕儀.


2.試驗箱(容積9-12L,液面面積大於50平方厘米.


3.20倍放大鏡。


四.檢驗步驟:


1.樣品以酒精或其他溶劑完全洗乾淨並吹乾後,用20倍放大鏡觀察,確定無雜質沾附,若仍有雜質則重複清洗到乾淨為止。


2.樣品若為選鍍,則以膠帶封貼保護其他部分。


3.取亞硫酸150毫升,倒入試驗箱底部,同時將樣品置入,立刻蓋上蓋子,以免蒸汽逸失過多。


4.視不同的厚度分別試驗不同時間。(如下表)


5.在二氧化硫蒸汽試驗完成前5分鐘,取1毫升硫化銨溶液稀釋至100毫升,倒入另外一個試驗箱,立刻蓋上蓋子,以防止硫化銨及硫化氫爭氣逸失過多,並且迅速輕晃試驗箱,使硫化銨與水混合。


6.二氧化硫蒸汽試驗完成後,迅速將樣品移到步驟5的試驗箱內(若為選鍍樣品,此時應將膠帶撕去。


五.注意事項:


(1)作此實驗必須在通風良好處,並戴手套,面具以防止二氧化硫蒸汽傷及皮膚。


(2)樣品必須使用耐二氧化硫蒸汽的材料做支撐架。


(3)樣品與試驗箱壁距離至少25mm,與其他樣品的間距至少20mm,與液面距離75mm,樣品


長度至少13mm。


(4)試驗箱必須為密封,以防止二氧化硫蒸汽外洩,可抹上凡士林。


六.判定方法:


1.試驗後的樣品在20倍放大鏡下觀察。


2.若無深蘭色,黑色腐蝕點或鍍層破裂,即判定為合格。


七.參考資料:1.ASTM B735


2.AT & T


3.Western Electric Manufacturing Standard 17000


表一 Pd鍍層二氧化硫腐蝕時間:


Reference /Thickness 50μ``以上 50μ``以下


Western Electric 120min 90min


AT & T 30min 30min


表二 金鍍層二氧化硫腐蝕時間:


Reference /Thickness 30μ``以上 30μ``以下


ASTM B735 23±1Hr 6±0.5Hr


(6)鹽水噴霧腐蝕實驗範例。


一.目的:利用鹽水噴霧腐蝕法來測試電鍍層的封孔性好壞


二.試劑:1.鹽水溶液(濃度50±10g/L)


三.儀器: 1.鹽水噴霧試驗機.


2.20倍放大鏡。


四.試驗條件:


項目 配製時 試驗中 備註


鹽水溶液濃度 (g/L) 50 40~60 最好每天標定濃度一次


PH值 6.5 6.5~7.2 收集後測定試驗中的 PH值


壓縮空氣壓力(kgf/cm2) ---- 1.00±0.01 連續不得中斷


噴霧量(ml /80 ---- 1.0~2.0 應至少收集16小時求其平均值


---- 47±1


---- 35±1


---- 35±1 每天至少冊兩次


---- 85%以上 其他濕度要求另定


---- 依客戶要求而定


五.試液配製:


(1)氯化鈉不能含有銅與鎳的不純物,固體內的碘化鈉含量需小於0.1%,因為不純物中可能含有腐蝕抑制劑,所以不純物總含量需小於0.3%。


(2)鹽水溶液在33~35℃時比重應為1.0258~1.0402,在25℃時為1.0292~1.0443。


(3)鹽水溶液的PH值以試劑級鹽酸或氫氧化鈉調整,由於配製試驗水的水中含有二氧化碳,二氧化碳在水中的溶解度隨溫度的改變而影響溶液的PH值,所以須小心控制PH值。


(4)PH值調整法一:常溫配製試驗液於35℃噴霧,因溫度的升高而使部分二氧化碳逸出溶液而升高PH值,所以在常溫配製時,PH值應調整在6.5以內,才可以使收集液的PH值在6.5~7.2之間。


(5)PH值調整法二:PH值調整前,使試液先煮沸再冷到35℃,或維持在35℃溫度48小時,如此調整的PH值在35℃噴霧時才不會產生太大的變化。


(6)PH值調整法三:先將水加熱到35℃以上,以除去溶解的二氧化碳,而後在調製試驗液並調整PH值。


(7)為避免噴霧嘴阻塞,此試驗液須過濾。


六.實驗步驟:


1.樣品以酒精或其他溶劑完全洗乾淨並吹乾後,用20倍放大鏡觀察,確定無雜質沾附,若仍有雜質則重複清洗到乾淨為止(不得有手紋污染)。


2.取樣品放入試驗室,其主要表面與鉛垂線成15~30度的傾斜,並使每個主要表面能同時接受鹽水的噴霧。


3.將鹽水噴霧試驗機依上表條件設定並啟動,即可開始噴霧。


4.噴霧試驗完畢,開啟試驗室上蓋時,不得傷及主要表面,迅速用低於38℃的清水洗去沾附的鹽粒,用海綿或毛刷除去腐蝕點以外的腐蝕生成物,並乾燥。


七.注意事項:1.噴霧嘴不可直接將試驗液噴向樣品,噴霧室頂部聚集的溶液不得滴落在樣品上。


2.樣品滴下的試驗液不可流回鹽水桶而再用。


3.壓縮空氣不能含有油脂和灰塵。


4.鹽水噴霧試驗機與其所需的管路應採用鈍性材料。


八.判定方法:1.試驗後的樣品在20倍放大鏡下觀察。


2.若無黑色腐蝕點或鍍層破裂,起泡即判定為合格,或依客戶要求而定。




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(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.傳動速度不穩定。 1.檢查傳動系統,校正產速。


2.電流不穩定。 2.檢查整流器與陰陽極,適時予以修正。


3.端子嚴重變形,造成選鍍位置不穩定。 3.檢查電鍍位置是否偏離,若素材嚴重變形製程無法改善,須停產。


4.端子結構造成高低電流分佈不均。 4.調整電鍍位置,增加攪拌效果。


5.攪拌效果不良。 5.增加攪拌效果。


6.膜厚測試位置有問題,造成誤差大。 6.須重新修定測試位置。


7.選鍍機構不穩定。 7.改善選鍍機構。


16.鍍層暗紅:通常指金色澤偏暗偏紅。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.鍍金藥水偏離。 1.重新調整電鍍藥水。


2.鍍層粗糙,燒白再覆蓋金層即變紅。 2.改善鎳層不良。


3.水洗水不淨,造成紅斑。 3.更換水洗水。


4.鍍件未完全乾燥,日後氧化發紅。 4.檢查乾燥系統,確定鍍件乾燥,已發紅的端子,可以用稀氰化物清洗。


17.界面黑線,霧線:通常在半鍍錫鉛層的界面有此現象。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.陰極反應太大,大量氫氣泡沫浮於液面。 1.降低電流。


2.陰極攪拌不良。 2.調整振蕩器的頻率和振幅。


3. 選鍍高度調整不均。 3.檢查選鍍高度,重新修正。


4.鍍槽設計不良,造成泡沫殘存於鍍槽液面,無法排除。 4.改善鍍槽結構。


5.錫鉛藥水低電流區白霧。 5.修正錫鉛藥水至最佳槽況。


6.整流器濾波不良。 6.用示波器測量濾波度,確定濾波不良時,檢修整流器。


18.焊錫不良:指錫鉛鍍層沾錫能力不佳。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.錫鉛電鍍液受到污染。 1.更換錫鉛藥水。


2.光澤劑過量,造成鍍層碳含量過多。 2.立即作活性炭過濾,或更換藥水。


3. 電鍍後處理不良(酸液殘存,水質不佳,鹽類生成,異物附著)。 3.改善流程,改善水質


4.密著不良 4.解決密著不良問題。


5.電鍍時電壓過高,造成鍍件受熱氧化,鈍化 5.改善導電設備。


6.電流密度過高致鍍層結構不良。 6.降低電流密度。


7.攪拌不良致鍍層結構不良。 7.增加攪拌效果。


8.浴溫過高,致鍍層結構不良。 8.立即降低浴溫並檢查冷卻系統。


9.鍍層因放置環境較差,時間過久,致鍍層氧化,老化。 9.加強包裝及改善儲存環境。


10.鍍層太薄 10.增加電鍍層厚度。


11.焊錫溫度不正確。 11.檢查焊錫溫度。


12.鍍件形狀構造影響。 12.改變判定方法。


13.焊劑不純物過高。 13.更換焊劑。


14.鍍件材質的影響(錫>錫鉛>金>銅>磷青銅>黃銅) 14.探討材質。


15.鍍件表面有異物,如油污。 15.去除異物。


16.底層粗糙。 16.改善底層平整度。


19.鍍層發黑:不包含燒焦的黑及錫鉛界面的黑線。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.錫鉛鍍層原已有白霧,日後變黑。 1.參考第8,處理錫鉛白霧的對策。


2.鎳槽已經受到污染,在低電流區會有黑色鍍層。 2.做活性炭處理,或弱電解處理。


3. 鍍件受氧化嚴重發黑腐蝕。 3.須做分析探討原因。


4.停機造成腐蝕或還原。 4.剪除不良及避免停機。


5.錫鉛鍍層被陰極導電頭釋放的火花打到發黑。 5.調整陰極導電頭與端子接觸良好。


20.錫渣:指錫鉛層表面有斷斷續續細小的錫鉛金屬,通常料帶處最多。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.錫鉛藥水帶出嚴重在陰極導電座結晶。 1.改善藥水帶出,及加強清洗流程。


2.在烤箱內摩擦到,高溫金屬物所刮下。 2.調整烤箱內的制具避免摩擦到端子,及調整烤箱溫度。


第六章.鍍層檢驗


在連續電鍍業界的鍍層檢驗,一般包括外觀檢查,膜厚測試,附著能力測試,焊錫能力測試,以及抗腐蝕能力測試,抗老化能力測試,至於電接觸阻抗的測試就比較少的廠家有測試。


1. 外觀檢查:一般廠家在檢查外觀比較多使用目視法,較嚴格則會使用4倍或10倍放大鏡檢查(在許多國際標準規範也是如此,如ASTM)。通常本人 建議作業人員先用目視法檢查,一旦看到有疑慮的外觀時,再使用放大鏡觀察。而技術人員則建議必須以50~100倍來檢查(倍數越高,外觀瑕恣越多),甚至 分析原因時還得借助200倍以上的顯微鏡。在電鍍層的外觀判定標準,一般並無一定的規範,都需要由買賣雙方協議。當然表面完全沒有瑕恣最好,但這是高難 度,不過一般人們對色澤均勻這個定義比較能達成共識(少數會比較要求色澤很亮,那是行外人),因此根據多年的經驗匯整以下經常發生的一些外觀異常,供參 考:


(1)色澤不均,深淺色,異色(如變黑,發紅,發黃,白霧等)


(2)光澤度不均勻,明亮度不一,暗淡粗糙。


(3)沾附異物(如水分,毛屑,土灰,油污,結晶物,纖維等)。


(4)不平滑,有凹洞,針孔,顆粒物等。


(5)壓傷,刮傷,磨痕,刮歪等各種變形現象及鍍件受損情形。


(6)電鍍位置不齊,不足,過多,過寬等。像


(7)裸漏底層金屬現象。


(8)有起泡,剝落,掉金屬屑等。


2. 膜厚測試:鍍層膜厚測試方法有顯微鏡測試法,電解測試法,X光螢光測試法,B射線測試法,渦流測試法,滴下測試法等。其中以顯微鏡測試法最為正 確,不過需要時間,設備,技術等支援,不適合檢驗用,一般用來做分析,研究之用。現在大部分都使用X光螢光測試法,因為準確度高,速度快(幾十秒)。其他 的方法幾乎已經沒有人使用了。目前業界使用X-RAY螢光膜厚儀的廠牌有德國的FISCHER,美國的CMI,日本的SEIKO,其測試原理與方法大同小 異,但由於廠牌不同,多少會有少許誤差,只要使用標準片作好檢量線,作好定位工作,作好底材修正,即可將誤差降低到最小。不要小看這三項工作,因為他可能 讓你的過去平白無故淨損失膜厚成本10%以上。


3.附著能力測試:或稱為密著性測試,方法有彎曲法,膠帶法,急冷法,切割法,滾壓法,刮 磨法等。在端子電鍍一般使用彎曲法最多,或是膠帶法,二者 並用最好。彎曲法比較膠帶法嚴格,有很多場合膠帶法是無法測試鍍層的附著力。若使用膠帶法必須注意一定要使用與Scotch cellophane tape No.600同等粘性膠帶(賽路凡膠),否則會失去測試效果。以下提供彎曲膠帶並用法作為參考:


(1)先用折彎器將端子彎曲到90度以上,觀察彎曲面是否有鍍層起皮,剝落等現象。


(2)再將端子折回原來水平角度,觀察彎曲面是否有鍍層起皮,剝落等現象。


(3)然後再使用規定粘性膠帶緊牢地粘貼在已折彎過的端子表面,並以垂直方向迅速撕開膠帶,觀察膠帶上有無剝落金屬皮膜。


(4)若目視無法觀察清楚,可使用50倍放大鏡觀察。


4. 焊錫能力測試:一般端子鍍錫鉛或鍍金才有在測試焊錫性,而且測試部位為端子將來要焊錫接在機板上或CABLE線上的部位,通常稱之為 soldertail。使用的方法有兩種,一種為最常用的焊錫法來檢查吃錫是否平滑飽滿,依照一般的國際規範吃錫面積至少要超過95%以上方為合格。另一 種方法為使用焊錫性測定器,其方法也是利用沾錫時,在規定時間下端子表面吃錫作用力來判定焊錫能力,該方法數據化,所以比起前者算是比較準確,但儀器較昂 貴。另外目前有些廠家會先對端子做過老化實驗後(水蒸氣老化,高溫烘烤老化),再測試焊錫能力。錫爐內的焊劑規定使用60/40或63/37錫鉛比的無助 焊劑的金屬,而且錫爐內是需要定期檢驗其不純物,因為不純物會影響吃錫效果,切記。


5.抗腐蝕能力測試:下表為常用的腐蝕試驗方法。


鍍層種類 硝酸蒸汽 二氧化硫蒸汽 鹽水噴霧 硫化氫蒸汽 水蒸氣老化


鎳 × × √ × √


金 厚金 √ √ √ √


鈀鎳 × √ √ √ √


錫鉛 × × 全面鍍 × √


說明:√為適用 ,×為不適用


(1)硝酸蒸汽腐蝕實驗是測試厚金(25μ``以上)鍍層的封孔能力,硝酸濃度為70±1%,溫度23±3℃,濕度60%,時間為60分鐘。實驗後鍍層表面不可有深蘭色,黑色腐蝕點及鍍層破裂。


(2)二氧化硫蒸汽腐蝕實驗是測試厚金及鈀鎳鍍層的封孔能力,根據AT&T鈀鎳實驗時間為30分鐘,根據ASTM厚金(30μ``以上)實驗時間為23±1小時。實驗後鍍層表面不可有有深蘭色,黑色腐蝕點及鍍層破裂。


(3)鹽水噴霧實驗是測試薄金,鍍鎳層的封孔能力及錫鉛抗蝕能力,氯化鈉濃度為5%,實驗溫度為35℃,實驗時間有24小時,48小時,72小時等。實驗後鍍層表面不可有綠色,白色腐蝕點,及錫鉛層變黑現象。


(4)硫化氫蒸汽腐蝕實驗是測試金鍍層的封孔能力,實驗時間為 2小時(不詳),實驗後鍍層表面不可有綠色,白色腐蝕點。


(5)水蒸氣老化實驗是測試金鍍層的封孔能力,實驗時間為 8小時,16小時。實驗後鍍層表面不可有白色腐蝕點。


目前業界使用最多為鹽水噴霧實驗和水蒸氣老化實驗。


5.抗老化能力實驗:目前做老化實驗用途,除了觀察表面是否變色,是否有腐蝕斑點外,在老化實驗後,會再拿去測試焊錫能力,或測試接觸阻抗是否增加。所以通常在做老化實驗有水蒸氣老化實驗和高溫烘烤老化實驗。


(1)水蒸氣老化實驗是利用沸騰的純水來蒸烤鍍層 ,實驗時間為8小時和16小時。


(2)高溫烘烤老化實驗是利用IR高溫烘烤箱來烘烤鍍層,條件如下表:


鍍層 溫度 時間 後續實驗


金 250±5℃ 30分鐘 阻抗測試


錫鉛 150±5℃ 60分鐘 焊錫測試


由 於各種試驗甚多,無法於此一一介紹,若想進一步瞭解,可以從各種國際標準去摘錄,一般在ISO,ASTM,MIL,JIS,CNS等都有完整收 錄,規範內容也大同小異。建議可以去購買一本ASTM VOLNUME2.05,所有電鍍工程,鍍層測試標準都收錄在裡面。(陶式出版社代理)。以下提供一些經常在使用的實驗方法與其內容,給電鍍從業者參考。


(1)鍍層外觀檢驗範例。


(2)密著能力實驗範例。


(3)焊錫能力實驗範例。


(4)硝酸蒸汽腐蝕實驗範例。


(5)二氧化硫腐蝕實驗範例。


(6)鹽水噴霧腐蝕實驗範例。


(1)鍍層外觀檢驗範例


一.目的:在規範電鍍成品外觀檢驗的方法和判定的標準


二.檢驗儀器:1.肉眼。


2.20倍放大鏡。


三.檢驗步驟:


1.取樣品放在深色背景下,用標準白色光源以垂直方向照射。


2.在45度方向距樣品一定的目視距離檢查(如圖)


3.若在目視下無法判定外觀不良屬何種不良現象時,可以20倍放大鏡觀察瞭解。


四.判定方法:


(1)色澤均勻,不可有深淺色,異色(如變黑,發紅,發黃,白霧等)的現象。


(2)光澤度均勻,不可有明亮度不一,暗淡粗糙的現象。


(3)不可沾有任何異物(如毛屑,土灰,油污,結晶物,纖維等)。


(4)平滑性好,不可有凹洞,顆粒物等。


(5)不可有壓傷,刮傷,磨痕,刮歪等各種變形現象及鍍件受損情形。


(6)電鍍位置不可有不齊,不足,過多,過寬等現象。


(7)不可有裸漏底層金屬現象。


(8)鍍層不可有起泡,剝落等密著不良情形。


(9)必須乾燥,不可沾有水分。


五.參考資料:1.CNS-4157


(2)密著能力實驗範例。


1.折彎實驗法:


以1.2~4.0mm的折彎器或相當於試樣厚度的彎曲半徑,將試樣彎曲至90度以上,在以50倍放大鏡觀察彎曲部分的外表面,若無剝離,起皮等現象,即判定為合格。


2.膠帶試驗法:


使用Scotch cellophane tape No.600或其他同等粘性的膠帶貼試樣表面,粘貼後以垂直方向迅速撕開,並以目視觀察膠帶上有無剝離金屬,若無任何鍍層剝離現象,即判定為合格。


3.急冷試驗法:


將試樣在規定溫度下(如下表),加熱30分鐘,然後急速冷卻於水中(室溫)後烘乾,以50倍放大鏡觀察,若無起泡,剝離等現象,即判定為合格。


Substrate/coating Ni Sn/ Pb Au Pd


Cu & Cu alloy 250℃ 150℃ 250℃ 350℃


4.繞折試驗法:


以1mm圓棒對試樣做360度繞折四圈以上,繞折的速度,力量需一致,在以50倍放大鏡觀察,若無剝離,起皮等現象,即判定為合格。


5.參考資料:1.ASTM B571 2.CNS 4824 3. ISO 2819




歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!


BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan


Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelMilling cutterCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FreseElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.


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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな


情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。


弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ


豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。


弊社は各領域に供給できる内容は:


(1)精密HSSエンドミルのR&D


(2)Carbide Cutting tools設計


(3)鎢鋼エンドミル設計


(4)航空エンドミル設計


(5)超高硬度エンドミル


(6)ダイヤモンドエンドミル


(7)医療用品エンドミル設計


(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計


弊社の製品の供給調達機能は:


(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計


(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給


(3)小Lot生産~大量発注対応供給


(4)オートメーション整備調達


(5)スポット対応~流れ生産対応


弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。


Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.


BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.


BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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鍍 層品質不良的發生多半為電鍍條件,電鍍設備或電鍍藥水的異常,及人為疏忽所致.通常在現場發生不良時比較容易找出原因克服,但電鍍後經過一段時間 才發生不良就比較棘手.然而日後與環境中的酸氣,氧氣,水分等接觸,加速氧化腐蝕作用也是必須注意的.以下本章將對電鍍不良的發生原因及改善的對策加以探 討說明.


1.表面粗糙:指不平整,不光亮的表面,通常成粗白狀


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.素材表面嚴重粗糙,鍍層無法覆蓋平整. 1.若為素材嚴重粗糙,立即停產並通知客戶.


2.金屬傳動輪表面粗糙,且壓合過緊,以至於壓傷. 2.若傳動輪粗糙,可換備用品使用並檢查壓合緊度.


3.電流密度稍微偏高,部分表面不亮粗糙(尚未燒焦) 3.計算電流密度是否操作過高,若是應降低電流


4.浴溫過低,一般鍍鎳才會發生) 4.待清晰度回升再開機,或降低電流,並立即檢查溫控系統.


5.PH值過高或過低,一般鍍鎳或鍍金(過低不會)皆會發生. 5.立即調整PH至標準範圍.


6.前處理藥液腐蝕底材. 6.查核前處理藥劑,稀釋藥劑或更換藥劑


2.沾附異物:指端子表面附著之污物.


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.水洗不乾淨或水質不良(如有微菌). 1.清洗水槽並更換新水.


2.佔到收料系統之機械油污. 2.將有油污處做以遮蔽.


3.素材帶有類似膠狀物,於前處理流程無法去除. 3.須先以溶劑浸泡處理.


4.收料時落地沾到泥土污物. 4.避免落地,若已沾附泥土可用吹氣清潔,浸透量很多時,建議重新清洗一次.


5.錫鉛結晶物沾附 5.立即去除結晶物.


6刷鍍羊毛?纖維絲 6.更換羊毛?並檢查接觸壓力.


7.紙帶溶解纖維絲. 7.清槽.


8.皮帶脫落屑. 8.更換皮帶.


3.密著性不良:指鍍層有剝落.起皮,起泡等現象.


(1)可能發生的原因: (2).改善對策:


1.前處理不良,如剝鎳. 1.加強前處理.


2.陰極接觸不良放電,如剝鎳,鎳剝金,鎳 剝錫鉛. 2.檢查陰極是否接觸不良,適時調整.


3.鍍液受到嚴重污染. 3.更換藥水


4.產速太慢,底層再次氧化,如鎳 層在金槽氧化(或金還原),剝錫鉛. 4,電鍍前須再次活化.


5.水洗不乾淨. 5.更換新水,必要時清洗水槽.


6.素材氧化嚴重,如氧化斑,熱處理後氧化膜. 6.必須先做除銹及去氧化膜處理,一般使用化學拋光或電解拋光.


7.停機化學置換反應造成. 7.必免停機或剪除不良品


8,操作電壓太高,陰極導電頭及鍍件發熱,造成鍍層氧化. 8.降低操作電壓或檢查導線接觸狀況


9,底層電鍍不良(如燒焦),造成下一層剝落. 9.改善底層電鍍品質.


10.嚴重.燒焦所形成剝落 10.參考NO12處理對策.


4.露銅:可清楚看見銅色或黃黑色於低電流處(凹槽處)


(1)可能發生原因: (2)改善對策:


1.前處理不良,油脂,氧化物.異物尚未除去,鍍層無法析出. 1.加強前處理或降低產速


2.操作電流密度太低,導致低電流區,鍍層無法析出. 2.重新計算電鍍條件.


3鎳光澤劑過量,導致低電流區,鍍層無法析出 3.處理藥水,去除過多光澤劑或更新.


4.嚴重刮傷造成露銅. 4.檢查電鍍流程,(查參考NO5)


5.未鍍到. 5.調整電流位置.


5刮傷:指水平線條狀,一般在錫鉛鍍層比較容易發生.


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.素材本身在沖壓時,及造成刮傷. 1.停止生產,待與客戶聯繫.


2.被電鍍設備中的金屬製具刮傷,如陰極頭,烤箱定位器,導輪等. 2.檢查電鍍流程,適時調整設備和制具.


3.被電鍍結晶物刮傷. 3.停止生產,立即去除結晶物.


6.變形(刮歪):指端子形狀已經偏離原有尺寸或位置.


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.素材本身在沖壓時,或運輸時,即造成變形. 1.停止生產,待與客戶聯繫.


2.被電鍍設備,制具刮歪(如吹氣.定位器,振蕩器,槽口,回轉輪) 2.檢查電鍍流程,適時調整設備和制具.


3.盤子過小或捲繞不良,導致出入料時刮歪 3.停止生產,適時調整盤子


4.傳動輪轉歪, 4.修正傳動輪或變更傳動方式.


7壓傷:指不規則形狀之凹洞


可能發生的原因: 改善對策:


1)本身在沖床加工時,已經壓傷,鍍層無法覆蓋平整


2)傳動輪鬆動或故障不良,造成壓合時傷到 1)停止生產,待與客戶聯


2)檢查傳動機構,或更換備品


8白霧:指鍍層表面卡一層雲霧狀,不光亮但平整


可能發生的原因:1)前處理不良


2)鍍液受污染


3)錫鉛層愛到酸腐蝕,如停機時受到錫鉛液腐蝕


4)錫鉛藥水溫度過高


5)錫鉛電流密度過低


6)光澤劑不足


7)傳致力輪髒污


8)錫鉛電久進,產生泡沫附著造成 改善對策:1)加強前處理


2)更換藥水並提純污染液


3)避免停機,若無法避免時,剪除不良


4)立即檢查溫控系統,並重新設定溫度


5)提高電流密度


6)補足不澤劑傳動輪


7)清潔傳動輪


8)立即去除泡沫


9針孔:指成群、細小圓洞狀(似被鍾紮狀)


可能發生的原因: 改善對策:


1.操作的電流密度太 1.降低電流密度


2.電鍍溶液表面張力過大,濕潤劑不足。 2.補充濕潤劑,或檢查藥水。


3.電鍍時間攪拌效果不良。 3.加強攪拌。


4.錫鉛浴溫過低 4.調整浴溫


5.電鍍藥水受到污染。 5.提純藥水或者更新。


6.前處理不良。 6.加強前處理效果。


10.錫鉛重熔:指鍍層表面有如山丘平原狀(似起泡,但密著性良好),只有錫鉛鍍層會發生。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.錫鉛陰極過熱(電壓太高),導致錫鉛層重熔。 1.降低電壓,並瞭解為何浴電壓過高,在進行修正電鍍條件。


2.烤箱溫度過高,且烘烤時間過長,導致錫鉛層重熔。 2.降低烤箱溫度,並檢查溫控系統。


11.端子熔融:指表面有受熱熔成凹洞狀,通常是在銅素材(鍍鎳前)或錫鉛電鍍時造成。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.鍍鎳前或錫鉛電鍍間的陰極接觸不良,放電火花將銅材熔成凹洞。 1.檢查陰極,並適時調整。


12.鍍層燒焦:指鍍層表面嚴重黑暗,粗糙,如碳色一般。(指高電流密度區)


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.操作電流密度過高。 1.降低電流密度。


2.浴溫過低。 2.提高浴溫,並檢查溫控系統。


3.攪拌不良。 3.增加攪拌效果。


4.光澤劑不足。 4.補足光澤劑。


5.PH值過高。 5.修正PH值至標準範圍。


6.選鍍位置不當。(電子流曲線) 6.重新修正電鍍位置,注意電流分佈線。


7.整流器濾波不良。 7.檢查濾波度是否符合標準,若偏移時須將整流器送修。


13.電鍍厚度太高:指實際鍍出膜厚超出預計的厚度。


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.傳動速度變慢,不准或速度不穩定。 1.檢查傳動系統,校正產速。


2.電流太高,不准或電流不穩定。 2.檢查整流器與陰陽極,適時予以修正。


3.選鍍位置變異。 3.檢查電鍍位置是否偏離,重新調整。


4.藥水金屬濃度升高,一般鍍金較敏感。 4.調整電流或傳動速度。


5.藥水PH值過高。 5.調整PH值至標準範圍。


6.螢光膜厚測試儀偏離,或測試方法錯誤。 6.校正儀器或確定測試方法。


7.浴溫偏高。 7.檢查溫控系統。


14.電鍍厚度不足:指實際鍍出膜厚低於預計的厚度


(1)可能發生的原因: (2)改善對策:


1.傳動速度變快,不准或速度不穩定。 1.檢查傳動系統,校正產速。


2.電流太低,不准或電流不穩定。 2.檢查整流器與陰陽極,適時予以修正。


3.選鍍位置變異。 3.檢查電鍍位置是否偏離,重新調整。


4.藥水金屬濃度降低,或藥水被稀釋。 4.調整電流或傳動速度,必要時須停產。


5.藥水PH值偏低。 5.調整PH值至標準範圍。


6.螢光膜厚測試儀偏離,或測試方法錯誤。 6.校正儀器或確定測試方法。


7.浴溫偏低。 7.檢查溫控系統,必要時須停產。


8.鍍層結構中有結金,消耗掉部分電流。 8.去除結金物或更換制具。


9.電鍍藥水攪拌,循環不均或金屬補充不及消耗。 9.改善藥水循環或補充狀況。


15.電鍍厚度不均:指實際鍍出膜厚時高時低,或分佈不均。




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銅及銅合金表面處理方法


[方法1]


脫脂常用溶劑:三氯乙烯、丙酮、丁酮、醋酸乙酯。


[方法2]


噴砂或砂布打磨粗化後脫脂。


[方法3]


在下述溶液中於25-30°C浸漬1min


濃硫酸8濃硝酸2517


然後水洗,在50-60°C下乾燥。


[方法4]


在下述溶液中於60-70°C浸漬10min


濃硫酸40硫酸鐵4.538


然後水洗,在60-70°C下乾燥。


[方法5]


在下述溶液中於25-30°C下浸漬10-15min


濃硫酸10重鉻酸鈉585


然後水洗,在室溫下乾燥。


[方法6]


在下述溶液中25-30°C下浸漬1-2min


三氯化鐵15濃硝酸30200


然後水洗,在室溫下乾燥。


[方法7]


脫脂後在下述溶液中浸蝕10min,溫度66-71°C


硫酸鐵4.5濃硫酸3.4450


然後在20°C的冷水中洗5min,再在下述溶液中浸亮:


重鉻酸鈉5濃硫酸1085


然後在冷水中洗淨,浸入氫氧化銨(d=0.8510min,再用冷水洗5min,蒸餾水洗淨,在40°C下乾燥。此法用於黃銅和青銅處理。


[方法8]


在下述溶液中氧化:


過硫酸鉀1.5氫氧化鈉5100


60-70°C下浸漬15-20min,表面即呈黑色,膠接前用四氯化碳擦拭一次。此法用於銅箔處理。




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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ


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弊社は各領域に供給できる内容は:


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(2)Carbide Cutting tools設計


(3)鎢鋼エンドミル設計


(4)航空エンドミル設計


(5)超高硬度エンドミル


(6)ダイヤモンドエンドミル


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弊社の製品の供給調達機能は:


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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。


Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.


BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.


BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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可能原因如下:


鍍銅槽本身的問題


1、陽極問題:成分含量不當導致產生雜質


2、光澤劑問題(分解等)


3、電流密度不當導致銅面不均勻


4、槽液成分失調或雜質污染


5、設備設計或組裝不當導致電流分佈太差


…………


當然作為鍍銅本身來講;以上問題導致粗糙的可能性不大


前製程問題


PTH製程帶入其他雜質:


1、活化成分失調鈀濃度太高或者預浸鹽殘留板面


2、速化失調板面鍍銅是殘有錫離子


3、化學銅失調板面沉銅不均


4、鍍銅前酸洗不當導致板面殘留雜質


………………


黑孔製程:


微蝕不淨導致殘碳


抗氧化不當導致板面不良


烘乾不良導致微蝕無法將板面碳剝除導致殘碳


電流輸入輸出不當導致板面不良


…………


一般板面粗糙一是鍍銅本身問題;二是污染源帶入。其三便是人員操作失誤。另外材料本身如果不良(比如粗糙;殘膠等)也會導致。原因很多,僅供參考。




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水 基金屬加工液(包括乳化液和合成液)廣泛用於機械加工行業,它具有冷卻性能和清洗性能好、成本低等優點,但也具有易 腐敗變質、使用壽命較短等缺點。腐敗變質是細菌、真菌等微生物在水中大量繁殖的結果。微生物大量繁殖破壞了乳化液的穩定性,使乳化液的各種使用性能降低: 也導致pH值下降,從而產生銹蝕:對操作人員也有不利影響,如難聞的氣味、刺激皮膚、過敏反應等。加入抗菌劑是防止腐敗變質、提高水基金屬加工液使用壽命 的主要措施。國外在水基金屬加工液中普遍使用抗菌劑,抗菌劑品種達數十種。而國內使用抗菌劑仍不普遍,一些加工液在夏天的使用壽命僅一周左右。雖然用於其 它領域的抗菌劑品種很多,但大部分不能用於加工液。用於加工液的抗菌劑應有如下特性:(1)與加工液有較好的化學和物理相容性:(2)一定的穩定性,能在 較長時間內起抗菌作用:(3)對細菌和真菌都有較好的抑製作用:(4)低毒:(5)可接受的成本。本文采用試驗室通氣裝置模擬現場使用條件,定期檢測細菌 和真菌數量及pH 值,記錄加工液的外觀變化,對各抗菌劑進行了篩選。同時還在多台機床上進行復合抗菌劑的現場應用試驗,定期監測細菌和真菌數量、pH值、外觀變化和防銹性 能等。


2 試驗


    編號 抗菌劑類型 濃度(%) 備註










































    表1 評定試樣
    1 含氮雜環化合物Ⅰ 0.07 參照廠家推薦濃度
    2 含氮雜環化合物Ⅰ 0.10
    3 含氮雜環化合物Ⅱ 0.13
    4 含氮雜環化合物Ⅱ 0.19
    5 含硫化合物 0.016
    6 復合抗菌劑 0.10 0.07%含氮雜環化合物Ⅰ+0.016%含硫化合物+少量穩定增效劑
    7
    純金屬加工液

  1. 試驗室試驗
    本文所採用的方法綜合了國外有代表性的試驗方法:每個週期對評定的試樣通空氣5天,停氣2天,定期加入現場取得的並經培養的菌種。每個週期結束後分別測定細菌、真菌和pH值等。樣品變質指標為:細菌總數>107個/ml,真菌總數>103個 /ml。試驗條件:(1)試驗室:符合生物試驗要求。(2)儀器設備:通氣裝置、pH 計、生化培養箱、菌落計數器和接種試驗台等。(3)金屬加工液:採用硬度為100~150mg/L(碳酸鈣)的水稀釋乳化液濃縮液,稀釋倍數為 20。(4)評定樣品:在金屬加工液中加入各種抗菌劑,見表1。(5)菌種:從現場取得變質的金屬加工液,於上述金屬加工液中培養至細菌總數>5 × 108 個/ml,真菌總數>104個/ml。


  2. 現場應用試驗
    現場應用試驗於1997年夏季在北京第一機床廠進行,復合抗菌劑以0.10%的劑量加入到乳化液和合成液中,各在兩台磨床上進行了使用試驗,定期監測細菌和真菌數量、pH 值、外觀變化和防銹性能(一級鑄鐵,35±2℃,48h,單片)。

    1. 抗菌劑的抗菌性能
      對 表1所列抗菌劑進行抗菌效果試驗,試驗結果見表2。從表2中的細菌和真菌總數、變質期來看,不加抗菌劑的7號樣品對細菌和真菌都沒有抑製作用:各種抗菌劑 對細菌或真菌都有一定的抑製作用。其中:(1)1~4號樣品都是真菌先超過變質指標,說明含氮雜環化合物Ⅰ和Ⅱ對細菌的抑製作用優於對真菌的抑製作用:並 且2、4號樣品的變質期分別比1、3號樣品長,說明在選定的劑量範圍內抗菌劑的劑量高其抗菌效果更好。(2)5號樣品是細菌超過變質指標,真菌在6周內無 明顯增長,說明此含硫化合物對真菌有好的抑製作用,而對細菌抑製作用不明顯。(3)6號樣品經過長達20 周的試驗仍不變質。顯然,氮雜環化合物Ⅰ和硫化合物復合使用有明顯的協同作用,對細菌和真菌都有極好的抑制效用。編號 評定項目 始點 一周 二周 三周 四周 五周 六周 七周 八周 十周 十一周 十二周 二十周 變質期






















































































































































































































































































































































































































































































      表2 試驗室試驗結果
      1 細菌總數,個/ml 5×105 <102 <102 <102 <102 <102 <102 6×105




      6(周)
      真菌總數,個/ml 3×103 <102 <102 <102 <102 2×102 1×104 5×104




      pH值 10.02 8.90 9.00 9.09 9.06 9.06 8.94 8.96




      外觀 未變 未變 未變 未變 未變 油塊 油塊




      2 細菌總數,個/ml 3×105 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102
      12(周)
      真菌總數,個/ml 2×103 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 8×103
      pH值 10.09 8.91 9.03 9.08 9.06 9.16 9.24 9.37 9.44 9.41 9.40 9.20
      外觀 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 油塊
      3 細菌總數,個/ml 5×105 <102 <102 <102 <102 1×106 6×106





      4(周)
      真菌總數,個/ml 2×103 <102 <102 <102 2×103 3×104 6×104





      pH值 9.97 8.90 8.97 8.90 8.87 8.77 8.97





      外觀 未變 未變 未變 油塊 油塊 油塊





      4 細菌總數,個/ml 2×105 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102

      10(周)
      真菌總數,個/ml 2×103 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 2×104 2×104

      pH值 10.11 8.91 9.01 9.09 9.02 9.20 9.26 9.37 9.42 9.34 9.24

      外觀 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 油塊 油塊

      5 細菌總數,個/ml 3×106 1×107 3×106 5×106 8×106 7×106 1×107





      1(周)
      真菌總數,個/ml 1×103 <102 <102 <102 <102 <102 <104





      pH值 9.95 8.56 8.66 8.71 8.67 8.82 8.70





      外觀 未變 未變 未變





      6 細菌總數,個/ml 3×105 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 >20(周)
      真菌總數,個/ml 1×103 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102 <102
      pH值 9.95 8.90 8.98 9.00 9.03 9.14 9.21 9.36 9.34 9.41 9.36 9.36 9.38
      外觀 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變 未變
      7 細菌總數,個/ml 4×106 1×107 1×107 1×107








      1(周)
      真菌總數,個/ml 1×103 1×103 2×103 3×103








      pH值 9.03 8.43 8.65 8.46








      外觀 未變 未變 油塊 油塊








      表中:「油」是指乳化液析油:「油塊」是指乳化液析油並出現塊狀物。

      由 表2還可看出,乳化液的外觀變化在一定程度上也能反映微生物的繁殖情況。接近變質期時,都有析油現象出現:當真菌總數超過變質指標時,乳化液中出現塊狀 物。乳化液中的基礎油和各種添加劑都是微生物賴以生存的營養物質,當乳化劑被微生物消耗到一定程度時,乳化液的穩定性受到破壞,因此析油。另據文獻報道, 真菌的大量繁殖導致塊狀物產生,這些塊狀物易堵塞機床的冷卻液循環管線和濾網,要徹底清理這些含大量真菌的塊狀物很困難。因此,應嚴格控制真菌數量,或在 大量出現塊狀物之前就更換金屬加工液。

    2. 復合抗菌劑的現場應用
      對上述試驗篩選出的復合抗菌劑進行了現場應用試驗,未加抗菌劑的合成液和乳化液的pH值分別為10.10和8.94,加入0.1%復合抗菌劑後的pH值分別為10.13和9.59。未加抗菌劑的合成液在使用三天後,pH值為8.20,細菌總數為4×107個/ml,真菌總數為40個/ml,防銹性能不通過。未加抗菌劑的乳化液使用6天後,pH值為7.76,細菌總數為4×107個/ml,真菌總數為5×103個/ml,防銹性能不通過。復合抗菌劑的現場應用試驗結果見表3。 編號 評定項目 始點 一周 二周 三周 四周 五周 六周 七周編號 評定項目 八周 九周 十周 十一周 十二周 十三周 十四周 十六周















































































































































































































































































































































































      表3 復合抗菌劑的現場應用試驗結果
      1 細菌總數,個/ml <102 <102 <102 <102 <102
      <102 9×102
      真菌總數,個/ml <102 <102 <102 <102 <102
      <102 <102
      pH值 9.94 9.67 9.60 9.82 9.79
      9.70 9.80
      防銹性能 通過 通過 通過 通過 通過
      通過 通過
      2 細菌總數,個/ml
      <102 <102 3×103
      5×103 <102
      真菌總數,個/ml
      <102 <102 <102
      <102 <102
      pH值
      9.75 9.78 9.67
      9.68 9.68
      防銹性能
      通過 通過 通過
      通過 通過
      3 細菌總數,個/ml <102
      1×105 <102 4×104 1×105
      2×102
      真菌總數,個/ml <102
      <102 8×102 4×103 <102
      <102
      pH值 9.40
      8.96 9.45 9.23 8.92
      9.27
      防銹性能 通過
      通過 通過 通過 通過
      通過
      4 細菌總數,個/ml 4×102
      <102 3×102 1×105 4×106 3×107
      真菌總數,個/ml <102
      <102 <102 <102 <102 <102
      pH值 9.34
      9.36 9.12 9.03 8.95 8.57
      防銹性能 通過
      通過 通過 通過 通過 通過
      1 細菌總數,個/ml <102 <102 3×103
      <102 <102

      真菌總數,個/ml <102 <102 <102
      <102 <102

      pH值 9.71 9.88 9.83
      9.88 9.89

      防銹性能 通過 通過 通過
      通過 通過

      2 細菌總數,個/ml <102
      <102
      4×103


      真菌總數,個/ml <102
      <102
      3×102


      pH值 9.76
      9.72
      9.82


      防銹性能 通過
      通過
      通過


      3 細菌總數,個/ml 3×104 4×105 1×104
      8×103
      5×103 1×104
      真菌總數,個/ml <102 <102 <102
      <102
      <102 <102
      pH值 9.29 9.19 9.27
      9.27
      9.56 9.26
      防銹性能 通過 通過 通過
      通過
      通過 通過
      4 細菌總數,個/ml 1×102 8×104
      5×105
      4×105

      真菌總數,個/ml <102 <102
      <102
      <102

      pH值 9.05 8.90
      8.81
      8.31

      防銹性能 通過 通過
      通過
      通過

      註:編號1、2 為合成液:3、4 為乳化液:在試驗期間,1~4 號樣品的外觀無明顯變化,即無嚴重析油和塊狀物等現象出現。

      從上述試驗結果來看,未加抗菌劑的合成液和乳化液使用不到一周,防銹性能都不通過,細菌總數都達4×107個/ml,乳化液的真菌總數達5×103個/ml,操作工人基本上每週更換一次加工液。加入0.1%復合抗菌劑後,連續使用三個月各項指標基本正常(試驗僅進行三個月是因為加工屑等沉積於液槽,需清理),其中:(1)細菌總數基本上控制在1×106個/ml 以下,僅4號樣有一次高於1×107個/ml,但防銹性能和外觀都正常,這可能與取樣方式等偶然因素有關。(2)真菌總數基本上控制在1×103 個/ml以下,僅3號樣有一次高於1×103個 /ml,但防銹性能和外觀也都正常。(3)防銹性能都正常:外觀也無明顯變化。(4)加入復合抗菌劑後,乳化液的pH值略高:在三個月的使用期間,合成液 和乳化液的pH值都能控制在一定的範圍:而未加抗菌劑的合成液和乳化液在變質後,pH值都明顯下降,這是因為微生物的新陳代謝產物多為酸性物質,因此監控 pH值在一定程度上也能反映微生物繁殖的情況。
      對比復合抗菌劑的試驗室試驗和現場應用試驗結果,在20周的試驗室試驗中,細菌總數和真菌總數都小於102個/ml:而在三個月的現場應用試驗中,細菌總數和真菌總數雖能控制在一定範圍,有時卻高於102個/ml,這說明現場比試驗室試驗條件苛刻。

      4 結論



      1. 試 驗室試驗表明,不同類型的抗菌劑對細菌和真菌的抑制效果不同,含氮雜環化合物Ⅰ、Ⅱ對細菌的抑制效果較好,其中Ⅰ更好些:含硫化合物對細菌的抑制效果較 差,而對真菌的抑制效果較好:含氮雜環化合物Ⅰ和含硫化合物復合使用具有明顯的協同作用,對細菌和真菌都有很好的抑制效果。金屬加工液的外觀變化在一定程 度能反映微生物的繁殖情況。
      2. 現場應用試驗表明,復合抗菌劑延長乳化液和合成液的使用壽命達十倍以上。


    3 試驗結果分析





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環 境、資源、人口是當今人類社會面臨的三大主要 問題。人類活動引起的環境惡化正對人類社會的生存與發展構成嚴重威脅。近年來,國際標準化組織相繼頒布了質量管理體系標準(ISO9000 系列)、環境管理體系標準(ISO14001)和職業安全與衛生管理體系標準(OHSAS18001),將質量管理、環境管理和職業安全與衛生管理納入企 業綜合管理,為企業全面提高管理水平、加強綜合實力提供了管理手段和工具。在製造業引起的環境問題日趨尖銳之際,一種適應可持續發展戰略的先進製造模式 ——綠色製造開始嶄露頭角。綠色製造是一種綜合考慮環境影響和資源效率的現代製造模式,其目標是使產品從設計、製造、包裝、運輸、使用到報廢處理的整個產 品生命週期中對環境的影響(負作用)為零或最小,使資源消耗盡可能小,並使企業經濟效益和社會效益得到協調優化。
在切削加工過程 中,切 削液是造成環境污染的主要污染源之一。採用綠色切削液、減少切削液的環境污染等問題已成為綠色製造領域的研究熱點之一。美國密執安技術大學對切削加工中切 削液的適當用量問題進行了研究,試圖在滿足加工要求的情況下使切削液用量最少,以期將與切削液有關的費用降至最低。美國Thyssen 製造公司正全力研究「最小潤滑」加工技術,使切削液的液流或氣霧通過刀具作用於加工區域,切削液的流量由CNC 程序控制,效果比較理想。山東工業大學孫建國等基於產品生命週期對切削液的綠色性進行了研究。
生產實踐證明,合理選擇切削液可充分 發揮 切削液的性能,節約加工成本,並減少切削液對環境的污染,因此,對切削液進行優化選擇是減少加工過程中切削液污染的重要途徑之一。本文在綜合考慮切削液質 量、成本及環境影響等決策目標的基礎上,建立了面向綠色製造的切削液綜合選擇模型及其約束條件,並結合生產實例對該模型的應用方法及可行性進行了分析驗 證。

2 面向綠色製造的切削液綜合選擇模型的建立


筆者從20世紀80年代初以來對與綠色製造直接相關的製造系 統中的 資源和能源問題進行了長期研究,並提出了基於綠色製造的T(時間)、Q(質量)、C(成本)、E(環境影響)、R(資源消耗)等五大決策目標變量的決策目 標體系以及相應的決策框架模型。綠色製造中的任何一個決策問題都與上述五個決策目標變量中的某些(或全部)因素有關。
上述模型只是針對製造系統而言,並未建立具體的切削液綜合選擇模型。本文在綠色製造目標體系和決策模型的基礎上,結合切削液選用中的具體問題,提出了面向綠色製造的切削液決策目標體系和決策目標分解框架變量組,並在此基礎上建立了具有可操作性的切削液綜合選擇模型。

  1. 面向綠色製造的切削液決策問題目標體系
    面 向綠色製造的切削液綜合選擇問題是一個多目標的、定性與定量相結合的複雜決策問題。要建立決策模型,首先需要確定決策變量,即決策活動追求的目標。按傳統 方式選擇切削液時,人們追求的目標變量主要為質量(Q)和成本(C)。其中,質量主要指切削液的潤滑、冷卻和清洗性能及其使用週期和利用率;成本則包括經 濟成本(材料成本、設施和設備成本、勞動力成本、能源成本)、用戶成本(使用成本、維護成本)及其它雜項成本。工業發達國家的製造業在選擇切削液時,除需 滿足切削加工工藝要求外,更注重考慮切削液對人身健康的危害、廢液處理和綜合成本等因素。這一觀點正逐漸被國內切削加工業所接受。面向綠色製造的切削液選 擇決策目標體系是將環境影響(E)作為一個重要因素加以考慮,即面向綠色製造的切削液決策目標變量為質量(Q)、成本(C)和環境(E)三個因素,對這三 個目標變量的追求結果為質量最高、成本最低、環境影響最小。Q、C、E 三個決策目標之間存在密切聯繫,它們共同構成面向綠色製造的切削液決策目標體系。該體系中決策目標向量的分解內容如圖1所示。








圖1 面向綠色製造的切削液決策目標體系分解內容

切削液的環境影響主要包括以下三個方面:

  1. 對生態環境的影響:該 指標主要指生產過程中產生的廢氣、廢液、廢物等可能對生態環境造成的影響。切削液對環境的危害主要體現為將切削加工中使用過的廢油、廢液等不經有效處理直 接排放或焚燒對水資源或大氣造成的污染。此外,切削加工中使用的切削液或多或少會存留在切屑上,因此對帶有殘存切削液的切屑以及切削液壽命結束後處置不當 也可能對環境造成影響,如切屑大量堆積會污染土壤,對切屑進行再生利用時切削液的有毒有害成分也會污染環境。
  2. 對職業健康、安全與衛生的影響:該 指標主要指在生產過程中可能對職業勞動者健康造成的損害。切削液對人體的危害首先表現為切削液中的添加劑(如常用作殺菌劑的苯酚類物質)具有較大毒性;其 次,切削液中的礦物油、表面活性劑等的脫脂作用以及防腐殺菌劑的刺激性會使人體皮膚乾燥、脫脂,甚至引起開裂、紅腫、化膿等;此外,油基切削液的主要成分 礦物油和水基切削液中的鹼性物質對人的呼吸器官也具有一定危害作用。
  3. 不安全性:該指標主要指在生產過程中因各種原因產生的不安全性。切削液中含有多種添加劑,在使用過程中可能造成設備腐蝕、生銹以及引發火災等不安全因素。

  • 面向綠色製造的切削液決策問題的變量描述
    切削液決策問題的實質是使用方案的優化問題,即從若干可能的方案中選出最優或相對較優的方案。對切削液的使用方案進行優化時,涉及的所有變量均可用一個n維向量來描述,即 X=[x1,x2,…,xn]T式中,n為可能的加工方案數,xi(i=1,2,…,n)代表第i 個加工方案,且有











  • xi= { 0—不採用第i個方案
    1—採用第i個方案


  • 模型選擇及約束條件
    基於上述分析,建立面向綠色製造的切削液綜合選擇模型如下:
    目標函數為:Q(X)(用於描述質量決策目標)、C(X)(用於描述成本決策目標)、E(X)(用於描述環境影響決策目標)。優化描述為 maxQ(X),minC(X),minE(X)→Optimum[Q(X),C(X),E(X)]
    建立面向綠色製造的切削液綜合選擇的決策模型如下:對於某一切削液選擇決策問題X=[x1,x2,…,xn]T,求出 X*=[x1*,x2*,…,xn*]T滿足約束條件











  • gu(X)0 (u=1,2,…,k)
    hv(X)=0 (v=1,2,…,p <>

    使得 Optimum[Q(X),C(X),E(X)]=[Q(X*),C(X*),E(X*)]
    X∈Rn其中,X*為最優切削液種類。
    上述切削液選擇模型是一個在給定環境條件(即系統約束邊界,如有限資源控制以及滿足加工工藝要求)和目標下建立的多目標規劃模型。該模型有兩個約束條件:gu(X)為模型的不等式約束條件;hv(X)為模型的等式約束條件。分別討論如下:

    1. 等式約束條件hv(X)對於X=[x1,x2,…,xn]T,任一X都等於0(即不採用該方案)或1(即採用該方案),而綜合選擇的最優方案X*=[x1*,x2*,…,xn*]T是在滿足等式約束條件x1*+x2*+…+xp*=1的情況下目標函數的最優值,即Optimum[Q(X),C(X),E(X)]=[Q(X*),C(X*),E(X*)]。
    2. 不等式約束條件gu(X)
      對於模型中的目標函數Q(X),C(X),E(X),在滿足切削加工工藝要求的基礎上,均受到不同方案的質量、成本和環境目標的相關約束。對於X=[x1,x2,…,xn]T(x1,x2,…,xn等於0 或1),求出X*=[x1*,x2*,…,xn*],滿足不等式約束條件gu(X)bi(u=1,2,…,k)(其中bi分別為質量目標約束、成本目標約束、環境目標約束和原材料約束),得到Optimum[Q(X),C(X),E(X)]=[Q(X*),C(X*),E(X*)]。


    3 應用實例分析


    某機床廠在滾齒加工中原使用32#機 油作為切削油,對工人健康和加工設備都有一定危害性,且廢油較難處理。為貫徹質量管理體系標準(ISO9000 系列)、環境管理體系標準(ISO14001)和職業安全與衛生管理體系標準(OHSAS18001),該廠希望採用一種國產新型綠色合成切削液SG-3 或進口合成切削液(3% Synthetic Oil)來替代傳統的32#機油。利用本文提出的面向綠色製造的切削液綜合選擇決策模型,可對此問題作出系統決策。

    1. 方案描述
      該問題的方案描述方程為 X=[x1,x2,x3]其中:











    Xi(i=1,2,3)= { 0—不採用第i 個方案
    1—採用第i個方案















    X { (x1=1,x2=0,x3=0)=方案A1,即採用32#機油
    (x1=0,x2=1,x3=0)=方案A2,即採用國產新型切削液
    (x1=0,x2=0,x3=1)=方案A3,即採用進口合成切削液


  • 目標函數評價
    根 據面向綠色製造的切削液決策目標體系中質量函數Q(X)、成本函數C(X)和環境影響函數E(X)包含的分解內容(參見圖1),建立表1所示的三種切削液 方案的綜合評價體系。在決策過程中,採用模糊聚類方法對三個目標函數進行綜合評價,得到量化的評價結果,以此反映三種方案的最終優化結果。該綜合評價體系 包含三個評價方面,每一評價方面包含多個評價要素,每一評價要素又包含不同的評價因素。各評價方面、評價要素及評價因素分別配置不同的權重,評價等級可設 為相同的數目等級,即V={v1,v2,v3},分別記為:好/ 一般/ 差。

  • 決策模型的建立
    根據前述決策模型建立方法,可建立本應用實例的切削液綜合選擇模型如下:對於X=[x1,x2,x3](x1,x2,x3=0 或1),求出X*=[x1*,x2*,x3*],滿足約束條件:x1* + x2* +x3*=1,使得Optimum[Q(X),C(X),E(X)]=[Q(X*),C(X*),E(X*)]。

  • 三種切削液方案的模糊評價根據決策模型,分別對三種切削液方案建立決策變量評價要素集,進行模糊評價。

    1. 方案A1 (採用32#機油切削油)

    1. 建立切削液質量(Q)評價要素集U11 U11={u1(潤滑性能),u2(冷卻性能),u3(清洗性能),u4(使用週期)}11
    2. 建立切削液質量(Q)評價要素模糊矩陣R11
      根據專業測試方法並結合專家調查法,用隸屬度表示模糊矩陣,得出切削液質量(Q)評價要素的模糊評價矩陣R11



























    R11= [ 0.5 0.3 0.2 ]
    0.5 0.3 0.2
    0.5 0.3 0.2
    0.55 0.25 0.18 11


  • 建立切削液質量(Q)評價要素權重係數矩陣A11 A11=(0.3,0.3,0.3,0.1)11

  • 計算切削液質量(Q)評價要素綜合評價矩陣B1































  • B1=A11R11=(0.3,0.3,0.3,0.1)11 [ 0.5 0.3 0.2 ]
    0.5 0.3 0.2
    0.5 0.3 0.2
    0.55 0.25 0.18 11
    =(0.505,0.295,0.198)


    依此類推,可得到切削液環境影響(E)要素評價矩陣B21、B22、B23和切削液成本(C)要素評價矩陣B31、B32、B33。經過上述兩層綜合評價,可得到切削液方案A1的綜合評價矩陣B為 評價方面 評價要素 評價因素 評價等級序號i ui 權重ai 序號j uij 權重aij 序號k uijk 權重 v1 v2 v3模糊矩陣好 一般 差

















































































































































































































































































































































































































































    表1 三種切削液方案綜合評價目標體系
    1 質量(Q) 0.4 1 潤滑 0.3 A1 潤滑 1 0.50 0.30 0.20
    A2 潤滑 1 0.70 0.25 0.05
    A3 潤滑 1 0.80 0.15 0.05
    2 冷卻 0.3 A1 冷卻 1 0.50 0.30 0.20
    A2 冷卻 1 0.70 0.25 0.05
    A3 冷卻 1 0.80 0.15 0.05
    3 清洗 0.3 A1 清洗 1 0.50 0.30 0.20
    A2 清洗 1 0.70 0.25 0.05
    A3 清洗 1 0.80 0.15 0.05
    4 利用率與使用週期 0.1 A1 利用率與使用週期 1 0.55 0.25 0.18
    A2 利用率與使用週期 1 0.70 0.25 0.05
    A3 利用率與使用週期 1 0.80 0.15 0.05

    2 環境(E) 0.3 1 毒性危害 0.25 A1 毒性危害 1 0.5 0.3 0.20
    A2 毒性危害 1 0.7 0.25 0.05
    A3 毒性危害 1 0.75 0.20 0.05
    2 安全指標 0.35 A1 對人體危害 0.3 0.6 0.3 0.10
    A2 對人體危害 0.3 0.7 0.25 0.05
    A3 對人體危害 0.3 0.80 0.20 0
    A1 設備安全性 0.25 0.50 0.3 0.20
    A2 設備安全性 0.25 0.65 0.25 0.1
    A3 設備安全性 0.25 0.75 0.20 0.05
    A1 腐蝕性/防銹性 0.25 0.55 0.3 0.15
    A2 腐蝕性/防銹性 0.25 0.65 0.25 0.1
    A3 腐蝕性/防銹性 0.25 0.70 0.2 0.1
    A1 火災安全性 0.2 0.8 0.2 0
    A2 火災安全性 0.2 1.0 0 0
    A3 火災安全性 0.2 1.0 0 0
    3 環境指標 0.4 A1 水體和土壤污染 0.6 0.45 0.3 0.25
    A2 水體和土壤污染 0.6 0.6 0.25 0.15
    A3 水體和土壤污染 0.6 0.70 0.20 0.10
    A1 廢棄物污染 0.4 0.40 0.3 0.3
    A2 廢棄物污染 0.4 0.6 0.2 0.2
    A3 廢棄物污染 0.4 0.70 0.20 0.10
    3 成本(C) 0.3 1 生產成本 0.5 A1 企業成本 1 0.50 0.3 0.2
    A2 企業成本 1 0.68 0.22 0.1
    A3 企業成本 1 0.70 0.20 0.10
    2 用戶成本 0.2 A1 使用成本、維護成本 1 0.55 0.25 0.2
    A2 使用成本、維護成本 1 0.60 0.20 0.2
    A3 使用成本、維護成本 1 0.70 0.20 0.10
    3 社會成本 0.3 A1 環境污染治理費用 0.3 0.3 0.3 0.4
    A2 環境污染治理費用 0.3 0.6 0.3 0.1
    A3 環境污染治理費用 0.3 0.70 0.20 0.10
    A1 職業保健費用 0.4 0.5 0.3 0.2
    A2 職業保健費用 0.4 0.7 0.2 0.10
    A3 職業保健費用 0.4 0.75 0.15 0.10
    A1 廢棄物處置費用 0.3 0.55 0.25 0.2
    A2 廢棄物處置費用 0.3 0.65 0.2 0.15
    A3 廢棄物處置費用 0.3 0.75 0.15 0.10





























    Optimum[Q(X),C(X),E(X)]A1=B=AR
    =(0.4,0.3,0.3) [ 0.505 0.295 0.198 ]
    0.508 0.293 0.2336
    0.496 0.285 0.202
    =(0.5035,0.292,0.21)

    最後,可用總分數值來表達綜合評價結果。一般可取評價標準隸屬度集為u={u1,u2,…,ui,…,un,…},計算出綜合評價結果的具體得分,據此分數值可對被評價對像進行排序,得分計算方法為 得分=100Bu=100(b1,b2,…,bi,…,bm)
    {u1,u2…,,ui,…,un,…}T=100(Σni=1biui)
    若用分數值表示綜合評價結果,可取評價標準隸屬度集的分值為 u=[0.90(好),0.60(一般),0.30(差)]
    據此可計算出採用32#機油切削油的綜合評價得分為100Bu=69.35。

  • 方案A2 (採用國產新型合成切削液)
    參照方案A1的評價步驟,依次建立各評價要素的評價模型並進行綜合評價,最後得到採用方案A2的綜合評價矩陣為 Optimum[Q(X),C(X),E(X)]A2=B=AR=(0.6565,0.219,0.125)
    據此可計算出,採用國產新型合成切削液的綜合評價得分為100Bu=78.01。

  • 方案A3 (採用進口合成切削液)
    按照評價步驟,依次建立各評價要素的評價模型並進行綜合評價,最後得到採用方案A3的綜合評價矩陣為 Optimum[Q(X),C(X),E(X)]A3=B=AR=(0.757,0.179,0.07)
    據此可計算出採用進口合成切削液的綜合評價得分為100Bu=80.67。
    最終評價結果表明:國產新型合成切削液和進口合成切削液方案均優於原32#機油切削油方案。考慮到規模生產的綜合成本因素,該廠最後決定採用國產新型合成切削液方案,並在生產中取得了較顯著的綜合效益(經濟效益和社會效益)。應用實踐證明,面向綠色製造的切削液綜合選擇模型具有可行性和實用性。

  • 4 結語


    本 文建立了面向綠色製造的、包括質量(Q)、成本(C)、環境影響(E)三大決策目標的切削液決策目標體系,並對目標體系中的決策向量進行了分解。在此基礎 上,建立了面向綠色製造的切削液綜合選擇模型及相關約束條件,並通過應用實例介紹了綜合評價方法及步驟。評價結果驗證了該模型的可行性。






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