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美国、英国和加拿大统一螺纹
1 统一螺纹综述
统一螺纹是北美地区产品上应用最为广泛的一种螺纹.其美国标准号为ANSI B1.1,它是起源于美国、英国和加拿大三国的一种一般用途的英制螺纹,用途及适用范围与普通螺类似,其牙型角呈60∘,它属于英寸制普通螺纹类.统一螺 纹直径/螺距组合按螺距分级有3个系列,即粗牙UNC,细牙UNF和特细牙UNEF系列;不变螺距有8个系列,即4UN,6UN,8UN,12UN, 16UN,20UN,28UN和32UN系列。
UNC粗牙螺纹系列通常在批量生产的螺栓、螺钉、螺母和其它一般工程上采用.低抗拉强度的材
料如铸铁、低碳钢和其它软材料上加工的内螺纹应采用粗牙螺纹,以使内螺纹获得最佳的脱扣强度.UNC螺纹适用于要求快速装拆或有可能产生腐蚀和轻微损伤的部位.
UNF细牙螺纹系列适用于不宜采用粗牙螺纹的螺栓、螺钉、螺母和其它应用场合.UNF螺纹具有比粗牙螺纹大的抗拉应力面积.当要求外螺纹和相配内螺纹的脱 扣强度等于或高于外螺纹零件的抗拉承载能力时,宜采用细牙螺纹.细牙螺纹还适用于短旋合长度、小螺纹升角或壁厚要求细牙螺距的场合.若外螺纹的最大强度没 有要求,则细牙螺纹也可用于低强度材料上加工的内螺纹,但必须选择合适的旋合长度,以满足上述脱扣强度要求.尺寸小于和等于1英寸的细牙螺纹适用于螺栓、 螺钉、螺母和其它紧固件.尺寸大于1英寸,细牙螺纹不适用,除非内外螺纹的材料相同.
UNEF超细牙螺纹系列适用于薄壁管、薄螺母、短套筒或短接头等要求短旋合长度和更小螺距的场合.一般来说,它也适用于上面对细牙螺纹规定的几种情况.
UN不变螺距系列为UNC、UNF和UNEF系列无法满足的特殊设计要求提供了范围很广的直径/螺距组合.它用于多次装拆的零件或利于重新翻修螺纹的零件.从不变螺距系列中选择螺纹时,尺寸大于1英寸的大直径系列应尽可能优先选择8牙、12牙或16牙系列.
对于高温高强度使用场合,尺寸为0.25~1英寸的螺纹建议采用粗牙螺纹系列,而尺寸大于1英寸的,最好采用8牙系列.8UN现已广泛用来代替直径大于1 英寸的粗牙螺纹系列.12UN现已成为直径大于1.5英寸的细牙系列的延续部份.16UN也成为了直径大于1.6875英寸超细牙系列的延续部份.
在 统一螺纹中,UNS类属于特殊统一螺纹系列,其常被归类为薄壁管用类螺纹,但并非全为薄壁管用,只有27牙系列常被归类为薄壁管用螺纹.公司销售到北美地 区的水龙头产品,其起泡器用螺纹多为27牙的UNS螺纹,且最常用的三种规格是:15/16-27UNS、55/64-27UNS和13/16- 27UNS.
2 统一螺纹的精度等级及选择原则
统一螺纹规定了六个不同等级,即1A、2A、3A级(外螺纹)和1B、2B、3B级(内螺纹).
1A、1B级螺纹是针对武器装备和某些特殊使用之要求而规定的螺纹等级.即要求能简便迅速地装配或螺纹有轻微损伤和活动也能进行装配的场合.
2A、2B级螺纹是一般用途之螺栓、螺钉和类似之螺纹紧固件最常用的标准螺纹.
3A、3B级螺纹用于螺纹配合之松紧度、导程和半角的精度要求较高的场合,3A和3B级螺纹只用于高精度之设备,它要靠有效的测量和检测手段才能获得.
3 统一螺纹的标记方法
统一螺纹的标记顺序是:用分数(或小数或No.编号)表示的公称尺寸、每英寸牙数、螺纹系列代号、螺纹等级代号和螺纹旋向.
公称尺寸为基本大径,当不能用分数表示时,公称尺寸用四位小数表示,第四位小数为零可省略.
螺纹系列代号是指UNC、UNF、UNEF及其它UN系列.
螺纹等级代号为1A、1B、2A、2B、3A、3B,其中A和B分别指外螺纹和内螺纹.
例:No.10-32UNF-2B
0.6875-16UN-3A
3/8-16UNC-2A-LH
左旋螺纹(右旋螺纹不标注)
螺纹等级代号(内螺纹为B、外螺纹为A)
螺纹系列代号(UNC、UNF、UNEF、UN、UNS等)
每英寸牙数
公称尺寸(No.编号形式、分数形式、小数形式)
一般来讲，统一螺纹的公称尺寸要求用No.编号形式或分数形式表示. 无No.号或不能化成分数
式的才可用小数表示.如:1 1/4-18UNEF-2B、15/16-27UNS-2A、No.6-32UNC-2B、1 1/8-20UN-2A等.

4统一螺纹中内螺纹小径之孔刀尺寸经验计算公式(参考用)
孔刀尺寸Dx25.4-1.08x25.4/n+0.15 (单位:毫米)
D为统一螺纹公称尺寸(英寸) n为每英寸牙数
5统一螺纹中外螺纹大径之套刀尺寸经验计算公式（参考用）
套刀尺寸dx25.4-0.13x25.4/n (单位:毫米)
d为统一螺纹公称尺寸(英寸) n为每英寸牙数






2.英制55°管螺纹
2.1用螺纹密封的管螺纹
2.1.1综述
用螺纹密封的管螺纹其牙型角为55°.它的牙细而浅,以避免过分削弱管壁;内外径间无间隙,并作成圆顶.以便结合紧密.这种螺纹为ISO国际标准管螺纹. 该螺纹国际标准ISO 7-1-1982颁布后,除美国外,世界各主要工业国都采用此标准管螺纹.中国的这种螺纹标准GB/T 7306-87与ISO 7-1标准是相一致的,所以各国的用螺纹密封的管螺纹标准也是基本通用的.但个别国家对ISO标准作了一些小的更动.如德国标准仅规定了用螺纹密封的管螺 纹中的圆柱内螺纹和圆锥外螺纹这一种连接形式.这一点在应用中也须注意.本部份是以中国标准GB/T 7306为基础简编的.该螺纹的其它国家标准如下:法国NF E03-004;日本JIS B0203;英国BS 21;德国DIN 2999,DIN 3858;澳大利亚 AS 1722.1.
用螺纹密封的管螺纹不加填料或密封质就能防止渗漏.它有园柱内螺纹和园锥外螺纹;圆锥内螺纹和圆锥外螺纹两种连接形式.压力在5X105Pa以下时,用前 一种连接已足够紧密,后一种通常只在高温和高压下采用.用螺纹密封的管螺纹其内螺纹有圆锥和圆柱两种形式,而外螺纹只有圆锥一种形式.

2.1.2用螺纹密封的管螺纹其精度等级的选择
由于用螺纹密封的管螺纹只有一种尺寸精度,故标记方法中并不涉及螺纹的精度等级问题.
2.1.3用螺纹密封的管螺纹之标记方法
中国GB7306标记示例:圆锥内螺纹 Rc1 1/2 圆柱内螺纹 Rp1 1/2 圆锥外螺纹 R1 1/2
圆锥内螺纹与圆锥外螺纹的配合 Rc1 1/2/R1 1/2
圆柱内螺纹与圆锥外螺纹的配合 Rp1 1/2/R1 1/2
当螺纹为左旋时的配合标注方法 Rc1 1/2/R1 1/2-LH
新标准中我国的标记方法与ISO7-1的规定是一样的.表5-1列出了ISO标准作出统一规定之各国所用的旧的标记方法,以供对外来旧数据进行转换时参考.
表2-1 各国旧的标记方法
螺纹种类 圆锥内螺纹 圆柱内螺纹 圆锥外螺纹
标
准
代
号 (国际) ISO 7-1-1982 Rc1/2 Rp1/2 R1/2
(英国) BS 21-1973 Rc1/2” Rp1/2” R1/2”
(法国) NF E03-004 - G1/2”J G1/2”
(日本) JIS 130203 PT1/2” PS1/2” PT1/2”
(中国) GB 133-74 ZG1/2” - ZG1/2”



2.1.4用螺纹密封的管螺纹其攻丝前底孔加工用钻头尺寸的选择(参考表5-2)
表2-2 用螺纹密封的管螺纹攻丝前用的钻头 除注明者外,单位均为mm
螺　　　　　　　　　纹 钻头直径
公称直径
英　　寸 每英寸
牙数 螺　距 小直径
Ｍax Ｍin
1/8
1/4
3/8
1/2 28
19
19
14 0.907
1.337
1.337
1.814 8.637
11.549
15.054
18.773 8.495
11.341
14.846
18.489 8.60
11.50
15.00
18.50
3/4
1
1 1/4
1 1/2
2 14
11
11
11
11 1.814
2.309
2.309
2.309
2.309 24.259
30.471
39.132
45.025
56.836 23.975
30.111
38.772
44.665
56.476 24.00
30.25
39.00
45.00
56.50

2.2非螺纹密封的管螺纹
2.2.1综述
55°非螺纹密封的管螺纹也是ISO标准管螺纹,它的牙细而浅,以避免过分削弱管壁.国际标准ISO 228-1-1982颁布后,除美国以外,各主要工业国都采用了ISO标准.中国的这种螺纹之标准GB/T 7307-87与ISO 228-1-1982标准是相一致的,所以各国的非螺纹密封的管螺纹标准也是基本通用的.本部份就是以GB/T 3707-87为基础简编的.该螺纹其它国家标准如下:法国NF E03-005;日本JIS B0202;英国BS 2779;德国DIN ISO 228-1;澳大利亚 AS 1722.2.设计时应以销售地的不同选用相应的标准进行设计和生产指导.
非螺纹密封的管螺纹主要用于压力较低的水、煤气管道,连接时应加填料或密封质,以防止渗漏.
非螺纹密封的管螺纹和用管螺纹密封的管螺纹之相同点:两者牙型一样,相同规格螺纹的螺距、牙高、基本直径相同. 不同点:用螺纹密封的管螺纹，其内螺纹有圆柱螺纹和圆锥螺纹两种形式,而外螺纹只有圆锥螺纹一种形式; 而非螺纹密封的管螺纹不论内外螺纹都只有圆柱螺纹一种形式. 另外,两种螺纹部分规格的公差不同. 但由于两种螺纹存在着一定程度的互换性,所以非螺纹密封的内圆柱管螺纹可以和用管螺纹密封的外圆锥管螺纹相连接,形成用螺纹密封的连接，如(XG) 20IX2103000.QRT);但非螺纹封的外圆柱管螺纹却不可以和用螺纹密封的内管螺纹形成用螺纹密封的连接.
公司大部份产品上均有该类螺纹的使用,其中内螺纹G1/2、G3/4及外螺纹G1/2B、G3/4B应用最为广泛.
2.2.2非螺纹密封的管螺纹其精度等级的选择
由于非螺纹密封的管螺纹中,圆柱内螺纹只有一种尺寸精度被推荐选用,而圆柱外螺纹有A级和B级两种尺寸精度供选用,故标记方法中的圆柱内螺纹不涉及螺纹精 度等级的标识问题.而圆柱外螺纹一定应标记精度等级.公司产品中的该类圆柱外螺纹的精度等级应注为B级.旧图纸上不规范的标注未变更之前,工埸的生产组织 和产品验收可先按此要求进行产.OEM产品应以客户要求为准.
2.2.3非螺纹密封的管螺纹之标记方法
螺纹标记示例如下:
中国GB7307标记示例:1/2左旋内螺纹 G1/2-LH(右旋不标)
1/2A级外螺纹 G1/2A
1/2B级外螺纹 G1/2B
内外螺纹装配 G1/2/G1/2B
新标准中我国的标记方法与ISO228-1的规定是一样的.表5-3列出了ISO标准作出统一规定之前
各国所用的旧的标记方法,以供对外来旧数据进行转换时参考.
表2-3 各国旧的标记方法
螺纹种类 圆柱内螺纹 圆柱外螺纹
标
准
代
号 (国际) ISO 228-1-1982 G1/2 G1/2A或G1/2B
(英国) BS 2779-1973 G1/2” G1/2”A或G1/2”B
(法国) NF E03-005 G1/2”H G1/2”A或G1/2”B
(德国) DIN 259 R1/2 K1/2
(日本) JIS 130202 PF1/2”A或PF1/2”B PF1/2”A或PF1/2”B
(中国) GB 133-74 G1/2” G1/2”
2.2.4非螺纹密封的管螺纹其攻丝前底孔加工用钻头尺寸的选择(参考表5-4)
表5-4 非螺纹密封的管螺纹攻丝前用的钻头 除注明者外,单位:毫米
螺　　　　　　　　　纹 钻头直径
公称直径
英　　寸 每英寸
牙数 螺　距 小 径
Ｍax Ｍin
1/8
1/4
3/8
1/2 28
19
19
14 0.907
1.337
1.337
1.814 8.848
11.890
15.395
19.172 8.566
11.445
14.950
18.631 8.80
11.80
15.25
19.00
5/8
3/4
7/8
1
1 1/4
1 1/2
1 3/4
2 14
14
14
11
11
11
11
11 1.814
1.814
1.814
2.309
2.309
2.309
2.309
2.309 21.128
24.658
28.418
30.931
39.592
45.485
51.428
57.296 20.587
24.117
27.877
30.291
38.952
44.845
50.788
56.556 21.00
24.50
28.25
30.75
39.50
45.00
51.00
57.00

特别提示:英制55°管螺纹其三径尺寸是不能用简单公式来计算的,需要时一定要找到相应的标准进行查阅.以防止因误算而造成失误.

3 美国标准管螺纹
3.1美国标准管螺纹综述
就管螺纹而言,目前在世界范围内形成了以ISO标准(55°牙型角)为一方,以美国标准(60°牙型角)为另一方的两大管螺纹标准体系.由于公司产品的销售地区较为广泛,所以这两种体系的管螺纹在公司都有应用.
美国60°管螺纹分为美国标准管螺纹和干密封式美国标准管螺纹两类,欧共体国家很少用60°密封管螺纹.本公司的产品上主要用到的是美国标准管螺纹,而干密封式美国标准管螺纹由于要依靠很高的加工精度来保证密封性,所以在一般情况下不应选用该类螺纹.
美国标准管螺纹的牙型角为60°,牙型是平顶平底的.与ISO管螺纹不同的是,美国标准管螺纹不仅用于压力较低的水、煤气管道,也同时用于高温高压系统. 美国标准管螺纹的标准号是:ANSI B1.20.1,中国1991年颁布的GB/T12716-91之60°圆锥管螺纹标准与美国ANSI B1.20.1标准是等效的,该类螺纹在公司部份水龙头产品和花洒类产品上有应用.其中应用最多的螺纹规格有: 1/2-14NPSM、1/2-14NPT、3/4-14NPSM和1/4-18NPSM等.
3.2美国标准管螺纹的种类、精度选择、标记方法及螺纹底孔工艺尺寸的选择
3.2.1一般用途圆锥管螺纹NPT
这种螺纹用在普通用途的管子和管接头的连接上,内、外螺纹的牙顶、牙底之间可以有过盈,也可以有间隙.1/2-14NPT内、外锥管螺纹的配合型式在公司的淋喷头及花洒产品上有应用.
由于NPT螺纹只有一种尺寸精度,故标记方法中并不涉及螺纹精度等级的选择问题. NPT螺纹的标记是按公称尺寸、每英寸牙数及螺纹牙型代号这样的顺序表示的.
一般用途的锥管螺纹的标记示例如下： 3/8-18NPT
1/2-14NPT
一般用途的锥管螺纹NPT攻丝前钻头尺寸见表6-1
表3-1 对钻制管螺纹底孔推荐的麻花钻直径 单位:英寸
螺 纹 规 格 加工螺纹底孔推荐的麻花钻直径
使用铰刀 不用铰刀
分数表示 小数表示 分数表示 小数表示
1/8-27NPT 21/64 *0.328 …… *0.332
1/4-18NPT 27/64 *0.422 7/16 *0.438
3/8-18NPT 9/16 *0.562 9/16 *0.562
1/2-14NPT 11/16 *0.688 45/64 *0.703
3/4-14NPT 57/64 *0.891 29/32 *0.906
1-111/2 NPT 11/8 *1.125 19/64 *1.141
11/4-111/2 NPT 115/32 1.469 131/64 1.484
*为美国标准麻花钻尺寸

3.2.2管接头用圆柱内螺纹NPSC
这种螺纹的牙型是直(平行)的,该螺纹与标准锥管螺纹装配时,能形成耐厌密封连接,但只在压力较低的情况下采用.目前公司的产品上还未用到这种螺纹,但 NPSC内螺纹与NPT外螺纹的配合型式在压力较低的情况下也是可以选用的.注意:NPSC螺纹和NPS螺纹不是同一种螺纹.详见6.2.3节所叙.
管接头用直管内螺纹的标记示例如下: 1/8-27NPSC
1/2-14NPSC
管接头用直管内螺纹NPSC攻丝前钻头尺寸见表3-2
表3-2 对钻制管螺纹底孔推荐的麻花钻直径 单位:英寸
螺 纹 规 格 加工螺纹底孔推荐的麻花钻直径

分数表示 小数表示
1/8-27NPSC 11/32 *0.344
1/4-18NPSC 7/16 *0.438
3/8-18NPSC 37/64 *0.578
1/2-14NPSC 23/32 *0.719
3/4-14NPSC 59/64 *0.922
1-111/2 NPSC 15/32 *1.156
11/4-111/2 NPSC 11/2 1.500
11/2-111/2 NPSC 13/4 1.750
2-111/2 NPSC 27/32 2.219
*为美国标准麻花钻尺寸

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Eit skinnande blankt kanonløp i messing.

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Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.

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情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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Messing, "geelkoper", in de vorm van folie ook wel latoen of latoenkoper genoemd, is een legering van koper en zink.

De naam geelkoper is afgeleid van de kleur. Het is duidelijk geler dan zuiver koper of brons. Wanneer het materiaal lang is blootgesteld aan de buitenlucht wordt het donkerbruin.

Messing is een waardevol materiaal, vanwege zijn hardheid en goede zelfsmerende eigenschappen. Er bestaan drie types messing:

• Alfamessing, met minder dan 40% zink, is flexibel en kan koud gesmeed worden
• Bètamessing, met meer zink naar verhouding, kan alleen heet gesmeed worden. Maar dit type messing is harder en sterker.
• Witte messing, met meer dan 45% zink, is te bros om algemeen bruikbaar te zijn.

Messing is bekend bij de mensheid sinds prehistorische tijden, lang voordat het metaal zink was ontdekt. Het werd gemaakt door koper samen met calamiet te smelten. Calamiet is een zinkerts. Tijdens dit proces wordt het zink uit het calamiet onttrokken en mengt dit direct met het koper. Zuivere zink is echter te reactief om te produceren met deze oude technieken.

Tegenwoordig wordt bijna 90% van messing legeringen hergebruikt. Dat wil zeggen dat messingschroot verzameld wordt en teruggaat naar de gieterij waar het gesmolten wordt tot het gewenste eindproduct. Dit zijn meestal gietbillets of palen. Deze worden later geëxtrudeerd tot de juiste vorm en maat.

Veel kan gedaan worden om de eigenschappen van het normale messing te verbeteren. Een element als aluminium maakt het messing sterker en corrosiebestendig. Het aluminium zorgt voor een zeer dun en doorzichtig, hard laagje dat zelfherstellend is. Het element tin heeft een soortgelijk effect en vindt men terug in legeringen die toegepast worden in zeewatermilieus (de z.g. naval brasses). Combinaties van elementen als ijzer, aluminium, silicium en mangaan kunnen - mits in de juiste combinatie en hoeveelheid aanwezig - voor messingen zorgen met een hoge slijtweerstand. Een bekend voorbeeld hiervan is de legering LDM C673 waar een juiste combinatie van mangaan en silicium tot een sterk en slijtvaste legering leidt die zijn weg gevonden heeft in toepassingen in de automobielindustrie.

Er bestaan ook zogenaamde ontzinkingsbestendige messingen. Deze messingen worden toegepast in situaties waarbij grote kans is op corrosie bij gebruik van normale messingen. Dit kan optreden als de watertemperatuur te hoog is, er chloriden aanwezig zijn of bij afwijkende waterhardheid (te lage hardheid). Als voorbeeld een toepassing in een warmwaterboilersysteem. In een dergelijke omgeving zou een standaardlegering snel falen. Dit messing wordt op een speciale wijze geproduceerd waarbij grote aandacht is voor een gebalanceerde samenstelling en juiste temperatuuromstandigheden. Het niet aanhouden van een dergelijke gebalanceerde procesvoering geeft een afwijkende kwaliteit die in geschetste omstandigheden op den duur zeker tot falen van de constructie leidt.

In Drunen is Neerlands enige bedrijf actief in de productie van hoogwaardige messing legeringen voor high end toepassingen zoals hierboven geschetst.

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请问大家设计冲裁模时~在实际工作中~是直接按冲模间隙还是按书上的公式凸模与凹模刃口尺寸的确定来计算呢？

冲模间隙就是以下这种間隙標準~

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要旨
前報で構築した (Al, Ti)N コーテッド工具による高硬度材エンドミル加工の切削抵抗予測式について，
ボールエンドミルへの適用について検討した．そして最大切りくず厚さtm と切削円弧長L および切削関与
角θよりなる切削抵抗予測式を構築した．そしてこれを厳しい内側円弧切削を含む２次元切削加工におけ
る切削抵抗の予測と，その一定化制御に適用した結果その有効性が確かめられた．とりわけボールエンド
ミル切削加工で問題となる，刃先の場所ごとに切削特性が変化する問題や，切りくずが薄くなる微小切削
の場合にも本予測式による切削抵抗の予測と制御が可能であることがわかった．
1. はじめに
近年，焼入鋼の切削に適したエンドミル（(Al，
Ti)N-コーティッド超硬工具）の開発により，HRC53
程度までの高硬度材からなる金型の高精度切削加工
が可能となっている1) ．
しかし高硬度材のエンドミル加工では比較的微小
な切込み量でも大きな切削抵抗が生じることが経験
的に知られており，また過大な切削抵抗がすぐに工
具に重大な損傷を与えるという難点を抱えている．
そのため切削抵抗の特性を十分把握した上で適切な
加工条件や工具経路を選択することが重要である．
とりわけボールエンドミルによる金型の切削加工
においては，直線部の加工よりも円弧部の加工の方
がはるかに多いが，円弧部では切削抵抗が直線部と
は大きく変化する場合が多い．また２次元平面内の
輪郭加工であっても切削する平面の傾斜角によって
切削抵抗が変化するという問題もある．そのため工
具経路の各場所で各々の幾何的条件に応じてそこで
生じる切削抵抗や加工誤差を許容値以下に保ちつつ，
高能率な加工（＝高い送り速度の加工）を行うこと
ができれば大変好都合である．
以上の目的を達成するためには，適切な数学モデ
ルを用いた切削抵抗の推定により送り速度を制御す
る必要がある．たとえばAltintas らがエンドミル切
れ刃各部分における傾斜切削モデルに基づく方法で，
ボールエンドミル切削時の抵抗を推定する方法を提
唱している2）．しかしこの方法は，モデルに含まれ
る比切削抵抗など係数の数が多いためその決定が複
雑であること，また係数自体がエンドミル切削にお
ける種々の加工パラメータの影響を受けやすいなど
の点で実用的でない．また加えて一般的にボールエ
ンドミルでは外周刃から工具先端にむかっての切れ
刃ねじれ角などの幾何的な条件が変化する場合が多
く，切削速度も切れ刃の場所ごとにそれにつれて変
化するなどのボールエンドミル特有の問題が多いた
め，数学モデルによる取扱いはストレートエンドミ
ルの場合と比較して非常に困難である．
また一般的に実際の加工では，送り速度を制御す
る方法として，単位時間当たりの切削体積が一定と
なるように送り速度を場所ごとに変化させる方法が
よく用いられる．これは幾何的な計算だけですむの
で簡便で優れた方法である．しかしながらこの手法
により，ボールエンドミルの刃先の場所ごとに切削
特性が変化する点や，切りくずが薄くなる微小切削
の場合に切削特性が変化する点を表現することは難
しい．
そこで本研究においては実用的なボールエンドミ
ルの切削抵抗の予測や制御に使用可能な数学モデル
を構築するため，その切削抵抗の簡易推定式につい
て研究することとした．
まず本研究では，２次元平面内におけるボールエ
ンドミルによる高硬度材の切削加工について，近似
化手法である応答曲面法を適用して切削抵抗の予測
式を構築する．そして変形前の最大切りくず厚さ，
切削円弧長および先端切削関与角を３つのパラメー
タとする本予測式により，直線部切削および円弧部
切削を含む２次元平面内の輪郭加工での切削抵抗の
予測や制御が可能となることを示す．また本予測式
が，前述の刃先の場所ごとに切削特性が変化する問
題や，切りくずが薄くなる微小切削の場合にも適用
可能となることを示す．
なおボールエンドミルによる金型の切削加工にお
いては，直前の工具経路を経路方向に対し垂直な方
向について等ピッチ量オフセットして生成した工具
経路に沿って次の切削加工が行われる場合（以下こ
れを広義のピックフィード加工として定義する）が，
一般的に多く発生する．そこで本研究では，このピ
ックフィード加工を金型加工におけるボールエンド
ミルによる一つの典型的な切削形態と考えてモデル
化を行う．またボールエンドミルの切削抵抗は一般
Fig. 1 Geometrical model for pick feed
cutting by ball end mill
に切れ刃の回転によって大きく変動が生じるため，
予測値としての切削抵抗値はその時間平均値を用い
ることとする．
2．直線ピックフィード加工における
幾何的な干渉関係
図１はボールエンドミルによる直線ピックフィー
ド加工を単純化のうえモデル化したものであり，XY
平面内での変形前の最大切りくず厚さtｍ，切削円弧
長L および先端切削関与角θと他の加工パラメータ
による幾何的干渉関係について示す．Rｄは径方向切
込み量（ピックフィード量），fz は１刃あたり送り
量，R はエンドミル半径，Ad は軸方向切込みである．
Aｅ ｎは切削関与角であり，工具送り方向に面したエ
ンドミル外周円のうち被削材と重なる部分に対応す
るものとする．なお変形前の最大切りくず厚さtｍ，
切削円弧長L および切削関与角Aｅｎは，図1(c)中の
Level 90°（先端切削関与角θ=90°）におけるXY
平面内での値で表す．つまり図1(c)においてLevel
θでの切削のケースを考えればわかるように，エン
ドミル中心軸の幾何的変位量である径方向切り込み
量Rｄと送り量fz が一定であっても図中のLevelθで
の実際の切りくずによるtｍやL は先端切削関与角θ
（Ad）によって変化する．そこでθに対してtｍやL
を独立変数として容易に扱うため，また解析や応用
における変数の取り扱いの便宜のため， tｍとL は次
式(1) ～(3)からRｄとfz から一意に決まる変数とす
る．すなわちtｍとL（およびAｅｎ）は，Rｄとfz が与
えられた場合に図1 でθ= 90°としてLevel 90°で
得られる値で仮想的に代表させるものとする．
Ｌ＝Ｒ・Ａｅｎ (1)
ｔｍ＝fz ・sin(Ａｅｎ) (2)
Ａｅｎ＝cos－ 1{（Ｒ－Ｒｄ）/Ｒ} (3)
3．切削抵抗予測式
切削抵抗とそれに影響を与える要因を近似式とし
て結びつけるため，前報3）までと同様に応答曲面法
を用いる．本研究では切削抵抗の予測式として簡単
のため２次の多項式による応答曲面を構築する．そ
の場合，一般的にX を説明変数，Y を予測値，βを
回帰係数とすれば応答曲面は次式によって表される．
(4)
なおn は説明変数の数を示す．例えば3 説明変数に
よる応答曲面は，式(4)においてn= 3 として次式に
なる．
(5)
β X β X X β X X β X X
Y β β X β X β X β X β X
12 1 2 13 1 3 23 2 3
2
33 3
22
22
2
0 1 1 2 2 3 3 11 1





n
i 1
n
i j
ij
n
i 1
0 i ii i j
2
i i Y β β X β X β XX
未知の係数βは回帰分析により最小二乗法を用いて
求められる． 測定点とそれに対する応答値（ 測定
値）が与えられた場合，回帰モデルは次式になる.
Ｙ＝Ｘβ＋ε (6)
Ｙ は応答値ベクトル，Ｘ は測定点による行列，β は
回帰係数ベクトル，ε は誤差ベクトルである．最小
二乗法によるβ の推定値は次式になる．
βe＝（ＸTＸ）－1ＸTＹ (7)
本研究では，図１(c)に示す切削抵抗の合力Fｘｙz を
予測値として，変形前の最大切りくず厚さtｍ，切削
円弧長L および先端切削関与角θを３つの説明変数
として数学モデル化を行う．
4. 実験装置と方法
4.1 被削材と切削工具
工具として直径10mm，2 枚刃の(Ti, Al)N コーティ
ングされた微粒子超硬ボールエンドミルを用いる．
被削材としてダイス鋼SKD-61(硬さHRC53)を用いる．
4.2 実験装置と手順
実験装置の概略は次のとおりである．まず上記の
材料から作製した被削材を立形マシニングセンタ
(MC)のテーブル上に取り付ける．被削材は圧電素子
を用いた3 成分工具動力計上に保持され，切削抵抗
の測定に用いられる．切削抵抗を測定する際は図１
中のRｄ，Ad に示されるように，被削材についてエ
ンドミルの軸方向と径方向に一定の切込み量を与え，
XY 平面内での直線切削および円弧切削を行う．
4.3 実験条件
切削抵抗測定実験において用いる標準切削条件
（ 水平面上の直線ピックフィード加工を基準とす
る）を表１に示す．円弧部切削も被削材の半径に応
じて送り量を変化させる以外はこれに準じる．ただ
し表１の軸方向切込み量Aｄの値は，それぞれ先端切
削関与角θがそれぞれθ=15°，30°，60°，90°の
場合に対応している．また主軸回転数は常に一定で
あり，対応する切削速度は工具半径が5mm となる点
での標準的な値を示す．
4.4 応答測定点と応答曲面
最小二乗法により応答曲面を求める際，より誤差
の小さい応答曲面を得るためにはXi より成る変数空
間において応答測定点をどのように取るかが重要で
ある．まずX1，X2 については，２次の多項式による
応答曲面に対して一般によく用いられるXi 変数空間
での等半径の測定点の配置を利用し，この円形領域
Table 1 Standard cutting conditions
Cutting speed S
(Spindlespeed) V
302 m/min
(maximum)
(9600 min－1)
Feed per tooth fz 0.06 mm/tooth
Cutting direction Down cut
Free length of end mill 30 mm
Tool runout ≦ 4μm
Radial depth of cut Rｄ 0.3 mm
Axial depth of cut Aｄ 0.17, 0.67,2.5, 5
mm
Workpiece Die steel
SKD-61 (HRC53)
Coolant Dry air
Table 2 Undeformed chip thickness (tｍ: X1) and arc
length of cutting engagement (L: X2) for
cutting force experiments
Standard
range of
t ｍ and L
(1/2)
tm and L for
standard
cutting
conditions
Standard
cutting conditions
End
mill
φ
mm
δtｍ δL
μm mm
t0 L0
μm mm
R ｄ fz spindle
speed
mm mm/tooth 1/min
10 7 0.262 20.5 1.74 0.3 0.06 9600
内を実験空間とする4)．切削抵抗測定実験での工具
摩耗の進行の影響を避けるためには測定点数は少な
い方が望ましいが，応答曲面の精度を考慮して標準
切削条件を中心としてtｍとL の２次元空間上に配置
された10 個の測定点を用いる． X1，X2 は各々tｍと
L を式(8)～(9)によって正規化したｔｍ
*，Ｌ*を用いる．
すなわちδtｍとδL は各々tｍとL の実験区間の基準
幅/2 であり，測定点9，10 は標準切削条件でのtｍ0
とL0 に対応している(ｔｍ
*=0，Ｌ*=0)．これらの値は
表2 に示す値を用いる．なお図１に示す幾何的関係
から，tｍとL およびRｄとfz は式(1)～(3)により相互
に変換することができる．またX 3 は，エンドミル
の先端切削関与角θを式(10)によって単位角度30°
で正規化したθ*=0.5,1,2,3 の4 とおりを用いる．こ
のとき表１に示すようにθ*=0.5,1,2,3 では，軸方向
切込み量Ad は各々Ad=0.17,0.67,2.5,5.0 mm となる．
Ｘ1＝ｔｍ
*＝(ｔｍ－ｔｍ0)/δｔｍ (8)
Ｘ2＝Ｌ*＝(Ｌ－Ｌ0)/δＬ (9)
Ｘ3＝θ*＝(θ－θ0)/δθ (10)
5. 実験結果と考察
5.1 切削抵抗Ｆxyz の予測式
切削抵抗測定実験により得られた2 次多項式応答
曲面を先端切削関与角θ* = 3 の場合を例として等
高線図により図２に示す．実験結果によれば切削抵
抗値Fxyz の値は，先端切削関与角θ*が0 から1 に変
化する間に急速に増大しており，先端切削関与角θ*
が1 から2 に変化する間に比較して切削抵抗値Fxyz
の変化率が大きい．このような場合は，一般的に説
明変数Xi の空間上で領域分割を行い，各々で低次関
数による応答曲面を作成して近似を行うのが予測精
度などの点で有利である5) ．そこで先端切削関与角
θ*=1(X3=1)を境界として２つの領域A，B に説明変
数Xi の空間を分割して各々で応答曲面を構築した．
これにより３説明変数による応答曲面の全係数が得
られるのでそれを用いて，原点(ｔｍ
*=0，Ｌ*=0)を通
る断面によって応答曲面を表示したものを図３に示
す．これらにより得られる予測値Fxyz の単位はN で
ある．また統計値のR2 は決定係数であり，Rａ
2 は
自由度調整済みの決定係数である．得られた各係数
について統計学上のF 検定を用いて優位水準α＝
0.05 で有効性を検証した．これによればすべてのケ
ースでRａ
2＞0.999 となっており，得られた応答曲
面はかなり良い近似となっていることがわかる．
Fig. 2 Contour plots of Fxyz based on response
surface（Nose engagement angle θ* =3 (X3=3)）
Fig. 3 Sections of response surfaces (Fxyz)
5.2 予測式による切削抵抗の一定化制御
（直線切削）
次に，得られた係数による切削抵抗予測式を用い
て，水平面上のピックフィード加工（直線切削）に
おける切削抵抗の制御が可能かどうかを検証した．
すなわち先端切削関与角θ*=3 の場合，図２中の6 個
の点により示したFxyz の10N 毎の等高線上の最大切
りくず厚さtｍと切削円弧長 L の組合せを任意に選び，
これによる直線切削実験を行って切削抵抗値を測定
する．幾何的な条件であるtｍとL からRｄとfz を算
出するには，式(1)～(3)を用いる．その測定結果を図
４に示す．他の実験条件はtｍとL に応じてRd とfz
を変更する以外は標準切削条件と同じとした．図４
によれば，切削抵抗の測定値と予測値の誤差は4 %
以内となっており，十分な精度で切削抵抗値Fxyz の
一定化が達成されていることがわかる．
Fig. 4 Measured Fxyz for constant cutting force
(straight cutting)
5.3 傾斜面の切削における切削抵抗の予測
(直線切削)
次に，得られた切削抵抗予測式を用いて，ボール
エンドミルによる傾斜面上のピックフィード加工
(直線切削)における切削抵抗の予測が可能かどうか
検討する．傾斜面に対し上向きと下向きのボールエ
ンドミルによるピックフィード加工における幾何的
な干渉関係を図５に示す．図５中の軸方向切り込み
量（除去部分の軸方向厚さ）Ad，径方向切り込み量
（ピックフィード量）Rdが一定であれば，単位時間
当たりに除去される体積は傾斜角θ1によらず常に
一定である．ただし工具の送り方向は紙面に対し垂
直な方向とする．同図中のθ2，θ3はボールエンド
ミルの切削に関与する切れ刃部の工具中心軸からの
角度であり，これらは傾斜角θ1や軸方向切り込み
量Ad，径方向切り込み量Rdから幾何的に求めること
ができる．
図６は原点(ｔｍ
*=0，Ｌ*=0)を通る断面によって
標準切削条件での応答曲面を表示したものである。
Ad=0.67mm
Rd=0.3mm
いま標準切削条件（直線切削）により傾斜面上のピ
ックフィード加工を行うとき，図５中のθ1，θ2，
θ 3がθ1＜ θ3＜ θ2なる関係であるとするとそれに
対応する先端切削関与角θ*の値から切削抵抗予測
式によりFxyzが図６中のF1，F2，F3のように求められ
る．図５において切削に関与する切れ刃に対応した
先端切削関与角θ*の範囲について，図５(a)ではθ1
＜θ*＜θ2，図５(b)では－θ1＜θ*＜θ3のように近
似することができる．いま標準切削条件により一定
の径方向切り込み量Rdで直線切削を行うことから，
図５(a)(b)の傾斜面のピックフィード加工における
切削抵抗Ｆxyzの予測値Ｆxyz up，Ｆxyz downは，図６に
よる切削抵抗の予測値を用いて式(11)～(12)のよう
に近似することができる．すなわちこれは先端切削
関与角θ*の範囲が傾斜角と工具の加工の向きによ
って変化することにより，予測式から得られるＦxyz
の減算ないし加算によって傾斜面上での予測値Ｆxyz
が表されることを示している．
Ｆxyz up = Ｆ2－Ｆ1 (11)
Ｆxyz down= Ｆ1＋Ｆ3 (12)
Fig. 5 Geometrical relations of nose engagement angle
θon inclined surfaces in pick feed
cutting by ball end mill
Fig.6 Estimated cutting forces Ｆxyz up and Ｆxyz down
Fig. 7 The comparison between estimated and measured
cutting forces Fxyz with different inclination angle
この方法によって求めた，さまざまな傾斜角にお
ける標準切削条件による切削抵抗の予測値と実測値
を比較して図７に示す．これによれば傾斜面上のピ
ックフィード加工(直線切削)については両者の差は
最大でも10％以下であり，実用上あまり問題ない誤
差で切削抵抗を予測することができている．
また図７においては，どの条件でも単位時間当た
りに切削される体積は常に一定であることから，本
予測式による手法が，刃先の切削に関与する場所で
切削抵抗が変化する問題にも十分対応できているこ
とがわかる．
5.4 予測式による切削抵抗の一定化制御
（円弧切削）
次に，得られた切削抵抗予測式を用いて，曲線切
削における切削抵抗の制御が可能かどうかを検討す
る．なお本実験では，直線切削と同様に，軸方向切
り込み量Ad が一定のもとでは変形前の最大切りくず
厚さtｍと切削円弧長L によって切削抵抗が決定され
るものとして，以下の切削抵抗の制御実験を行い，
本予測式の一般的な有効性を確認することとする．
すなわち直線切削での切削抵抗値Fxyz と常に等しく
なるように，半径の異なる内側円弧部の切削におけ
る，エンドミル中心での１刃あたり送り量fz を予測
式に基づいて計算し，円弧切削による切削抵抗の測
定を行って，ある切削抵抗の目標値について直線・
円弧切削によらず，その一定化制御が可能であるか
を確認する．
実際に水平面上のピックフィード加工（内側円弧
切削）について先端切削関与角θ*=3（軸方向切り込
み量Ad=5.0mm）の場合に，円弧中心を固定し内側円
弧の半径を変えて行った実験結果を図８に示す．基
準となる切削抵抗値（Fxyz=68.8Ｎ）と等しくなるよ
う変形前の最大切りくず厚さtｍと切削円弧長 L を計
算し，対応するエンドミル中心の送り量fz を与えた．
図８中の点線は基準となる直線切削での送り量（fz
= 0.06mm/tooth ） と切削抵抗Fxyz の値（ Fxyz=68.8
Ｎ）を示す．実験条件は円弧切削で送り量fz を変更
する以外は標準切削条件と同じとした．これによれ
ば半径比Ｋｒ(被削材円弧半径/工具半径)が2 とかな
り小さな内側円弧部を含む切削について6％以内の
誤差で切削抵抗を直線切削と等しくすることができ
ている．これにより，前述の仮定がボールエンドミ
ルについても実用上あまり問題なく受け入れられる
ことがわかる．
図９は図８について，その加工条件における一刃
当たりの切削体積を計算し，単位時間当たりの切削
体積を一定とする手法の場合と比較したものである．
後者の体積を１としたときの体積比Ｋv として，半
径比Ｋｒに対してプロットしたものである．これより
半径比Ｋｒ≧3.0 の場合は，半径比Ｋｒが大きくなる
ほど（直線切削に近づくほど）単位時間当たりの切
削体積を一定とする手法の場合に近づくことがわか
る．
しかし半径比Ｋｒ≦3.0 の場合は，半径比Ｋｒが小
さくなるほど急激に体積比Ｋv が減少することがわ
かる．すなわち半径比Ｋｒが小さい内側円弧部では，
切削抵抗を直線切削と等しくしようして送り量fz を
減少させると変形前の切りくず厚さｔｍが幾何的に著
しく減少する切削条件となる．そのため，切りくず
の寸法効果による非線形な効果が顕著に現れること
により，発生する切削抵抗の特性が変化するものと
考えられる．すなわち半径比Ｋｒ≦3.0 では，半径比
Ｋｒの減少とともに，切りくずが薄くなる微小切削と
なり，比切削抵抗が通常の切削の場合に比べて非常
に大きくなっている．
以上の結果より，ボールエンドミル切削加工で問
題となる切りくずが薄くなる微小切削の場合にも，
本予測式により切削抵抗の予測と制御が可能となる
ことがわかる．
Fig. 8 Cutting forces at concave contour
Fig. 9 Change of chip removal ratio Kv
with increasing Kr
6. おわりに
高硬度材のボールエンドミルによる切削加工につ
いて，切削抵抗予測式の構築およびその予測と制御
について研究を行い，次の結果を得た．
(1) 応答曲面法を利用して，ボールエンドミルにつ
いて変形前の最大切りくず厚さtｍ，切削円弧長
L および先端切削関与角θの３つをパラメータ
とする切削抵抗のxyz 成分の合力の時間平均値
Ｆxyz の 予測のための数学モデルを構築した．
(2) 水平面上のピックフィード加工（直線および内
側円弧切削）について，同モデルによる切削抵
抗の予測と制御を試みた結果，それぞれ4％，
6%以内の誤差でFxyz の一定化を達成できた．
(3) 傾斜面上のピックフィード加工（直線切削）に
ついて，先端切削関与角θの干渉区間について
の幾何的な近似手法に基づき，同モデルによる
切削抵抗の予測を試みた結果，最大でも10％以
内の誤差でFxyz の予測ができた．
(4) ボールエンドミル切削加工で問題となる，刃先
の場所ごとに切削特性が変化する問題や，切り
くずが薄くなる微小切削の場合にも本予測式に
よる切削抵抗の予測と制御が可能であることが
わかった．
追記
本実験に使用した高速加工機（MC）は，日本自転
車振興会の補助金を受けて設置したものである
参 考 文 献
1) 山田保之，青木太一，田中裕介，脇平浩一郎：コーティ
ッド超硬工具による高硬度材の切削，日本機械学会論文
集（Ｃ編）, 60, 577 (1994) 2906.
2) G.Yucesan,Y.Altintas：Prediction of Ball End Milling Forces，
Trans. ASME, 118, 2, (1996) 95．
3) 大塚裕俊，垣野義昭，松原 厚，中川平三郎，廣垣俊
樹：焼入鋼のエンドミル加工に関する研究(第2 報) ，
精密工学会誌，67，8 (2001)1294．
4) J.A.Cornell: The Basic References in Quality Contorol, Vol.8,
How to Apply Response Surface Methodology, American
Society for Quality, Quality Press, Milwaukee, (1990) 51．
5) 轟 章 : 応答曲面法による非線形問題の最適設計入門
資料，日本機械学会講習会，(1999) 9．

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BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальны!--more-->

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Ät Messinjitter

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황동(黃銅) 또는 놋쇠는 금속의 일종이다. 구리에 아연을 가해 만들어 황금빛을 띠는 합금을 부르는 말이다.

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情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.