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碧威-廣告稿

中文摘要
各式各樣的結合表面改質及陶瓷硬膜複合處理技術以強化加工刀具表
面耐磨性已十分廣泛。然其應用在剪切刀具的實例及探討仍相當缺乏。因
此本研究應用離子氮化與氮化鈦硬膜複合處理技術於一般常用SK5 碳工具
鋼與63CRM 鉻鉬低合金鋼剪刀表面,評估其氮化層結構對表層硬膜之相容
性,及硬膜被覆時使用不同轟擊條件所造成之基材昇溫效應,對刀具複合
處理之剪切性質有何影響,同時評估其取代高週波硬化加鍍硬鉻現行製程
之可能性。
研究中採用脈衝電源離子氮化刀具後,再以陰極電弧放電離子被覆技
術在預氮化刀具表面沉積氮化鈦鍍膜;以微硬度計量測其表面及截面硬度
分佈;以刮痕試驗法量測其鍍膜附著性,並利用SEM 及其之附屬EDS 進
行刮痕表層元素分佈分析;以X 光繞射法測定其結構;分別以刀具剪力測
試機檢測63CRM 剪刀的鐵皮剪剪切響應及人工測試SK5 剪刀之光纜剪切
響應;以OM 及SEM 觀察剪切後的破壞形態。
綜合微結構分析結果與刀片表面硬度的變化可知,適當控制離子氮化
過程中所用的氮流量,可使表層生成不同的化合物層及擴散層,高氮氣流
量及較長的氮化時間上,提供了一層較厚的化合物層,以提升刀片的表面
硬度。實驗以固定的氮流量70%的氮化條件下氮化20 小時可得ε-Fe3N 及
γ´-Fe4N 双相共存結構,以獲得較高的表面硬度,TiN 鍍膜在低轟擊溫度所
得複合處理之刀片上具有較高的附著性。隨著轟擊溫度的昇高至400℃以
上,會導致基材的回火軟化促使TiN 的附著性降低。XRD 繞射結果顯示,
無論被覆在任何氮化組織或不同轟擊溫度之基材上,TiN 鍍層皆具TiN(111)
優選方位。顯現出鍍層之結構並未受複合處理條件不同而改變。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys(91 學年度)
II
剪切測試顯示,63CRM 其剪切結果是基材直接被覆TiN 硬膜其刃口損
傷最嚴重,單一鍍層與基材間的硬度梯度陡峭,無法顯現承載能力和抗磨
能力。依次是高週波表面硬化加鍍硬鉻之複合處理。300℃、350℃、以及
400℃離子氮化再被覆陶瓷硬膜TiN 之剪切刀具最長之剪切壽命。而SK5
光纜剪刀剪切結果,以不發生回火軟化的350℃離子氮化再被覆陶瓷硬膜
TiN 的剪刀表現最為出色。由此可以驗證出低溫複合處理後之剪刀較一般常
規之高週波表面硬化有較佳的耐磨耗性,使剪切效能提高。此乃預氮化層
提供給硬膜更大的負荷承載力而使硬膜在剪切過程中能忍受較大的摩擦剪
應力減緩刃片早期崩刃、變形及斷裂。研究結果顯現複合處理在剪切刀具
方面的可行性獲得證實。
關鍵詞 : 複合處理、碳工具鋼、鉻鉬低合金鋼、鐵皮剪、光纖纜線剪、離
子氮化、氮化鈦陶瓷鍍膜

 

Abstract
Duplex treatments combine with alloy surface modifications and ceramic
hard coatings are well developed and successfully improve the wear-resistance
of metal forming and machining tools. Among those, such as physical vapor
deposited hard coatings / plasma nitriding are widely employed on cutting and
die-casting tools to extend their service life. Little is known on shears and
scissors. The purpose of this research is to evaluate the possibility of applying
plasma nitriding-cathodic arc plasma ion plated TiN hard coating duplex
treatment on SK5 carbon steel scissor blades and 63CRM alloy steel scissor
blades,which are used to shear fibre optics cables and iron sheet, respectively.
The compatibility of TiN coatings to various nitriding layers with different
phases, which are influenced by substrate temperature during ion bombarding
period of coating process are investigated. The service life of treated scissors
was also tested, and compared with currently used scissors treated by induction
hardening / hard chromium plating for possible alternative.
In this study, pulsed DC power was used in plasma nitriding process and
cathodic arc plasma ion plating technique was used to deposit TiN coating on
the nitrided specimens. The surface and cross-section hardness of specimens
are measured by micro Vickers indentation test. Scratch test was used to
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys(91 學年度)
IV
determine adhesion strength of TiN coatings. Surface structure of the treated
specimens was characterized by X-ray diffractometer. The performance of
scissors were evaluated and recorded. The failure mode on shear blades was
observed by optical microscope and scanning electron microscope.
Experimental results show that structure of the nitriding layer can be
manipulated by appropriately adjusting the nitrogen flow ratio during nitriding
process. Higher nitrogen flow and longer nitriding time provides thicker
compound layer and thus higher surface hardness of specimen. Ion
bombarding at lower temperature prior to TiN coating exhibits higher adhesion
strength, which would be decreased over 400℃. (111) preferred orientation
of TiN is obserred, regardless of microstructure of nitriding layer and deposition
temperature.
Performance test of the shear blades result show that without nitriding, TiN
coated 63CRM and SK5 scissors were damaged most seriously due to the
tremendous hardness difference of coating and substrate. TiN coating
could not bear such high shear stress during service. The duplex-treated shear
blades prenitrided at temperature 300, 350, and 400℃ all exhibit higher shearing
life than currently used scissors with induction hardening / hard chromium
plating. However higher nitrding temperature provides higher service life.
This demonstrate the possibility of applying plasma nitriding / PVD hard
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys(91 學年度)
V
coating duplex treatment on shearing tools.
Keywords : Duplex treatment, Carbon steel, Cr-Mo low alloy steel, shears ,
Fibre optics cables scissors , Ion nitriding, TiN ceramic hard coating

 

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碧威-隕石1-a5dm

(1) 機械構造用鋼のJIS規格  機械構造用鋼としては、機械構造用炭素鋼、機械構造用合金鋼および焼入性を保証した構造用鋼がJISで規定されている。鋼種別のJIS記号は1.2に示すように、炭素含有量および添加されている合金元素の種類や量によって英字および数字の組み合わせで構成されている。
  最近では、国際規格(ISO)との整合性を図るために、鉄鋼材料全般にわたってJIS規格の再確認または改正が活発に行われている。機械構造用炭素鋼は 2000年に再確認されており、H鋼や機械構造用合金鋼は2003年に改正されている。  機械構造用鋼に関する大きな改正点は、1.1に 示すように、機械構造用合金鋼の鋼種別に規定されていたJIS G 4102~JIS G 4106(1979)が統合廃止されてJIS G 4053(2003)に置き換えられていることである。しかも、SCM425が追加されて38種類から39種類になり、一部の鋼種については、ISO規格 と整合するようにCr量とMo量の化学成分規制値も一部変更になっている。
H鋼については、SCM524Hが追加されて23種類から24種類になり、しかも一部の鋼種についてはMn量の化学成分規制値が一部変更になっている。
1.2 機械構造用鋼におけるJIS記号の構成 1.1 機械構造用鋼におけるJIS規格の確認または改正状況

鋼種

JIS(1979)

確認または改正

備 考

機械構造用炭素鋼

S--C

G 4051

G 4051
(2000確認)

とくに変更なし

焼入性を保障した構造用鋼材(H鋼)

G 4052

G 4052
(2003改正)

一部Mn量変更

機械構造用合金鋼

SNC

G 4102

G 4053
(2003改正)

一部についてCr量,
Mo量変更

SNCM

G 4103

SCr

G 4104

SCM

G 4105

SMn,SMnC

G 4106

アルミニウムクロムモリブデン鋼

SACM

G 4202

G 4202
(1994確認)

とくに変更なし

(2) 機械構造用炭素鋼  機械構造用炭素鋼とは、炭素(C)を0.10~0.60%含有するもので、一般にはSC材と呼ばれており、SとCの間に数字が表示されている。この数字 は規定されているC量の代表値(中間値またはその近似値)を示しており、例えばS45Cの炭素量は0.42~0.48%である。このC量は平衡状態(完全 焼なまし)のときの硬さの目安になるものであり、一般にはC量が多いほど高い硬さが得られる。この理由は鋼中では炭素は鉄と化合して硬質の炭化物(セメン タイト:Fe3C)を形成するためである。
(3) 機械構造用合金鋼  機械構造用合金鋼とは、0.12~0.50%の炭素のほかに1.2に示すような種々の合金元素を適量添加したものである。これら合金元素の添加は鋼の性質に多大な影響を及ぼすため、使用する際には炭素量とその合金元素の種類や量が選定目安になる。
①高い硬さが必要なときはC量の多い鋼種を選ぶ
②高い引張強さが必要なときはC量が多く、CrやMoを含有する鋼種を選ぶ
③高いじん性が必要なときはC量が少なく、NiやMnを含有する鋼種を選ぶ
④高い引張強さと高いじん性の両方が必要なときはCr、MoおよびNiすべてを含有する鋼種を選ぶ
⑤大型部品で内部強度まで必要なときはMn、Cr、Moなどを多量含有する鋼種を選ぶ
  例えば、要求される引張強さが800MPa以下の小型部品であればS45C程度でも良いが、800~1000MPaが必要であればSCM435や SCM440を、1000MPa以上が必要であればSNCM439を使用するほうがじん性まで加味した場合には有利である。しかし、いずれの場合も焼入れ 焼戻しとの組み合わせによってはじめて性能が発揮されるのである。ただし、MoやNiを含有する鋼種の利用は材料コストが高騰するため、過剰品質にならな いように考慮し、要求に応じた最適鋼種の選定と熱処理をうまく組み合わせなければならない。 1.2 機械構造用合金鋼に添加されている合金元素の種類と量

鋼種

合金元素の種類と添加量(%)

名称

記号

Mn

Cr

Ni

Mo

クロム鋼

SCr

0.60~0.85

0.90~1.20

-

-

クロムモリブデン鋼

SCM

0.30~1.00

0.90~1.50

-

0.15~0.45

ニッケルクロム鋼

SNC

0.35~0.80

0.20~1.00

1.00~3.50

-

ニッケルクロムモリブデン鋼

SNCM

0.30~1.20

0.40~3.50

0.40~4.50

0.15~0.70

マンガン鋼

SMn

1.20~1.65

-

-

-

マンガンクロム鋼

SMnC

1.20~1.65

0.35~0.70

-

-

(4) 焼入性を保証した構造用鋼   焼入性を保証した構造用鋼とは、化学成分はあまり重視しないで、焼入れした際の表面硬さだけでなく、内部への硬さの推移まで保証したものである。主な用途 は肉厚の大型部品である。鋼種記号は、機械構造用合金鋼の記号の末尾にH(焼入性:Hardenability)を付けて表すため、通称H鋼とも呼ばれて いる。
  例えば、1.3はSCM435Hの表面から内部への硬さ推移曲線を示したものであり、上限と下限が規定 されている。なお、この硬さ推移曲線はJIS G 0561の鋼の焼入性試験方法(一端焼入方法)によるものである。H鋼はこの硬さ推移曲線を重視しているため、図中に示したように、SCM435Hの化学 成分のうちC、Mn、CrおよびMoの規制値はSCM435に比べて範囲が広い。

 

C

Mn

Cr

Mo

SCM435

0.33
~0.38

0.60
~0.90

0.90
~1.20

0.15
~0.30

SCM435H

0.32
~0.39

0.55
~0.95

0.85
~1.25

0.15
~0.35

 

図1.3

SCM435Hの硬さ推移曲線および
SCM435との成分規制値の比較

3.硬さと機械的性質の関係   機械部品の機械的性質を決定する主因は硬さであり、その値から機械的性質を推定することができる。そのため、機械部品の設計図面では必ず硬さを指定してお り、その指定された硬さを得るべく熱処理が実施されるのである。機械的性質とは、強さとじん性のことで、前者は引張強さ、ねじり強さ、曲げ強さなど、後者 は伸び、絞り、衝撃強さ、たわみ量などで比較されている。この強さとじん性は逆の傾向を示すことが多く、同一材料であれば強さの大きいものはじん性は小さ いのが普通である。
 鋼種や熱処理条件にはあまり関係なく、硬さと引張強さとの間には1.4(近似的硬さ換算表から作図)に示すような近似的関係があるため、硬さを測定すれば引張強さを推定することができる。ただし、この図は0.6mass%以下の炭素を含有する鋼の焼なまし材や調質材に適用されるもので、高い硬さが要求される工具鋼には適用できない。
 例えば、もっとも軟質な実用鋼は100HV位の硬さであるから、1-4から明らかなように、その引張強さは300N/mm2程度であることが分かる。また、要求される引張強さが1000 N/mm2であれば、材料選定や熱処理によって300HV位の硬さにすればよい。
1.5はS48CおよびSCM435について、730~850℃から焼入れ後、200~650℃で2時間焼戻しを行い、引張試験およびねじり試験を行った試験結果である。ただし、このときの引張試験およびねじり試験片としては、表面と中心部が同一硬さになるように1.6に示すような平行部の直径は12mmのものを用いた。なお、焼入加熱は窒素ガス雰囲気中で行い、加熱時間は20分とした。また、焼入冷却は硬さの均一化を図るため、S48Cは水冷、SCM435は油冷とした。
  材質や熱処理条件に関係なくすべての値をプロットしたところ、硬さと機械的性質はほぼ直線関係を示すことが確認された。しかも、引張強さ、降伏点、せん断 強さ、伸びおよび絞りすべての値について硬さによって推定できるといえる。ただし、A1変態点とA3変態点の中間の温度から焼入れしたとき(図中の白抜 き記号)の焼入組織はマルテンサイト+フェライトの二層組織であり、A3変態点以上の温度から焼入れしたもの(図中の黒記号)は均一なマルテンサイトを呈 していたものである。

clip_image003
1.4 硬さと引張強さの近似的関係

 

図1.5

S48CおよびSCM435の硬さと
機械的性質の関係

 

図1.6

引張試験およびねじり試験片

 しかし、硬さは同じであっても衝撃値は熱処理条件だけでなく、合金元素の種類や量、結晶粒度などにも大きな影響を受けるため、硬さのみによる推定は不可能である。
1.はS48CとSCM435の焼入れ焼戻し後の硬さと衝撃値の関係を示したものである。このときの試験片はJIS Z 2202の4号試験片を用い、シャルピー衝撃試験によって測定した結果である。なお、このときの熱処理条件は1.5の 試験片と同様である。SCM435については、フェライトが残存しているもの(760℃から焼入れ)と通常の焼入条件のもの(850℃から焼入れ)も比較 したが、前者のほうが若干高い値が得られている程度であり、両者間には明確な優位差は認められなかった。ただし、鋼種間には大きな差が認められ、しかもそ の差は硬さが低いものほど大きくなる傾向を呈している。以上のことから。強靭性が要求されるのであればこの両者間ではSCM435を選定すべきであること が分かる。

 

図1.7

S48CおよびSCM435の硬さと
シャルピー衝撃値の関係

4.JISによる機械的性質の比較  前項では試験片による機械試験結果を基に硬さと機械的性質の関係を述べたが、ここではJISにて解説されている機械的性質付表から材料選定について考えてみる。1.3に各種機械構造用鋼のJIS規格(1979)の解説付表による焼入れ焼戻し後の硬さおよび機械的性質を示す。
 炭素鋼において、硬さ、引張強さおよび降伏点は炭素量が多いものほど高い値が得られる。また、炭素量が少ないものほど伸び、絞りおよび衝撃値は高い値が得られ、じん性の点では有利であることが分かる。
  さらに、炭素鋼と合金鋼との間には歴然とした機械的性質の差が認められる。炭素鋼の降伏点は引張強さに対して70~75%程度の値であるが、合金鋼の降 伏点は80~90%にも達しており、強度的には合金鋼のほうが圧倒的に有利であることが分かる。また、硬さは炭素鋼と同程度もしくはそれ以上の値であって も、合金鋼のほうが衝撃値や絞りは高い値を呈しており、じん性に関しても有利であることが分かる。
 また、合金鋼における合金元素の種類も機械的 性質に影響を及ぼしていることが分かる。SCM440とSNCM439は高張力鋼として強靭性が要求される機械構造用部品によく用いられている。この二種 類の鋼種は炭素量は同程度であるが、含有する合金元素の種類が異なっている。しかも、ほぼ同一条件の焼入れ 焼戻しを施した場合、1.3か ら明らかなように、得られる硬さと引張強さも同程度である。しかし、降伏点、伸びおよび衝撃値はSNCM439のほうが高い値が得られており、強靭性の点 ではSCM440よりもかなり有利であることが分かる。これは合金元素としてのNiの効果であり、強度とともにじん性も重視するのであれば、 SNCM439は最適鋼種といえるのである。 1.3 焼入れ焼戻しした各種機械構造用鋼の機械的性質

鋼種

焼入れ

焼戻し

引張強さ
(MPa)

降伏点
(MPa)

伸び
(%)

絞り
(%)

衝撃値
(J/c㎡)

硬さ
(HB)

温度
(℃)

冷却

温度
(℃)

冷却

S35C

840
~890

水冷

550
~650


569以上

392以上

22以上

55以上

98以上

167
~235

S45C

820
~870

686以上

490以上

17以上

45以上

78以上

201
~269

S55C

800
~850

785以上

588以上

14以上

35以上

59以上

229
~285

SMn443

830
~880

油冷

急冷

785以上

637以上

17以上

45以上

78以上

229
~302

SMnC443

932以上

785以上

13以上

40以上

49以上

269
~321

SCr440

520
~620

932以上

785以上

13以上

45以上

59以上

269
~331

SCM440

530
~630

981以上

834以上

12以上

45以上

59以上

285
~352

SNCM439

820
~870

580
~680

981以上

883以上

16以上

45以上

69以上

293
~352

SNC631

820
~880

550
~650

834以上

686以上

18以上

50以上

118以上

248
~302

*直径25mmの試験片を焼入れ焼戻ししたもので、引張試験(4号試験片)および
 シャルピー衝撃試験(3号試験片)によるものである。

5.結晶粒度と諸特性との関係   鉄鋼材料は結晶の集合体であり、この結晶同士の境界面は結晶粒界と呼ばれ、それに囲まれたものが結晶粒である。この結晶粒の大きさを結晶粒度といい、この 大きさが鉄鋼材料の諸特性を大きく左右する。熱処理は加熱と冷却の組み合わせであり、このときの加熱条件や冷却条件が結晶粒度に多大な影響を及ぼす。例え ば、焼なましや焼入れ時の加熱温度が必要以上に高かったり、加熱時間が長かったりすると、結晶粒は粗大化して脆くなってしまう。
 鉄鋼材料の結晶 粒にはフェライト結晶粒とオーステナイト結晶粒があり、これらの結晶粒度試験方法がそれぞれJIS G 0552およびJIS G 0551に規定されている。これらのJIS規格では、結晶粒度(G)と断面積1mm2当たりの結晶粒の数(m)との関係式はm=8×2Gが成り立つとして いる。
 このJIS規格のフェライト結晶粒度試験方法は、炭素含有量0.25%以下の鋼を適用範囲としており、オーステナイト温度までは昇温して いないときの焼なまし状態の結晶粒度を判定する。また、オーステナイト結晶粒度試験方法は、オーステナイト化温度以上の熱処理(焼入れ、焼ならし、浸炭焼 入れなど)また はオーステナイト系ステンレス鋼などの固溶化熱処理を行ったときの結晶粒度を判定するもので、粒度番号が5以上の鋼を細粒鋼、5未満の鋼を粗粒鋼としてい る。
1.4に 結晶粒度と諸特性の関係を示す。一部の特性を除いて細粒鋼のほうが良好な特性を持っており、とくに衝撃値などじん性に関しては絶対的に有利である。この結 晶粒の粗大化にともなうじん性の低下は、深絞り加工など塑性加工を行う際にはとくに注意すべき問題である。すなわち、中間焼なましにおいて過剰焼なまし (加熱温度が正規温度よりも高温)を施したため、十分に軟化しているにもかかわらず塑性加工によって亀裂を生じる例もある。また、すべての鋼において硬さ が同一であっても焼入温度が高くなるほど衝撃値が低下することは、結晶粒の粗大化も一因になっているのである。
さらに、大形機械部品の焼入温度は 小物部品の場合よりも若干高めにしたほうが十分な焼入硬さを得るためには有利であるが、これは結晶粒が大きくなると焼入性が向上することが起因しているの である。また、アルミキルド鋼は焼入硬化しにくいといわれるが、これは結晶粒微細化元素であるアルミニウムが結晶粒の成 長を抑制するためである。 表1.4 結晶粒度と諸特性の関係

焼なまし状態

焼入れまたは焼入れ焼戻し状態

性質

細粒鋼のほうが
(粗粒鋼よりも)

性質

細粒鋼のほうが
(粗粒鋼よりも)

被削性

あまり良くない

最高焼入硬さ

無関係

常温加工性

良好

焼入性

あまり良くない

加工仕上面

良好

焼入変形

生じにくい

引張強さ

やや低い

焼割れ

生じにくい

降伏点

やや低い

研削割れ

生じにくい

伸び

大きい

残留オーステナイト

少ない

絞り

大きい

内部応力

小さい

衝撃値

大きい

衝撃抵抗

大きい

6.機械構造用鋼の焼入れ焼戻し (1) 焼入条件の選定   機械構造用鋼の持っている最高の特性を発揮させるためには、理想的には焼入れによって完全なマルテンサイト組織にすることである。機械構造用鋼はすべてが 亜共析鋼であるので、適正焼入温度はA3変態点よりも30~50℃高い温度であり、鋼種が決まれば自ずと焼入温度も推測がつく。考え方としては処理物が大 物の場合は高めの温度を選定するとよい。なぜならば、大物は焼入れ冷却のときの冷却速度が遅くなるため焼きが入り難くなるが、高めの温度で加熱すると焼入 性が向上するため、焼きの入りやすさの点で有利になるからである。また、焼入れ冷却の際に水のような冷却能の大きい冷却剤を使用する場合は低めの温度を選 定し、冷却能の小さい冷却剤を使用する場合には高めの温度を選定するとよい。
例えば、S45CのA3変態点は780℃位であるから、焼入温度範囲は820~870℃が理想である。1.8に各温度から焼入れしたときのS45C(直径25mm、高さ15mm)の顕微鏡組織写真を示すように、この焼入温度範囲から焼入れした場合にのみ正常なマルテンサイト組織が得られている。以下に1.8を用いて各温度から焼入れした際の金属組織と特性を説明する。なお、この内容については同寸法の他の機械構造用鋼でもほぼ同様の結果が得られる。また、処理物の大きさが異なると、鋼種間の質量効果も異なることを考慮しなければならない。

clip_image007
1.8 種の温度から焼入れしたS45Cの顕微鏡組織

①A1変態点とA3変態点の中間の温度(750℃)から焼入れしたとき
金 属組織はマルテンサイトとフェライト(写真では白色部)の混合組織であり、十分な焼入硬さは得られない。平衡状態図からも明らかなように、この温度にお ける加熱状態ではオーステナイトとフェライトの混合組織を呈している。この状態から急冷するとオーステナイトはマルテンサイトに変態して硬化するが、フェ ライトはそのまま室温まで維持されてしまう。
②適正温度(850℃)から焼入れしたとき
この温度で加熱すると完全なオーステナイト組織に なるため、急冷によって正常なマルテンサイト組織が得られている。しかし、この温度から焼入れしても冷却速度が遅くなる(室温の油による冷却)とマルテン サイトのほかに微細パーライト(写真では黒色部)も観察される。微細パーライトとは、冷却過程でセメンタ イトが析出したもので、一種の不完全焼入れ部であり、焼入硬さの低下や硬さむらの原因になる。
③適正温度よりも100℃高め(950℃)から焼入れしたとき
こ の温度で加熱すると完全なオーステナイト組織になっているが、加熱温度が高すぎるため、急冷によって粗大化したマルテンサイト組織が得られている。このマ ルテンサイトはラスマルテン(板状マルテンサイト)と称されるもので、焼入硬さは最も高いが機械的性質は脆く、焼割れも生じやすいため、この温度は S45Cの焼入条件としては不適当である。
以上の内容は直径25mm、高さ15mmという非常に小さい試験片のときにいえることである。すなわち、試料の質量が増加すると冷却速度が遅くなるため、焼入性の悪い材料は1.8のような焼入温度に依存した理想的な金属組織を得るのは困難である。とくに炭素鋼であるS45Cなどは直径が25mmであっても高さが増加すると、水冷を行っても中心部は理想的には硬化しない。 一例として1.9に 直径25mm、高さ50mmのS45Cについて、種々の冷却剤を用いて焼入れしたときの表面および中心部の硬さを示す。水冷を行っても中心部の硬さは表面 よりも大幅に低い値になっており、さらに冷却剤がソルト(SQ)や油(OQ)のときは表面硬さも低い値になっている。比較のために同一寸法のSCM435 についても同様の試験を行ったところ、すべての冷却剤に対して中心部まで硬化しており、S45Cよりは大幅に焼入性が優れていることが確認された。また、 本図においては冷却剤の冷却能の違いも明確に現れており、水、ソルト、油の順に冷却能が優れているといえる。

 

図1.9

の冷却剤を用いて
焼入れしたときの
表面および中心部の硬さ

(2) 焼戻条件の選定

  機械構造用鋼は、焼入れ後の焼戻しによって機械的性質を調整して用いられている。多くの機械構造用部品にはじん性が要求されるため、機械構造用鋼の焼戻し は500~650℃の高温で行われるのが普通である。しかし、高い引張強さを要求される場合には、それよりも低い温度で焼戻しを施すこともある。1.10は 850℃から焼入れ後、種々の温度で2時間焼戻ししたSCM435について引張試験を行った結果である。焼戻温度が高いほど硬さと引張強さおよび降伏点は 低下するが、伸びおよび絞りは高くなり、じん性が向上することが分かる。なお、他の機械構造用鋼もすべて同様の傾向を呈する。
1.11に 850℃から焼入れ後550℃で焼戻ししたSCM440の顕微鏡組織を示す。この顕微鏡組織に関しても他の機械構造用鋼も同様であり、顕微鏡組織では鋼種 を判別することはできない。このときの金属組織は通称ソルバイトと呼ばれており、走査型電子顕微鏡像からも明らかなように、フェライト生地の中に多量のセ メンタイト(微細粒子)が析出している。このソルバイトはじん性に富んでおり、機械構造用鋼の標準的な調質組織である。
 また、350℃位の温度 で焼戻したときの金属組織は通称トルースタイトと呼ばれており、フェライトと微細なセメンタイトの混合体である。機械構造用鋼は この温度で焼戻しされる例はほとんどないが、ソルバイトよりも硬く、酸にエッチングされやすいので、金属組織を現出する際には低濃度のエッチング液を用い るほうがよい。

 

図1.10

SCM435の焼戻温度と機械的
性質の関係(焼入温度:850℃)



1.11 850℃から焼入れ後、550℃で焼戻したSCM440の顕微鏡組織


7.まとめ

  以上述べたように、機械構造用鋼には炭素鋼と合金鋼があり、引張強さに関しては所定の硬さを得るべく熱処理を実施すればほとんど問題は生じない。しかし、 衝撃値に関しては合金元素の影響が大きいため鋼種の選定が最重要である。また、質量が大きい部品の場合は、設計する際には質量効果を十分に念頭に入れ、使 用する材質と強度計算におけるパラメータを決定しなければならない。JIS規格でも、強度等の数値を規格から除外する傾向にあるが、その点を懸念している からである。

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碧威信封-背面~1

解決済みの質問

合金の熱処理について

合金の熱処理について
溶体化処理を行ったAg7%Cu合金を時効硬化させたとき、
1;最大硬さはなぜ、低温で加熱したほうがより硬くなるのですか?
2;最大硬さになる時間が、高温で加熱したほうがより短いことと、反応速度とは、どう関係するのでしょうか?
硬化することがどういう現象なのかうまく理解できません。

投稿日時 - 2002-02-10 11:46:41

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QNo.215178

majoruma

暇なときに回答ください

質問者が選んだベストアンサー

なんだか「状態図と関連付けて論ぜよ」という文章が浮かんでくるようですが・・・
それはともかくこのサイトに限らず、条件や背景などは最初に示せるだけ示した方がいいですね。答えた後から「実は○○なので、△△の観点から教えてください」ではきりがありませんので。(必要に応じ新しい質問を立てて下さい)
低 温での時効と高温での時効の違いですが、少し調べてみました。結論から言うと私の推測で合っていました。相対的に高温で時効を行うと析出は確かに速くなる ものの、析出した第二相同士の粒成長も進むために後で却って硬度が低下します。この現象は「過時効」と呼ばれるようです。
銅合金では参考となる事 例が少ないかもしれませんので、その場合はアルミニウム合金で調べて類推すると良いと思います。アルミニウム合金の時効は前述のジュラルミンを始めとして 細かく研究されているようですので。例えば参考文献の[1]には、Al-4 mass%Cu合金の、処理温度をパラメータとした時効硬化曲線が出ており、ご質問とまったく同様の挙動を示しています。(高温で時効硬化処理すると早く 最大硬度に達するがほどなく過時効に至る、低温で時効硬化処理すると最高硬度に達するのは遅いが、最高硬度は高くなりその状態を長く保つ)
状態図は「ある温度・組成で最終的に安定な相は何か」ということを教えてくれます。しかし反応速度に関する情報は与えてくれません。
「ど んな組織が現れるか」の情報はある程度与えてくれます。ある組成から温度を下げていったときに最初に現れる相は何か、析出する相の組成はどのように変化し ていくか、などです。ただしその場合でも、結晶粒の絶対的な大きさについては分かりません。また粒成長速度についての情報も得られません。状態図と絡める なら、おそらく以下のようなことが訊かれているのでしょう。
一般に固溶限界は温度によって変化します。Cu-Agの状態図が手元にないので確たる ことは申し上げられませんが、温度が高いほど多くのAgが固溶するはずです。時効処理では溶体化処理直後のAgの分率と(温度の関数としての)固溶限界と の差が析出してくるわけです。majorumaさんの手元のCu-Ag状態図では固溶限界はどのくらいになっていますか?
最初のご質問の「7%」 がmass%なのかmol%なのかで話は多少変わってきますが、いずれにしても高温で時効処理をするほど(時効処理中の)析出量は少なくなります。またそ の間の粒成長も速く進みます。その後で室温に放置すると残りの分(室温での固溶限界との差)がまた析出してきますが、その場合は先の時効処理中に析出した 第二相を核として析出します。すなわち「粗大な第二相が少なく分布した組織」になるはずです。
低温での時効処理はこの逆で、時効処理中に析出する Agの量が多く、粒成長の核はより多く分布することになり、かつ粒成長の速度は小さいですから、処理後の室温放置で「小さい第二相が多く分布した組織」に なるものと推測されます。それらの組織の違いが硬度にどのように影響するかは前回回答した通りです。
これ以上の詳しいことは、ぜひご自分で「状態 図の基礎」「金属材料と組織」「金属材料の熱処理」のような本を探して読んでみてください。繰り返しになりますが、私は専門でないので間違えている部分が あるかも知れませんし、また専門外の私でも調べればこの程度のことは分かるわけですから、ね。頑張ってください。

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棱体成形车刀加工圆锥面工件时的形状误差分析

   用棱体成形车刀加工圆锥面工件时,是否因车刀有前角就必然会产生双曲线误差,目前存在两种不同的观点。第一种观点认为,由于车刀有前角,切削刃为直线 型,加工结果必然产生形状误差;第二种观点则认为,只要采取相应的工艺措施,便不会产生上述形状误差。本文就这两种观点作一分析比较。

  1.棱体成形车刀加工圆锥面工件时产生的形状误差

   第一种观点认为,回转体成形工件的廓形(包括廓形的宽度和深度)按规定应在通过其轴线的平面内测量,而成形车刀的截形按规定应在与后刀面垂直的NN剖面 (法面)内测量。因此,只有当刀具的前角γf和后角αf都等于0°时,成形车刀的截形与工件的廓形才可能完全相符,但后角αf=0°的刀具是无法工作的。 当棱体成形车刀的前角γf>0°、后角αf>0°时,由图1a可知,该刀具上的截形深度P将小于工件上相应的廓形深度ap。因此,在设计棱体成形车刀时必 须对刀具截形进行修正计算。

图1 成形车刀加工锥体时产生形状误差的分析

  如图1b所示,棱体成形车刀由于有前角γf,使前刀面MM不通过工件轴线,即锥面部分的切削刃不在工件的轴向剖面内。平面MM与工件圆锥表面的交线呈 一外凸的双曲线形状。因此,若要切出正确的工件形状(即圆锥面表面),必须使MM平面内的切削刃形状与相应的外凸双曲线形状完全一致,即为一内凹的双曲 线。但实际上为了简化刀具的设计与制造,常将该剖面中的切削刃形状作成直线,这就必然在工件上多切除一部分材料,从而产生形状误差,即双曲线误差。

  2.棱体成形车刀加工圆锥面工件时可以避免产生形状误差

  第二种观点认为,用棱体成形车刀加工圆锥面工件时,如选用下述方法则可避免产生形状误差。

  (1)锥体母线吻合法

  由于在设计和制造棱体成形车刀时,刀具截形宽 度与工件廓形宽度是相等的(在一些特殊情况下,允许车刀截形宽度大于工件廓形宽度),因此只要在安装刀具时,使刀具的切削刃与工件回转轴线在同一水平面 内,使切削刃与工件锥体母线相吻合,加工出的工件便不会产生双曲线误差,而是标准的圆锥面。在图1b中,只要将车刀以基点1为轴心稍加扭转,便可使切削刃和工件锥体母线12相吻合,并保持相应的前、后角,其结果如图2a所示(此时刀具的切削刃为)。在此条件下加工工件,便不会产生表面形状误差。

  (2)径向正装等前角、等后角加工法

   在用砂轮修磨棱体成形车刀时,使磨出的切削刃与刀体法面NN平行,并使后刀面与砂轮表面垂线的角度为(γf+αf)(见图2b)。在加工工件时,如图 2c所示,使刀具的切削刃与工件回转轴线处于同一水平面内,并与工件锥体母线吻合,同时使刀具后角为αf。不难看出,刀具切削刃上各点的前、后角都是相等 的,由于切削刃与工件锥体母线吻合,因此不会产生表面形状误差。

图2 成形车刀加工锥体时避免产生形状误差的分析

  3.分析与结论

  (1)根据第二种观点,棱体成形车刀加工圆锥面工件的工艺技术比较简单,不存在复杂的理论问题,只要按照图2所示方法修磨和安装刀具,在车刀有前角的情况下也可避免产生形状误差。因此可不必对刀具截形进行复杂的修正计算。

   (2)虽然第一种观点在理论推导上是正确的,但这种观点对前角γf的认识值得商榷。首先,该观点认为“只有当刀具的前角γf和后角αf都等于0°时,成 形车刀截形与工件廓形才可能完全相符”,这一论断缺乏实际意义。第一,由于在加工单向圆锥面工件(或圆锥面与圆柱面构成的双组合面工件)时,允许车刀的切 削刃宽度等于或大于工件廓形宽度,因此只要使车刀的切削刃与工件锥体母线相吻合即可,而不必要求两者完全相符;第二,图2a和图2c已证明车刀的截形(实 际上即切削刃)与工件廓形是否相符与刀具的前、后角无关。此外,该观点认为“棱体成形车刀由于有前角γf,使前刀面MM不通过工件轴线,……从而产生了加 工误差”,即认为前角是造成加工误差的前提。而第二种观点却得出了完全相反的结论,这是因为按第一种观点,刀具前角γf的取向是按通常加工圆柱形回转工件 时确定前角的方法来确定的,即所选前角γf的大小被规定在垂直于工件回转轴线的平面内,而加工锥体工件时套用此方法来确定前角的取向并不恰当,这将导致车 刀设计理论的复杂化,从而使车刀的制造工艺不合理,最终导致产生加工形状误差。

  在加工圆锥表面工件时,棱体成形车刀合理的前角取向应规定在垂直于与工件回转轴线在同一水平面内并靠近车刀一侧的锥体母线的平面内(见图2d),第二种观点符合这一原则。

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

 

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碧威-龍捲風-a5dm

1.材料記号には様々な種類があります。ここでは代表的なものを取り上げたいと思います。

  SWRCH(冷間圧造用炭素鋼線材) ・・・ 製鋼メーカーで作る線の元材料です。                   
       ↓ 

  SWCH(冷間圧造用炭素鋼線) ・・・ 伸線メーカーで作るねじの材料です。冷間圧造、鍛造 、圧出などの方法で
                         ボルト、ナットを製作します。 

材料別の記号と説明

記  号
名     称

説               明

SNC**

機械構造用合金鋼
(ニッケルクロム鋼鋼材)

高炭素鋼にニッケル、クロムを添加して焼き入れ性をよくした合金鋼。熱処理(調質)をして、高強度を出すことが出来ます。

SNCM**

機械構造用合金鋼
(ニッケルクロムモリブデン
鋼鋼材)

高炭素鋼にニッケル、クロム、モリブデンを添加して焼き入れ性をよくした合金鋼。熱処理(調質)をして、高強度を出すことが出来ます。

SCM**

機械構造用合金鋼
(クロムモリブデン鋼鋼材)

高炭素鋼にクロム、モリブデンを添加して焼き入れ性をよくした合金鋼。熱処理(調質)をして、高強度を出すことが出来ます。

SNB**

高温用合金鋼ボルト材

高炭素鋼にニッケル、クロム、モリブデンなどを添加して焼き入れ性をよくした合金鋼。熱処理(調質)をして、高強度を出すことが出来ます。

SWRM

軟鋼線材

炭素含量0.22% 以下の低炭素鋼で、各種鉄線、釘、リベット、割ピンなどの製造に使用される。

SWRH

硬鋼線材

高炭素鋼製品で、高強度維持と伸線加工性を確保する。バネ座金などに使用されます。

S**C

機械構造用炭素鋼

炭素を多く含む鋼。S**Cの「**」は0.**炭素を含むということを表す。焼き入れ性がよい。

SPCC

冷間圧延鋼

曲げ加工及び、簡単な絞り加工に適す鋼材。平座金などの生産に使用する。

SUM

硫黄快削鋼

鋼材一般的に「快削鋼」と呼ばれる。硫黄を多く含むことによって被削性を向上させた低炭素鋼。切削は良好だが曲げ加工には向かない。

SS**

一般構造用圧延鋼材

リンと硫黄の上限が0.05%と決められている低炭素鋼。溶接曲げ加工に向いている。代表鋼はSS400。

SUS**

ステンレス鋼

耐食性に優れた鋼です。家庭用品から工業製品まで幅広く利用されます。

SUS**L

低炭素ステンレス鋼

炭素の量を低することで柔らかくした鋼です。「L」はローカーボンを表す。

材料記号の意味

  S S ー 400 B D      

       S・・・材質名称。材料名(英語)の頭文字。「S」はスチール(Steel)   

       S・・・規格品と製品名の略号。「S」は構造用(Structure)の頭文字。一般構造用圧延材の意味。   
       400・・・最低引張り強さを表す。「400」は引張り強さ400N/nm2以上の意味。   

       B・・・材料の形態。「B」はBarの頭文字で棒状の意味   

       D・・・製造方法。「D」はDrawnの頭文字で引抜き材又は磨き材の意味。  

  C ー 3604 B D   

       C・・・材料記号。伸鋼品関係ではアメリカ規格にならって「C」の記号を用いる。   

       3604・・・4桁の数字は合金成分の系統を表す。「3604」は快削鋼銅を示す。   

       B・・・材料の形態。「B」はBarの頭文字で棒状の意味   

       D・・・製造方法。「D」はDrawnの頭文字で引抜き材又は磨き材の意味。    

※非金属では硬さを表すのに軟質は「O」・硬質は「H」、その中間は「1/4H」・「1/2 H」などで表す。

2.強度区分(力の単位は1平方ミリメートルあたりです。)

   **T・・・「**」は最小引張り荷重を表します。         

   「8T」・・・80㎏まで切れない。     

   「7T」・・・70㎏まで切れない。     

   「4T」・・・40㎏まで切れない。     

   「11T」・・・110㎏まで切れない。   

   **.*・・・小数点の左の数字と右の数字がそれぞれボルトの強さを表します。左の数字は**㎏まで切れな
          いという強さを表し、右の数字は、左の数字の*割までは伸びても元に戻るということを表します。 

   「10.9」・・・100㎏まで切れずに90㎏まで元に戻る。     

   「8.8」・・・80㎏まで切れずに64㎏まで元に戻る。     

   「4.6」・・・40㎏まで切れずに24㎏まで元に戻る。      

※JIS規格では「3.6、4.6、4.8、5.6、5.8、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9」の10種類が定められ
      ています。

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(6)ダイヤモンドエンドミル

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poster


インコネル718の乾式旋削加工


                       香川県産業技術センター  佃  昭


要  旨


 
代表的なニッケル基超耐熱合金であるインコネル718を被削材として取り上げ、乾式旋削加工試験を実施し、ニッケル基超耐熱合金の乾式旋削加工時の最適加
工条件(工具材種、切削速度等)の検討を行った。その結果、検討を行った工具材種の中では、TiCコーティング、超硬K10が比較的良い性能を示した。ま
た、切削速度については30m/min程度が適当であることがわかった。


1 .緒  言


 超耐熱合金は、タービンブ
レード等の耐熱性、耐食性等を必要とする高温用部品として広く使用されているが、機械加工に際してはその優れた高温特性のため困難を伴うことが多く、代表
的な難削材とされている。この超耐熱合金の種類は非常に多いが、主要成分により区分するとニッケル基、コバルト基、鉄基の3種類に大別され、このうちニッ
ケル基が最も多く使用されている。今回、供試材として用いたインコネル718は、このうちニッケル基に属する最も一般的な合金である。この被削材を用い、
ニッケル基超耐熱合金を旋


削加工する際の工具材種、切削速度等の最適加工条件を求めることを目的に、旋削試験を行った。


2.実験方法


 
実験は、昌運カズヌーブ旋盤(HB575)を使用し、外周長手旋削にて実施した。供試材は、中実円柱状のインコネル718(¢75×220mm、
HB=450)を用いた。実験に使用した工具は、超硬合金(K10、M20、P20)、コーティング(Al203、TiN、TiC)、サーメット
(TiN、TiC)、セラミックス(白セラ、黒セラ、サイアロン)、FRC(SiCウィスカ添加アルミナセラミックス2種類)の合計13種類である。


 切削条件を表1に示す。切削速度は、工具材種の検討時には30m/minとし、切削速度の検討時には20~90m/minとした。評価項目は、工具摩耗量および摩耗形態である。


3.実験結果および考察


3.1 最適工具材種


 インコネル718の旋削加工に最適な工具材種を検討するために、各種工具により旋削試験を行った。


 
図1に各種工具の工具摩耗量を示す。図から、コーティングおよび超硬工具は比較的工具摩耗量が少なく、特にTiCコーティング、K10が工具摩耗量が少な
いことがわかる。これに対し、セラミックス工具は工具摩耗量が多く、図には示さなかったが、黒セラにおいては実験開始直後に割損を生じたため、試験を中止
した。他のセラミックス工具においても工具摩耗量は多く、ほとんど実用に供し得ない結果となった。FRC工具は、メーカの異なる二種類で試験を行った。
メーカの別により性能が大きく異なるが性能の良い方でもK10と同程度であり、価格が高価であることを考慮すれば、実用的ではないと考えられる。またサー
メット工具については、TiNサーメットの場合はP20とほぼ同程度の工具摩耗量であるが、TiCサーメットの場合は工具の切れ刃先端に塑性変形が生じ、
実用に供し得ない結果となった。


 図2に実験後の代表的な工具摩耗顕微鏡写真を示す。図から、全般的に切れ刃の横逃げ境界部付近に凝着
が発生しており、特にセラミックス工具の場合に凝着量が多いことが観察される。また、セラミックスおよびFRC工具の場合、顕著な境界摩耗が発生している
ことが観察される。なお、TiCサーメットの工具摩耗は、切れ刃の塑性変形に起因していると考えられる。


 これらのことから、インコネ
ル718の切削時には工具切れ刃に凝着が発生し、この凝着物が脱落するときに工具切れ刃が同時に脱落し、摩耗として進行するものと考えられる。また、条件
によって発生する境界摩耗は、切れ刃の劣化により材料表面が加工硬化したために発生するものと考えられる。したがって工具材種としては、インコネルとの親
和性が低く、靭性の高いものが適していると考えられ、親和性の低いTiCコーティングや、靭性の高いK10が良い性能を示したものと考えられる。なお、
TiCサーメットの場合に発生した切れ刃の塑性変形は、TiCサーメットの物理特性、すなわち常温では高硬度であるが、高温硬度が低いことに起因している
と考えられる。


3.2 切削速度の影響


3.1で比較的性能の良かったK10、TiCコーティングおよび標準的なP20を用いて、切削速度が工具摩耗量に及ぼす影響について検討した。


 
図3に切削速度と逃げ面摩耗量の関係を示す。図から、各工具とも切削速度が30m/minまでは、逃げ面摩耗量はほぼ一定であるが、30m/min以上に
なると、切削速度の増加とともに逃げ面摩耗量も増加していることがわかる。また、その増加率はP20が最も大きく、P20においては30m/min以上の
切削速度では、ほとんど実用に供し得ないものと考えられる。


 図4に、TiCコーティング、K10、P20についての工具寿命曲線を示
す。寿命判定基準は、逃げ面摩耗幅VB=0.2mmである。図から、TiCコーティング>K10>P20の順で工具寿命が長いことがわかる。Taylor
によると、工具寿命曲線は一般に次の実験式により表される1)。


VTn=C                 (1)


 
ここで、V:切削速度(m/min)、T:工具寿命時間(min)、n、C:定数である。図4におけるnおよびCを求めると、①TiCコーティン
グ:n=0.42、C=105 ②K10:n=0.32、C=74.1 ③P20:n=0.28、C=49.8である。nは工具寿命曲線の傾きを表すもの
であるが、nの値からP20>K10>TiCコーティングの順で 工具寿命は切削速度に対して敏感であることがわかる。また、Cの値は工具寿命時間を1分
とした場合の切削速度を表すものであるが、Cの値から、TiCコーティング>K10>P20の順で切削性能が良いことがわかる。この値は、炭素鋼の
1/10以下であり、インコネルは難削性の高い材料であることがわかる。


4.結  言


 ニッケル基超耐熱合金であるインコネル718の乾式旋削加工特性を検討した結果、次の知見を得た。


(1)今回の試験条件の範囲内では、インコネル718の最適旋削加工条件は、①工具材種:TiCコーティング、K10、②切削速度:約30m/minである。


(2)インコネル718の工具損傷の特徴は、横切れ刃への凝着である。


参考文献


1)F.W.Taylor:On the Art of Metal Cutting,Trans.ASME,Vol.28(1906)


表1 切削条件










切削速度


切込み


送  り


切削距離


工具諸元


切削液



Ⅴ=20―90m/min


d=1.0 mm


f=0.1mm/rev


L=120m


(-5,-6,5,6,15,15,0.8)


clip_image001乾式





























clip_image002



clip_image003

clip_image005

図1 各種工具の工具摩耗量


clip_image007 clip_image009 clip_image011


  (a)K10     (b)P20   (c)TiCサーメット
















1.0mm




clip_image012 clip_image014 clip_image016 clip_image018

(d)TiCコーティング      (e)白セラ          (f)FRC B


図2 工具摩耗顕微鏡写真
















TiC コーティング


















K10


















P20




clip_image020

図3 切削速度と逃げ面摩耗量の関係











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TaiwanTrade2

インコネル718の湿式旋削加工

                       香川県産業技術センター  佃  昭

要  旨

  前報1)では、代表的なニッケル基超耐熱合金であるインコネル718の乾式旋削加工試験を行い、最適工具材種および最適切削速度等の検討を行った。本報で は、同材料の湿式旋削加工を実施し、切削油剤(水溶性)の切削性に及ばす影響について検討を行った。その結果、湿式切削は乾式切削に比較して、若干切削性 が劣ることがわかった。また、湿式のときの切削性は、切削油剤の濃度により変化することがわかった。

1.緒  言

 前 報において、代表的なニッケル基超耐熱合金であるインコネル718の乾式旋削加工試験を行い、最適工具材種および最適切削速度等の検討を行った。その結 果、工具材種としてはTiCコーティングおよび超硬K10が適しており、切削速度としては30m/min程度が適当であることがわかった。本報では、水溶 性切削油剤を用いてインコネル718の湿式旋削加工試験を行い、切削油剤が同材料の切削性に及ぼす影響について検討を行った。

2.実験方法

  実験は、昌達カズヌーブ旋盤(HB575)を使用し、外周長手旋削にて実施した。供試材は、中実円柱状のインコネル718(¢75×180mm、 HV=450)を用いた。ただし、前報の乾式試験に用いた供試材とはロットが異なる。実験に使用した工具は、超硬合金(K10、M20、P20)、コー ティング超硬(Al203、TiN、TiC)、サーメット(TiN、TiC)、セラミックス(白セラ、黒セラ)の合計10種類である。

  切削条件を表1に示す。切削油剤は、硫黄系極圧添加剤を多量に含む難削材加工用の、エマルジョンタイプ水溶性切削油剤(W-1種)を用いた。切削油剤の希 釈倍率は5倍および10倍で、工具のすくい面側から1L/minの流量で切削点に向けて注液した。切削速度は、工具材種の検討時には30m/min一定と し、切削速度の検討時には20~90m/minとした。評価項目は、工具摩耗量および工具摩耗形態である。

3.実験結果および考察

3.1 最適工具材種および切削油剤の温度の影響

  インコネル718の湿式旋削加工に最適な工具材種を検討するために、各種工具を用いて湿式旋削加工を行った。水溶性切削油剤の濃度が切削性に及ぼす影響も あわせて検討を行うため、希釈倍率は10倍および5倍の二種類にて実験を行った。なお、切削油剤メーカの推奨倍率は10~30倍である。 

 図1に、切削油剤の希釈倍率が10倍の場合の各種工具の工具摩耗量を示す。また、図2に切削油剤の希釈倍率が5倍の場合の各種工具の工具摩耗量を示す。

  まず、図1から、湿式旋削加工時の各種工具の工具摩耗特性について述べる。全般的に湿式旋削時の工具摩耗特性は、乾式旋削加工時とほぼ同様な傾向を示して いる。すなわち、コーティング系統の工具が比較的工具摩耗量が少なく、特に、TiCコーティングが良い性能を示した。また超硬工具の中では、K10が比較 的工具摩耗量が少なかった。これらに対し、セラミックス系統およびTiCサーメットは、工具摩耗量が多く、乾式切削時と同様、実用に供し得ない結果となっ た。とくに、白セラは試験途中で欠損が生じた。また、黒セラは大幅な境界摩耗が発生し、TiCサーメットは刃先に塑性変形が生じた。

  次に図1、2から、切削油剤の濃度が工具摩耗に及ぼす影響について述べる。全般的に切削油剤の濃度が高くなると、若干ではあるが切削性が改善される傾向が みられる。すなわち、白セラやTiCサーメットは、切削油剤の布釈倍率10倍時には、欠損や塑性変形が生じ切削不能であったが、奇釈倍率5倍時において は、工具摩耗が多いものの切削可能であった。また、超硬K10、Al203コーティング、TiNサーメット等において、工具摩耗量が減少していることがわ かる。このことから、切削油剤に求められる性質の一つとして、潤滑性が必要であると考えられる。

 図3に、切削油剤の希釈倍率が10倍 の時の代表的な工具の工具摩耗顕微鏡写真を示す。図から、いずれの工具の場合も、すくい面境界部に乾式切削時には観察されなかった境界摩耗が発生している のが観察される。また切れ刃には、工具材種により大小はあるものの、切れ刃に凝着が発生していることが観察される。

3.2 工具寿命曲線

  湿式加工の場合の、切削速度が工具摩耗に及ぼす影響を検討するため、3.1で比較的性能の良かった超硬K10および標準的な超硬P20を用いて、工具寿命 曲線を作成した。図4に切削油剤の希釈倍率が10倍の場合の工具寿命曲線を示す。寿命判定基準は、逃げ面摩耗幅VB=0.2mmである。なお、乾式加工の 場合と比較するため、K10においては乾式加工でも試験を行った。図から、湿式加工時においても、標準的な超硬P20よりもK10の方が実験を実施した切 削速度域全般にわたって工具寿命が長いことがわかる。また、超硬K10において切削油剤の有無による工具寿命を比較すると、若干ではあるが、乾式の方が湿 式の場合より寿命が長いことがわかる。

 湿式切削が乾式切削に対して優位性を示さなかった理由は、まず第一に凝着が考えられる。湿式切 削の場合、図3に示したように刃先に凝着が生じる。これは、切削油剤による冷却作用のため、乾式切削時に比較して多量に発生したものと思われ この凝着が 剥離、脱落する際に、工具を摩耗、欠損させたものと考えられる。また第二の理由としては、加工硬化が考えられる。湿式加工の場合、図3に示したように、工 具のすくい面境界部に顕著な境界摩耗が発生しており、切削油剤の冷却作用のため、供試材および切屑の加工硬化の度合いが、乾式切削時に比較してより大きく なったものと考えられる。

4.結  言

 ニッケル基超耐熱合金であるインコネル718の湿式旋削加工特性を検討した結果、次の知見を得た。

(1) 湿式加工時の最適工具材種は、乾式加工時と同様で、TiCコーティング、超硬K10である。

(2) 湿式加工は、乾式加工より若干切削性が劣る。

(3) 切削油剤の希釈倍率は、高濃度の方が良い。

(参考文献)

1)

表1 切削条件

切削速度

切込み

送  り

切削距離

工具諸元

切削液

Ⅴ=20-90m/min

d=1.0 mm

f=0.1mm/rev

L=120m

( ‐5,‐6,5,6,15,15,0.8)

水溶性(エマルジョン),1L/min

希釈倍率×5,×10倍

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図1 各種工具の工具摩耗量(切削油剤希釈倍率10倍)

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図2 各種工具の工具摩耗量(切削油剤希釈倍率5倍)

clip_image009 clip_image011 clip_image013

(a)K10 (b)P20          (c)TiCサーメット

1.0mm

clip_image014clip_image016 clip_image018 clip_image020

(d)TiCコーティング      (e)白セラ           (f)黒セラ

図3 工具摩耗顕微鏡写真








1000




clip_image023



100


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図4 工具寿命曲線

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