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 锻造是金属压力加工的方法之一,它是机械制造生产中的一个重要环节。根据锻造加工时金属材料所处温度状态的不同,锻造又可分为热锻、温锻和冷锻。本文所说锻造是指热锻而言,即被加工的金属材料处在红热状态(锻造温度范围内),通过锻造设备对金属施加的冲击力或静压力,使金属产生塑性变形而获得预想的外形尺寸和组织结构的锻件。

  在锻造车间里的主要设备有锻锤、压力机(水压机或曲柄压力机)、加热炉等。生产工人经常处在振动、噪声、高温灼热烟尘,以及料头、毛边堆放等等不利的工作环境中,因此,对操作这些设备的工人的安全卫生是应特别加以注意,否则,在生产过程中将容易发生各种安全事故,尤其是人身伤害事故。

在锻造生产中,易发生的外伤事故,按其原因可分为三种:

  第一、机械伤——由机器、工具或工件直接造成的刮伤、碰伤;

  第二、烫伤;

  第三、电触伤。

一、锻造车间的特点

从安全技术劳动保护的角度来看,锻造车间的特点是:

  1.锻造生产是在金属灼热的状态下进行的(如低碳钢锻造温度范围在1250~750℃之间),由于有大量的手工劳动,稍不小心就可能发生灼伤。

  2.锻造车间里的加热炉和灼热的钢锭、毛坯及锻件不断地发散出大量的辐射热(锻件在锻压终了时,仍然具有相当高的温度),工人经常受到热辐射的侵害。

  3.锻造车间的加热炉在燃烧过程中产生的烟尘排入车间的空气中,不但影响卫生,还降低了车间内的能见度(对于燃烧固体燃料的加热炉,情况就更为严重),因而也可能会引起工伤事故。

  4.锻造生产所使用的设备如空气锤、蒸汽锤、摩擦压力机等,工作时发出的都是冲击力。设备在承受这种冲击载荷时,本身容易突然损坏(如锻锤活塞杆的突然折断),而造成严重的伤害事故。

  压力机(如水压机、曲柄热模锻压力机、平锻机、精压机)剪床等,在工作时,冲击性虽然较小,但设备的突然损坏等情况也时有发生,操作者往往猝不及防,也有可能导致工伤事故。

  5.锻造设备在工作中的作用力是很大的,如曲柄压力机、拉伸锻压机和水压机这类锻压设备,它们的工作条件虽较平稳,但其工作部件所发生的力量却是很大的,如我国已制造和使用了12000t的锻造水压机。就是常见的100~150t的压力机,所发出的力量已是够大的了。如果模子安装或操作时稍有不正确,大部分的作用力就不是作用在工件上,而是作用在模子、工具或设备本身的部件上了。这样,某种安装调整上的错误或工具操作的不当,就可能引起机件的损坏以及其他严重的设备或人身事故。

  6.锻工的工具和辅助工具,特别是手锻和自由锻的工具、夹钳等名目繁多,这些工具都是一起放在工作地点的。在工作中,工具的更换非常频繁,存放往往又是杂乱的,这就必然增加对这些工具检查的困难,当锻造中需用某一工具而时常又不能迅速找到时,有时会“凑合”使用类似的工具,为此往往会造成工伤事故。

  7.由于锻造车间设备在运行中发生的噪声和震动,使工作地点嘈杂不堪入耳,影响人的听觉和神经系统,分散了注意力,因而增加了发生事故的可能性。【cncpop.com整理】

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弊社は各領域に供給できる内容は:

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BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

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锻造工艺不当产生的缺陷通常有以下几种:

  1.大晶粒

  大晶粒通常是由于始锻温度过高和变形程度不足、或终锻温度过高、或变形程度落人临界变形区引起的。铝合金变形程度过大,形成织构;高温合金变形温度过低,形成混合变形组织时也可能引起粗大晶粒。

  晶粒粗大将使锻件的塑性和韧性降低,疲劳性能明显下降。

  2.晶粒不均匀

  晶粒不均匀是指锻件某些部位的晶粒特别粗大,某些部位却较小。产生晶粒不均匀的主要原因是坯料各处的变形不均匀使晶粒破碎程度不一,或局部区域的变形程度落人临界变形区,或高温合金局部加工硬化,或淬火加热时局部晶粒粗大。耐热钢及高温合金对晶粒不均匀特别敏感。晶粒不均匀将使锻件的持久性能、疲劳性能明显下降。

  3.冷硬现象

  变形时由于温度偏低或变形速度太快,以及锻后冷却过快,均可能使再结晶引起的软化跟不上变形引起的强化(硬化),从而使热锻后锻件内部仍部分保留冷变形组织。这种组织的存在提高了锻件的强度和硬度,但降低了塑性和韧性。严重的冷硬现象可能引起锻裂。

  4.裂纹

  裂纹通常是锻造时存在较大的拉应力、切应力或附加拉应力引起的。裂纹发生的部位通常是在坯料应力最大、厚度最薄的部位。如果坯料表面和内部有微裂纹、或坯料内存在组织缺陷,或热加工温度不当使材料塑性降低,或变形速度过快、变形程度过大,超过材料允许的塑性指针等,则在撤粗、拔长、冲孔、扩孔、弯曲和挤压等工序中都可能产生裂纹。

  5.龟裂

  龟裂是在锻件表面呈现较浅的龟状裂纹。在锻件成形中受拉应力的表面(例如,未充满的凸出部分或受弯曲的部分)最容易产生这种缺陷。引起龟裂的内因可能是多方面的:①原材料合Cu、Sn等易熔元素过多。②高温长时间加热时,钢料表面有铜析出、表面晶粒粗大、脱碳、或经过多次加热的表面。③燃料含硫量过高,有硫渗人钢料表面。

  6.飞边裂纹

  飞边裂纹是模锻及切边时在分模面处产生的裂纹。飞边裂纹产生的原因可能是:①在模锻操作中由于重击使金属强烈流动产生穿筋现象。②镁合金模锻件切边温度过低;铜合金模锻件切边温度过高。

  7.分模面裂纹

  分模面裂纹是指沿锻件分模面产生的裂纹。原材料非金属夹杂多,模锻时向分模面流动与集中或缩管残余在模锻时挤人飞边后常形成分模面裂纹。

  8.折叠

  折叠是金属变形过程中已氧化过的表层金属汇合到一起而形成的。它可以是由两股(或多股)金属对流汇合而形成;也可以是由一股金属的急速大量流动将邻近部分的表层金属带着流动,两者汇合而形成的;也可以是由于变形金属发生弯曲、回流而形成;还可以是部分金属局部变形,被压人另一部分金属内而形成。折叠与原材料和坯料的形状、模具的设计、成形工序的安排、润滑情况及锻造的实际操作等有关。

  折叠不仅减少了零件的承载面积,而且工作时由于此处的应力集中往往成为疲劳源。

  9.穿流

  穿流是流线分布不当的一种形式。在穿流区,原先成一定角度分布的流线汇合在一起形成穿流,并可能使穿流区内、外的晶粒大小相差较为悬殊。穿流产生的原因与折叠相似,是由两股金属或一股金属带着另一股金属汇流而形成的,但穿流部分的金属仍是一整体。

  穿流使锻件的力学性能降低,尤其当穿流带两侧晶粒相差较悬殊时,性能降低较明显。

  10.锻件流线分布不顺

  锻件流线分布不顺是指在锻件低倍上发生流线切断、回流、涡流等流线紊乱现象。如果模具设计不当或锻造方法选择不合理,预制毛坯流线紊乱;工人操作不当及模具磨损而使金属产生不均匀流动,都可以使锻件流线分布不顺。流线不顺会使各种力学性能降低,因此对于重要锻件,都有流线分布的要求。

  11.铸造组织残留

  铸造组织残留主要出现在用铸锭作坯料的锻件中。铸态组织主要残留在锻件的困难变形区。锻造比不够和锻造方法不当是铸造组织残留产生的主要原因。

  铸造组织残留会使锻件的性能下降,尤其是冲击韧度和疲劳性能等。

  12.碳化物偏析级别不符要求

  碳化物偏析级别不符要求主要出现于莱氏体工模具钢中。主要是锻件中的碳化物分布不均匀,呈大块状集中分布或呈网状分布。造成这种缺陷的主要原因是原材料碳化物偏析级别差,加之改锻时锻比不够或锻造方法不当具有这种缺陷的锻件,热处理淬火时容易局部过热和淬裂。制成的刃具和模具使用时易崩刃等。

  13.带状组织

  带状组织是铁素体和珠光体、铁素体和奥氏体、铁素体和贝氏体以及铁素体和马氏体在锻件中呈带状分布的一种组织,它们多出现在亚共折钢、奥氏体钢和半马氏体钢中。这种组织,是在两相共存的情况下锻造变形时产生的带状组织能降低材料的横向塑性指针,特别是冲击韧性。在锻造或零件工作时常易沿铁素体带或两相的交界处开裂。

  14.局部充填不足

  局部充填不足主要发生在筋肋、凸角、转角、圆角部位,尺寸不符合图样要求。产生的原因可能是:①锻造温度低,金属流动性差;②设备吨位不够或锤击力不足;③制坯模设计不合理,坯料体积或截面尺寸不合格;④模膛中堆积氧化皮或焊合变形金属。

  15.欠压

  欠压指垂直于分模面方向的尺寸普遍增大,产生的原因可能是:①锻造温度低。②设备吨位不足,锤击力不足或锤击次数不足。

  16.错移

  错移是锻件沿分模面的上半部相对于下半部产生位移。产生的原因可能是:①滑块(锤头)与导轨之间的间隙过大;②锻模设计不合理,缺少消除错移力的锁口或导柱;③模具安装不良。

  17.轴线弯曲

  锻件轴线弯曲,与平面的几何位置有误差。产生的原因可能是:①锻件出模时不注意;②切边时受力不均;③锻件冷却时各部分降温速度不一;④清理与热处理不当。【cncpop.com整理】

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1 工艺分析

  我厂轴承圆锥滚子毛坯是在Z31-25自动冷镦机上,用滚子上模和下模将切料刀板切下的料段冷镦成型而成,图1所示。

  图1  1.上模2.下模3.滚子

  冷镦上模,如图2示。它是生产圆锥滚子的关键模具之一。其材料为GCr15钢,热处理58-60HRC,而滚子上模的加工一直沿用较早的工艺,即滚子上模的滚子穴型腔用成形刀加工而成。因此存生着以下不足:①滚子穴型腔因用成形刀加工,其粗糙度不理想,达不到设计图纸的要求,影响到滚子的质量;②在实际使用过程中,经常发生粘滚子而闷车现象,造成全套模具报废;③模具寿命较低。

2 工艺改进

  针对上述问题,我们设法对滚子上模型腔加工进行工艺改进。由于滚子型腔复杂,无法用磨削工艺提高粗糙度。经过分析研究,提出了对滚子上模的滚子穴型腔采用冷挤压成型工艺。

3 工装设计

  滚子上模型腔冷挤压成型模具,如图3所示。上、下硬模分别在滚子上模的上下两端面上挤出型腔。冲压滚子时只用一面型腔,当型腔磨损滚子成型尺寸超差时,换一面新型腔使用,提高上模利用率。

3.1 硬模设计

  硬模,如图4所示。材料选用W18Cr4V,热处理61-65HRC。

3.2 定位套筒设计

  定位套筒,如图5所示。材料选用65Mr,热处理48-52HRC。内径按650-0.05精加工成,中间开一条4mm的通槽,便于挤压时硬模和滚子上模自由装卸方便。

4 挤压要求

  如图3所示,在挤压时可根据硬模滚子型腔的实际深度,来调整挤压的行程进行挤压。为保证滚子上模型腔深度一致,将滚子上模高度在软磨时全部按工艺尺寸400-0.01加工。

5 工艺改进后的优点

  (1)提高了滚子上模型腔的粗糙度精度。由于硬模型腔制造粗糙度在Ra0.8以上,经过冷挤压的滚子上模型腔的粗糙度完全符合产品图纸的要求,大大提高了滚子上模的制造质量,避免了滚子上模粘滚子而造成的闷车现象。

  (2)提高了滚子上模的使用寿命。滚子上模型腔经硬模冷挤压后,型腔的表面下一定厚度的金属组织致密,存在残余压应力,有利于提高模具疲劳寿命。经过实际使用证明,其使用寿命比原来提高2~3倍。

  (3)提高了滚子上模的加工效率。滚子上模型腔采用冷挤压一次成型工艺,比切削成型方法大大提高了滚子上模的加工效率。

  (4)由于无粘滚子现象和换模次数减少,滚子的生产效率提高20%左右。

  (5)由于模具寿命提高,加工滚子的尺寸和形状的稳定性提高。

6 结论

  实践证明,通过对滚子上模工艺的改进,从根本上解决了滚子上模的质量问题,避免了冷镦过程中的粘滚子现象。这一加工工艺的改进,对类似型腔模具的加工也具有一定的参考价值。【cncpop.com整理】

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Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

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1、前言

  使用各种合金工具钢最多最广的领域。通常使用的有以下品种:碳素工具钢、低合金工具钢、基体钢和中碳低合金钢。长期以来,国产模具寿命普遍偏低,与先进水平相比,相同制模材料、类似甚至完全相同的冲压件,模具寿命只有发达国家的l/3~1/2。主要差距表现在制摸材料、锻坯质量和制模工艺等方面。

2、冲模锻坯质量

  通常冲模的失效形式主要是磨损,其次是变形、疲劳和断裂。磨损是最常见而又普遍的失效形式。通过对大量失效报废冲模的分析研究可知,无论哪种失效形式都与冲模的凸模、凹模材料性能及其内在质量密切相关。冲摸失效有以下了几种情况:

  (1)刃口过量磨损。这主要发生在冲裁模上,其凸、凹模磨损与其制模材料性能和热处理有关。因此,冲裁凸模、凹模锻坯应选用耐磨优质合金材料,采用改锻工艺制坯;热处理除需淬透外,对凸、凹模还要作氮化、软氮化等表面强化处理。这样模具硬度可达HRC64以上,冲模寿命提高2—3倍。

  (2)凸模折断。这种形式尤其在非圆形冲孔(或落料)凸模上突出,这除与材料性能、热处理有关外,与它们的横断面复杂也有重要关系。因此,要防止这类失效,不仅要提高模具锻坯性能、强化表面,还应在不影响冲件质量的前提下,改善凸模横断面复杂形状,消除诸如锐角、凹口、凸台、齿形、细长悬臂等易造成应力集中的因素。

  (3)成形型腔磨损、局部压塌、凸模镦粗。这类失效主要发生在压印、压花、拉深、弯曲、压波、冲挤、打扁、聚积、挤凸、凸肚和缩径等成形冲模上。对这类失效除材料问题外,通过模腔表面强化处理、表面研磨抛光(Ra=0.1μm),再配以有效润滑,就可以得到有效防止,模具寿命将会大幅提高。

3、高合金工具钢改锻的意义

  作为冲模常用材料的高合金工具钢,其所有的力学性能的高低,与冲模的使用和寿命息息相关。在国外常常通过改锻来提高高合金工具钢的力学性能,而国产高合金工具钢,尤其是冷作模具用高合金工具钢(如Crl2,Crl2MoV),其共晶碳化物极不均匀,若不经改造,是不能满足冲模需要的。因此,需采用先进锻造工艺进行改锻,以达到制模要求。冷作模具高合金钢的锻造,不限于获得理想的几何形状、消除冶金缺陷(如锻焊内部疏松、非氧化气孔、细化晶粒、紧密组织等),更重要的是通过合理的锻造操作,大幅度提高钢的力学性能。

4、改锻的基本工艺要素

  高合金工具钢轧(锻)材的改锻与一般自由锻有别,各个环节都有具体的要求。欲将其改锻成高质量的冲凸模、凹模锻坯,必须事先确定好以下一些基本要素。

4.1对原始毛坯的要求

  模具制造大都是单件、小批量生产,模具锻坯的原始毛坯下料主要采用锯切割。要求两端平整(倾角小于10°),其毛坯尺寸还应考虑加工余量和火耗。为了满足首次镦粗锻造比,便于击碎材料组织颗粒粗大的碳化物,推荐按下式确定毛坯长度尺寸:

  2d<L<3d(圆坯料)

  2A<L<3A(方坯料)式中:L——毛坯长度;

  d——圆毛坯直径;

  A——方毛坯边长。

4.2加热规范

常用高合金工具钢锻造加热规范见表1

4.3锻造设备吨位

  高合金工具钢在锻造温度下比普通碳钢强度高、塑性差。为了更有利在接近终锻温度进行锻造,便于打碎钢中碳化物,从而改善钢的内部组织,在锻造高合金工具钢时,其锻造设备吨位应选得高一点。根据锻件重量设备参见表2。

表2锻锤吨位选用推荐表

  形状、尺寸以及表面质量符合要求,也要求改善其内部质量。迄今为止,后者仍然要靠锻造的变形工步来达到。对于一般的碳钢和低合金钢,必须在始锻温度下,加大锻造比,猛烈锻打,使其锻透,这就足以改善其内部质量。而高合金工具钢,特别是低塑性合金钢,因塑性太低,不能用自由锻造方法锻造。但当它们处在全向不等值压缩状态下(即三向受压应力状态),其塑性可得到提高。在挤压筒中挤压和闭式模腔中模锻,属于这种应力状态。用自由锻工艺锻造高合金工具钢时,若采用方一扁方一方拔长的锻造工步,则锻坯受力状态可看作近似的三向压力状态,可更好锻透并挖掘材料塑性潜力。

4.4高合金工具钢改锻工步的选定

  高合金工具钢冲模锻坯,要求其共晶碳化物颗粒应细小而匀称并均匀分布,无宏观、微观偏析。未经精炼的国产高合金工具钢轧(锻)材,需进行改锻才能改变材料力学性能,满足冲模锻坯的要求。目前行之有效的改缎方法有以下几种:

  (1)顺纤维方向镦拔3次以上。沿原始毛坏的纤维方向(轴向),确保锻造比>2,在一火内快速连续镦拔3次以上。这种方式适合高速钢及小尺寸高合金工具钢锻坯的改锻。缺点是若镦拔次数不足或锻造比过小则锻不透,从而导致碳化物分布有明显方向性:操作不当时,还易出现空心裂纹。

  (2)变向反复镦拔3次以上。第一次顺纤维镦拔,第二次垂直于纤维方向拔长再镦粗。按此顺序可分为单十字、双十字和多十字镦拔。这种镦拔工步要点:一火内完成全部十字镦拔;锻造比>2,镦粗前后锻坯高度相差一倍;为避免镦粗凸肚裂纹,应采用倾斜旋转多次轻击快打;拔长采用方一扁方一方走料。生产实践证明,经三种十字镦拔,可以满足多数80mm以下毛坯轧(锻)材各种锻坯改锻的需要。

  虽然采用相同的变形工步,同样的生产条件,但由于锻工操作技术水平不一,加之原始毛坯的内在质量差异,改锻后的效果,有时仍然会有较大差别。结束语:经改锻后的Gr12MoV钢锻坯,其共晶碳化物的不均匀度达到国标2级以上,有的也能达到l级,使原始毛坯轧(锻)材的碳化物不均匀度提高了4级以上。以统计资料显示,这种由改锻高合金工具钢制造的冲模,其寿命均有大幅度提高(达30%—50%)。【cncpop.com整理】

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 热处理新技术新工艺的快速发展,高速钢不仅广泛应用于冷作模具,在热作模具上的应用也日益成熟。对高速钢原材料进行锻造,变共晶碳化物脆性相为强化相,显著提高模具使用寿命。但因种种原因,锻造和淬火会导致多种裂纹形成,分析原因,采取有效消除措施,具显著技术经济效益。

一、高速钢冶金缺陷引起锻造裂纹

  高速钢属莱氏体钢,含有大量合金元素,形成大量共晶碳化物和二次碳化物。共晶碳化物呈粗大骨骼状或树枝分布于基体。不良碳化物硬而脆,是脆性相。钢锭虽经开坯压延和轧制,共晶碳化物有一定程度碎化,但碳化物偏析依然严重。沿轧制方向呈带状、网状、大颗粒状和堆集状分布。碳化物不均匀度随原材料直径和厚度增加而严重。共晶碳化物相当稳定,常规热处理无法消除,导致锻造时应力集中,成为裂纹源。钢中硫(S)、磷(P)等有害杂质易引起热脆和冷脆裂纹。原材料存在组织疏松、缩孔、气泡、白点、粗晶、内裂和非金属夹杂,急降低钢的热塑性与强韧性,加之,高速钢导热性差,仅为碳钢的三分之一,热塑性差,变形抗力大,锻造第一锤重击即可碎裂。

  措施— 严格原材料入库和投产前的材质检验,钢材合格方可投产;选用小钢锭开坯轧制各种原材料;选用二次精炼电渣重溶钢锭,具有纯度高、杂质少、晶粒细、碳细物小、无偏析、等向性能优,化学成分和组织均匀等特点;对原材料进行科学合理锻造,击碎不均匀共晶碳化物,使之≤3级,变不均匀共晶碳化物脆性相为强化相,发生质的飞跃;锻坯应充分预热,均匀加热,充分透烧,勤翻动坯料和采用轻一重一轻双十字形变向锻拔造法,先镦后拔次序操作等措施,有效避免锻造碎裂。

二、对角线锻裂和过热淬火裂纹

  因原材料有中心疏松和碳化物剥落等缺陷聚集扩展形成精糙对角线裂口;锻坯加热温度过高,出现粗晶堆积,降低钢材强韧性。锻坯加热温度过低,材料热塑性差,变形抗力大;拔长操作时送进量过大,引起锻件横向展宽塑性变形过度等因素,引发锻件对角线裂纹。

  高速钢过热、过烧组织引发淬火裂纹因晶粒显著粗化,出现碳化物粘连、角状和拖尾及沿晶界呈全网状、半网状和连续网状分布;钢组织内部局部溶化,出现黑色组织或共晶莱氏体,形成过热组织,显著降低钢的强韧性,易应力集中,是引起淬火裂纹的主要因素。因淬火加热温度过高,控温仪表失灵;原材料存在大量角状碳化物和碳化物不均匀度等级太高,易产生大的应力集中等原因,均会导致淬火裂纹。

  措施—依据坯料对角线区域温度变化调整锤击频率,避免因“热效应”造成塑性变形区温度过高;拔长时送进长度与坯料高度之比不大于1,可减少横向展宽和防止同一部位连续重击、连击、压下量应适度,端面尽量放正和选用合适的锻压设备等措施,可有效避免锻件对角线裂纹。

  材料入库和投产前检查材质是否合格,确保原材料无宏观冶金缺陷;控制共晶碳化物≤3级,呈细小匀分布于钢基体;模具淬火前用试片校验高温盐溶炉温度,核实晶粒度等级与淬火加热温度关系;采用微机控温,达到测温精度±3℃和加强科学生产管理等措施,能有效防止和避免因过热组织产生的淬火裂纹。

三、锻件纵向表面裂纹和萘状断口与淬火裂纹

  因原材料表面存在显微裂纹在锻造过程被拉长和扩展;矩形截面长、宽比过大,拔长时形成横向弯曲,导致宽侧表面产生细而浅,长短不一呈纵向分布的表面裂纹;锻件表面温度过低,热塑性急剧降低,变形抗力大;锻后冷速过快和锻后室温停留时间过长等因素,均会导致锻件表面纵向裂纹。

  萘状断口是高速钢常见组织缺陷,易引发淬火裂纹。其断口呈鱼鳞状,类似大理石,象萘一样闪光,断口极粗糙,晶粒可达Φ1mm,钢的脆性大,强韧性低劣,高温奥氏体化加热和淬火时应力集中大,导致产生淬火裂纹。当热、锻、轧或压延热加工时,经1050℃~1100℃高温奥氏体化热塑性变形在 5%~10%临界变形和精锻温度不当及重复淬火时未经中间退火,或退火不充分等因素,均会导致高速钢形成脆性大的萘状断口,导致淬火时产生裂纹。

  措施—锻前磨去原材料表面斑疤、氧化皮、微裂纹、折迭等缺陷,再经探伤合格后投产;拔长时,截面长、宽比大于3的锻坯不得发生横向弯曲;出现后及时在高温下校直;锻后坑冷、灰冷、炉冷或乘高温余热退火,避免产生延时裂纹等措施,能有效消除锻件表面纵向裂纹。

  科学合理制订精锻温度,严格控制终锻温度在950℃~1000℃之间和锻后缓冷与及时退火;对组织粗大原材料进行晶粒超细化处理等措施,能有效抑制高速钢脆性萘状断口形成,避免产生淬火裂纹。

四、锻件端面裂纹与模具设计不当淬火裂纹

  端面裂纹短而浅,多产生于拔长和角镦粗过程。因原材料中心有组织疏松、孔隙、气孔、碳化物剥落和严重偏析;镦拔过程重击、连击和大变形量引起“ 热效应”;使锻件芯部温度急剧升高,导致组织过热、过烧、晶粒粗大,急剧降低材料强韧性,增加脆性;锻坯端面下砧接触时间过长,表面温度降至相变温度以下,热塑性差,变形抗力大等因素,将导致锻件端面裂纹形成。

  当模具设计不良,厚薄悬殊不均匀,有棱角锐边、尖角、切槽、凸台等形状突变易产生切口效应;冷切削加工表面粗糙,刀纹较深、碰伤和打印记等处,导致淬火时应力集中,从而诱发淬火裂纹;淬火前模具冷加工时存在较大内应力,尤其是经磨削加工模具有较大内应力未清除和淬火加热与冷却时形成多种应力迭加,当应力超过该材料强度极限时,便形成淬火裂纹。

  措施—材料入库和投产前进行化学成分和低倍组织检查,钢材合格方可投产;依据锻坯热塑性变形温度,调整打击力和打击频率,避免“热效应”反应;锻坯端面与下砧接触时间不宜过长,防止降温至锻造温度以下,由镦粗改为拔长时,先从坯料接触上砧的端面开始,若发现端面有裂纹应立即磨去后续锻等措施,能有效避免锻件端面裂纹。

  改进设计,形状尽量对称,布局应合理,避免应力集中,适于淬火和防止畸变;模具壁厚均匀化,厚处设工艺孔,薄处增加筋条,变化悬殊处制成斜坡;棱角、直角、尖角制成圆孤形,孔隙出口与人口倒角,变不匀称为匀称,变不对称为对称;冷切削加工应达到设计要求表面粗糙度,避免粗糙刀纹与打印记,以万能笔书写代打印记;模具最终淬火前退火,消除冷加工内应力;采用分级淬火、等温淬火等工艺措施,有效避免因设计不当产生的淬火裂纹和畸变。

五、锻件表面与内部横向裂纹及氢脆裂纹

  锻件冷却最快是棱角多发生方向与纵轴呈垂直分布表面横向裂纹。因原材料表面有凹坑、气孔、结疤、孔隙、折迭引起;锤砧圆角半径过小,拔长时在侧面形成清角锤痕在棱角处重合,则在棱角处形成横向裂纹;:当拔长进给量过小而压下量过大,易在表面形成折迭裂纹。锻件内部横向裂纹靠近纵轴,方向与纵轴呈垂直分布。因拔长送进长度与锻件厚度之比≤0.4时,在热塑性变形区内锻不透,产生较大拉应力,当应力超过该材料强度极限时,便形成内部横向裂纹,一般此裂纹接近轴心。

  高速钢酸洗、电镀侵入钢中初生态氢原子变为氢分子[H2]发生体积膨胀,产生巨大压力,便在钢的晶界形成微裂纹,即是氢脆裂纹。酸洗是金属氧化物和酸的化学反应,它使金属氧化物变成可溶性盐,脱离金属表层,淬火高速钢有强烈的酸洗氢脆龟裂倾向。通常用硫酸(H2 SO4)或盐酸(HCI)酸洗某些模具,化学反应式:

  FeO+H2SO4→FeSO4+H2O

  FeO+HCl→FeCl2+ H2O

  Fe+ H2SO4→FeSO4+H2↑

  Fe+ HCl→FeCl2+ H2↑

  措施—彻底清除原材料表面缺陷;锻件拔长时,其压下量和进给量协调均匀,送进长度应大于单面压下量1.5~2.0部;锤砧圆角半径适度和表面应光滑,锻后应缓冷和及时退火消除应力等措施,能有效消除锻件表面和内部横向裂纹。

  酸洗时,当产生过量初生态氢原子【H】原子时,产生巨大应力,导致模具表面产生大量微裂纹而报废。必须严格控制酸液浓度、温度和时间,消除过量初生态氢原子。模具酸洗和电镀4h内进行190cc~200~C×2~4h温时效,以便释放氢气等措施,有效消除氢脆裂纹。

六、锻件中心裂纹和冷处理裂纹

  锻件中心裂纹在圆截面芯部,裂口深而宽,呈平行纵轴分布,常在机械加工车内孔时发现。因原材料芯部组织疏松、孔际、夹渣、偏析和粗大块状共晶碳化物等缺陷;滚圆过程产生大的横向拉应力和扩大了方截面倒棱与拔长时形成的初生裂纹;锻造温度过高和始锻温度时重击、连击及过大锻造比和变形量,导致发生 “热效应”,促使芯部组织过热、过烧和局部熔化所致。

  高速钢经高温奥氏体化,保温后在大于等于该钢临界冷却速度淬火,得到淬火马氏体组织。约有30%~40%过冷奥氏体未转变,成为残余奥氏体,若施以—60℃~—126℃冷处理,即是淬火继续,促使残余奥氏体转变为淬火氏体,钢件发生体积膨胀,产生很大相变二次次淬火组织应力,与第一次淬火应力迭加,当迭加应力大于该钢强度极限时,便产生二次淬火冷处理裂纹。

  措施—严格原材料入库和投产前表面与内部质量检查,合格后方可投产;先预锻使锻坯呈两头粗、中间细哑铃状再镦粗、滚圆;拔长和倒棱时防止方截面产生中心裂纹等措施,有效避免锻件中心裂纹。

  冷处理前将淬火模具在100℃沸水煮30~60min,或低温时效1h。试验表明,此法可消除20%~30%淬火内应力,但此时残余奥氏体稍趋稳定化,经冷处理后仍可保留2%~5%的残余奥氏体,残余奥氏体又软又韧,能吸收淬火马氏体急剧膨胀能量,松驰应力,缓和相变应力;冷处理后将高速钢模具投入室温水或热水中升温,可消除50%~60%冷处理应力;或采用多次高温回火,促进残余奥氏体转变回火马氏体等措施,有效防止和避免冷处理裂纹产生。

七、圆锻件表面纵向和横向裂纹与磨削裂纹

  表面纵向裂纹在圆锻件侧表面上,裂纹较宽,深浅不一,略平行于纵轴,常在锻粗时产生。表面横向裂纹在圆锻件侧表面上,裂纹较宽而深且较长,呈横向分布,常在锻件退火后发现。因原材料表面有折迭、斑疤、疏松和纵向、横向磨痕;锻造加热温度过低,保温时间不足和侧表面膨胀热塑性变形过大;锻件拔长时侧表面形成较深锤痕、折迭和镦粗时形成纵向、横向汇流折迭所致;锻件锻后冷却过急和退火不及时等诸因素,均会导致圆锻件侧表面纵向和横向裂纹。

  高速钢磨削裂纹常发生在磨削冷加工过程中,裂纹细而浅,多数与磨削方向垂直,类似淬火网状裂纹,但形成原因各不相同。当磨削速度高,进刀量大,冷却不良,促使磨削表层金属温度急剧升高至淬火加热温度,在随之磨削液冷却造成金属表层二次淬火,生成二次淬火应力;当原材料存在严重碳化物偏析和淬火高速钢有较多残余奥氏体未转变,促使其转变为淬火马氏体,体积膨胀,应力增大,回火时未充分消除,与磨削加工二次淬火应力迭加,导致磨削二次淬火表层裂纹形成。

  措施—锻前彻底清除原材料表面裂纹和其它所有宏观缺陷,高速钢锻造原材料长度与直径比≤2.5为宜,避免拔长时形成明显锤痕和折迭;锻坯加热宜低温人炉,充分预热,均匀加热,勤翻动坯料,防止表熟里生、里熟表生,阴阳面和两头白而中间黑等“夹生”加热缺陷;锻后缓冷,并及时退火等措施,有效避免圆锻件侧表面纵向和横向裂纹。

  降低磨削速度和磨削量,选用较缓和磨削冷却液;严格原材料入库和投产前材质检验:控制共晶碳化物级别≤3级,超过3级者应改锻,达到级别要求,正确制订热处理工艺,避免过高的奥氏体淬火加热温度,采用分级淬火、等温淬火和较缓和理想淬火冷却介质;进行多次高温回火,降低组织应力、热应力和残余奥氏体量等工艺措施,消除磨削裂纹产生。

八、模具内孔碳化物剥落与二次淬火裂纹

  碳化物剥落破坏了金属组织连续性和致密性与尺寸精度,其性质类似裂纹。该缺陷发生在车内孔或成品模具淬火后,多发生外形尺寸较大圆饼锻件;因原材料有严重带状、网状、块状和堆集状碳化物,在镦粗过程中被压缩、聚集、折迭与基体结合力极差,脆性大,在车内孔和淬火时脱落,失去精度和尺寸超差而报废。

  高速钢高温淬火后具有高温回火二次硬化特性,第一次高温奥氏体淬火保留约有30%~40%残余奥氏体,接着高温回火时,在回火冷却过程发生残余奥氏体转变为二次淬火马氏体,有较大组织应力;若用火焰或高频快速加热回火,导致表层金属发生收缩,而内层依然是比较大的马氏体组织,处于膨胀状态,促使表层产生较大拉应力,与一次、二次淬火应力迭加,因回火不当产生二次淬火裂纹。钢件表面脱碳将加速裂纹形成。

  措施一对高速钢原材料进行锻造,采用四镦四拔双十字形变向镦拔锻造法,有力击碎共晶碳化物,使之≤3级,呈细小均分布于钢基体,变不均匀碳化物脆性相为强化相,发生质的飞跃。选用真空熔炼钢、电渣重熔钢和多次精炼钢代替一般熔炼钢等上述措施,能有效消除高速钢碳化物剥落。

  留足冷加工余量,去除原材料脱碳层,在保护气氛炉、真空电炉或经充分脱氧盐浴炉加热模具,避免氧化脱碳;高速钢模具淬火冷至该钢Ms点附近取出,转入缓和冷却介质或硝盐浴等理想冷却介质淬火;高速钢模具淬火后高温回火应≤100℃低温人炉,缓慢升温至≤300℃后可随炉升温至所需回火温度,保温后出炉空冷至室温,避免回火后水冷或油冷,防止生产大的应力发生裂纹和畸变等措施,能有效消除二次淬火裂纹产生。

九、锻件冲孔和电火花加工裂纹

  该裂纹位于锻件冲孔后的孔周边棱角上,呈放射状径向分布。因冲孔时表面温度低,热塑性差,变形抗力大;冲头和锤砧未预热和冲头锥度大等因素,导致锻件冲孔周边裂纹产生。

  火花放电时,被熔化金属放电点有少部分残留在电蚀坑周围。电火花加工在油或水中进行,脉冲放电结束后迅速冷却凝固和收缩产生极大的拉应力,由于原应力场重新分布,形成厚约0.02~0.10mm熔化变质层呈树枝状结晶铸态组织,在随后冷却变质层形成二次高温淬火硬化层,有大量极稳定的残余奥氏体。变质层收缩产生的拉应力与变质层二次高温淬火应力迭加,变质层便产生微裂纹,且随线切割电火花加工电气参数加大,显微裂纹也加深增大。

  措施—选用端部带有倒棱凸肩的冲头,冲孔的同时对孔周边的棱角进行倒棱,防止尖角处局部降温和改善该处热塑性金属应力发布:冲孔锻件温度不得低于锻造温度和冲孔前预热锤砧及工具;冲孔锻件应缓冷,并及时退火等措施,能有效消除冲孔周边裂纹。

  线切割电火花加工前应充分消除模具内应力;严格控制电气参数,留足磨削抛光余量,或磨去变质层;线切割完工后进行150℃~200℃×2~4h消除应力回火筝措施,有效消除线切割电火花加工显微裂纹产生。

  总之,经综合治理,选用电渣重熔钢、真空熔炼钢和多次精炼制造模具,优化锻造和热处理工艺。消除锻造和淬火裂纹等缺陷,大幅度提高高速钢模具使用寿命,优质高产,给企业带来生机和兴旺,经济技术效益显著提高。【cncpop.com整理】

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工工業用圓鋸片木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

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(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

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弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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一、冷成型工艺的发展简史

  冷成型工艺是利用塑性变形原理加工金属零件的一种工艺方法。

  广义的金属冷成型工艺已有两千多年的历史了,例如中国古代金、银手饰的加工就是利用金属的塑性变形原理,进行手工锻打的一种冷成型工艺。但是,运用现代化手段,采用自动化冷镦机加工金属零件,还是到二十世纪30-40年代,第二次世界大战期间迅速发展起来的。美国在大战中,使用的螺栓等紧固件就是采用冷成型工艺生产的。而当时工业较发达的日本,还采用切削加工,只能在加工小螺丝生产中采用冷成型工艺。中国的冷成型工艺是第一个五年计划期间从原苏联引进的,小螺丝工艺与日本类似,而多工位成型工艺是六十年代开始的。

二、单工位冷成型典型工艺

  单工位成型分单击和双击两种,而目前大多采用单工位双击成型,双击冷镦是最普遍的镦锻,因为它包括的产品范围很广,各种构造、各种形状的钉头,只要原材料长度在5.5dm以下,都可以成型。

  双击成型时,第一次冲击为预镦,用锥形内腔的冲头将毛坯顶入凹模,使毛坯对正中心,以防止发生纵向弯曲,并为精冲头的第二次冲击作好准备工作,初冲头的预镦完成后,毛坯的自由端变成圆锥形。在用锥形初冲头镦锻开始时,所有冲击力完全集中在凹模的顶钉上。凹模中的毛坯杆部也同时镦粗达到螺坯尺寸的要求,精镦锻后头部尺寸要求也完成了。后序的加工根据产品的品种不同进行加工。如六角头螺栓,需进行切边工艺,切出六角形后再进行搓丝及后序的热处理或表面处理。如果是机螺钉,如图二的螺钉有两种工艺:一种是先镦出头形,然后铣槽再搓丝;另一种工艺是采用镦出十字槽和一字槽,就可以直接搓丝了。

图一和图二是在双击冷镦机上头部成型的工艺图

三、多工位冷成型典型工艺

  目前许多企业采用的多工位冷镦机比单工位冷镦机,更能提高工件的机械性能,其中包括轴向强度均匀,抗疲劳破坏力高,同时降低材料损耗并提高生产率。

  在多工位冷镦机上进行冷镦时,杆的镦锻部份长度h同其直径dm之比,在一般情况下,可达到10或更大,而在单工位冷镦机上进行镦锻时,这个比值h/dm是2.5或4.5。

  根据多工位成型工艺的优点,国内外许多企业都制定和采用了各种多工位冷镦工艺进行加工各种形状的复杂件。由于这些高质量、高强度、高精度、光洁度高的工件需要量不断增长,也就需要更多的采用多工位冷镦的工艺。适合采用多位成型的各种工件很多,大致可分为螺栓类、杆类零件和螺母类、盘类零件。

  在表中的不同形状的工件,都是经过多工位冷成型工艺加工的和多工位再经二次加工完成的,也有个别的单工位双击冷镦机上经双击完成的。但多数是经三工位以上才能完成。如图三、图四是由二模三冲零件冷镦成型机加工的多台阶形紧固件。这类多台阶大头形短杆件,在单工位双击冷镦机上的单纯的头部镦粗工艺是根本无法加工的,而二模三冲工艺就可以在一模内进行杆部正挤压,然后进行头部成型。

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冷镦工艺对于大批量生产的汽车紧固件、摩托车、自行车、家电上的异形的自动化生产是必不可少的制造方法,同切削加工能工相比,金属纤维(金属流线)沿产品形状呈连续状,晶粒无断开,因而提高了产品强度,特别是机械性优良,且节省了原材料。

  随着环保呼声的日益高涨,紧固件也越业越重视环境问题。因此,作为无切削成形的冷镦技术越来越追求高强度、高附加值。

  本文列出近的来冷镦与冷挤压复合技术的发展动向。

1、拘束冲压

  外形与内孔边缘间距离小于板厚的冲孔,内径大于二分之一外径,高度是内径的1.5倍以上的冲孔,用拘束冲压效果较好。由于外形与内孔边缘间距离较近,冲压冲针的力会影响外形,使外形的尺寸也产生变化。为了防止外形尺寸产生变化,必须使这部分外形处于拘束状态。由于拘束力的作用,冲压部分处于压应力状态,在这种冲裁压应力的状态下,取适当的间隙就能得到全是光亮带的冲压效果。

2、切挤成形

  通常,螺栓头部的成形采用冷镦塑性加工,切挤成形工艺比涨形工艺有更多的优点。在切挤成形之前,毛坯必须进行整形,通过整形可得到符合工艺要求的毛坯。毛坯尺寸大小必须加以重视,挤前的毛坯形状要根据零件的情况确定,采用有利于材料流动的毛坯形状。若毛坯尺寸太大,即切挤余量太大,需要的切挤力就较大,容易造成切挤模具寿命降低,模具意外损坏的可能性加大,并且消耗原材料;切挤余量太小,切挤后零件容易掉角,形状不完整,得不到满意的外观质量。

  模具结构重点在切挤膜的设计、加工方面,刃口工作尺寸最好控制在中下限,切挤模的角度要合适,刃口一定要经过研磨、抛光,粗糙度Ra0.025到Ra0.050μm,具有最高寿命。

3、拉深与锻压成形

  用冷挤压成形的凸起厚壁零件和拉深成形的杯状异形件合二为一,以板材为素材,利用拉深和压缩的复合成形方法而成形的紧固件,其成形特点是头部凸起的成形及壁厚增加。

4、局部成形

  镦压成形有两个概念,一是全体镦压,即对全体产品的端面都有作用力;二是局部镦压,即只在必要的部分有作用压力。全体成形,由于加工面积大,成形载荷高,需要大吨位的冲压机,对于局部成形,可用较低的载荷得到必要的板厚变化,在孔、槽的成形中应用十分广泛。

  ①台阶零件

  以接头为例来说明成形的要点和应用,工程设计:按设计图车加工——退火——磷皂化——挤压(半密闭挤压而成形台阶)。

  ②微细局部成形

  出于锁紧和排屑的需要,对一些紧定螺钉有1~3条刮屑槽加工,可采用挤压工艺,具有代表性的是汽车组合螺栓刮屑槽的成形。【cncpop.com整理】

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