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Zelfinductie is een verschijnsel waarbij een elektrische stroom door een geleider (zoals een spoel van koperdraad) een magnetisch veld opwekt, waarbij dat magnetische veld weer een tegenspanning veroorzaakt in dezelfde geleider die daardoor de verandering van die stroom tegengaat. Dit natuurkundig verschijnsel doet zich alleen voor als de stroom door de geleider verandert, en er een wisselende magnetische flux ontstaat.

Een voorbeeld: Stel dat door een spoel van koperdraad een constante stroom gaat. Daarmee wekt die spoel een constant magnetisch veld op wat geen werking op de stroom door de koperdraad heeft. Wanneer die stroom door de spoel wordt afgeschakeld door een schakelaar, is er echter nog energie aanwezig in de vorm van het magnetische veld in die spoel. Die energie zet zich om in een tegenspanning die de stroom in stand tracht te houden. Die inductiespanning kan zo heftig en groot zijn dat de lucht tussen de contacten van de schakelaar wordt geïoniseerd zodat een vlamboog of een vonk ontstaat. Op die wijze blijft de stroom in dezelfde richting lopen. Wanneer de energie van de spoel overgedragen wordt op de vlamboog of opgeslagen wordt in de parasitaire capaciteit van de spoel zelf neemt de stroom af.

Als een geleider zich in een veranderend magnetisch veld bevindt, wordt in die geleider een inductiespanning opgewekt. Heeft deze inductiespanning een inductiestroom tot gevolg, dan wordt de energie hiervoor onttrokken aan het magnetische veld. Omdat statische velden geen (kinetische) energie bezitten, kan een inductiestroom daardoor uitsluitend in veranderende velden opgewekt worden.
Is het betreffende magnetische veld afkomstig van de geleider zélf, dan spreken we van zelfinductie. De voor de inductiestroom benodigde energie wordt nu onttrokken aan de stroom in de geleider zelf. Deze stroom zal daardoor kleiner zijn dan op grond van de 'ohmse' weerstand van het materiaal verwacht kon worden.

[bewerken] Formules

Voor de zelfinductiespanning geldt:

U = -L {dI \over dt}, waarbij
U de zelfinductiespanning in volt is
dI / dt de verandering van de stroom per tijdseenheid in ampère per sec is
L, de evenredigheidsfactor, de coëfficiënt van zelfinductie in henry (= Vs/A) is.
Het minteken in het rechterdeel van de vergelijking, geeft aan, dat de inductiespanning U een zodanige richting heeft, dat zij de oorzaak van haar ontstaan tegenwerkt.

L kan waarden aannemen tussen 0 Henry (de geleider omvat z'n eigen veld niet) en ~ Henry (de geleider omvat z'n eigen veld voor de volle 100%). In de praktijk treden beide uitersten natuurlijk niet op.
Willen we een zo groot mogelijke zelfinductie, dan is het zaak te zorgen dat de geleider z'n eigen veld zo goed mogelijk omvat. Dit wordt gewoonlijk bereikt door de geleider tot een spoel te wikkelen. De zelfinductie van een spoel laat zich noteren als:

L = \frac{n^2}{R_m}
L de zelfinductie in henry
n het aantal windingen van de spoel
Rm de door de spoel geziene magnetische weerstand in AV-1s-1

[bewerken] Gedrag bij gelijkstroom en wisselstroom

Aangetoond werd, dat elke geleider en bijna elk apparaat een zelfinductie bezit, waarbij moet worden opgemerkt, dat L een eigenschap is, die betekenisloos wordt als dI/dt = 0. Bij gelijkstroom is dI/dt = 0 pas aanwezig, als na inschakelen van een circuit de stroom I zijn eindwaarde Imax heeft bereikt. Door de aanwezigheid van de zelfinductie L in combinatie met de weerstand R van de leiding volgt de stroom I een zogenaamde exponentiële functie met als grondtal e ( = 2,7182818....) volgens:

I = {I _ {max}\cdot} {( 1 - e^{-t/\tau } )}

Deze vorm wordt geregeerd door de tijdconstante τ = L/R, met t in milliseconden ( msec ) als tijdsduur en R in ohm als weerstand. Bij t = τ is de stroom I tot 0,632 I max gestegen. De eindwaarde I max wordt bij t ≈ 5τ bereikt, waarna dI/dt = 0. In de praktijk wordt voor τ meestal een waarde van 15 msec aangehouden.
Bij het afschakelen van het gelijkstroomcircuit wordt, volgt de stroom I , na enige hoogfrequente overgangsverschijnselen - veroorzaakt door de zelfinductie L - een exponentiële functie volgens:

I = {I _ {max}\cdot} {( e^{-t/\tau } )}

Bij wisselstroom manifesteert zich de zelfinductie L als een toegenomen weerstand R, die men de schijnbare weerstand of impedantie Z noemt. In bijgaand vectordiagram, ook wel impedantiedriehoek genoemd, wordt duidelijk, dat Z > R, aangezien
Z = R/cos φ.
Verder wordt in het diagram de zelfinductie L voorzien van het teken ω ( = 2πf ), aangezien per tijdseenheid door de stroom I en de spanning U een sinusoïde met een periode wordt doorlopen, waarvoor geldt:

\omega = 2\pi f \,

Als f hierbij de frequentie is, dan wordt dus f keer per tijdseenheid een periode doorlopen.
( Uit de vorm 2πf wordt ook duidelijk, dat naarmate de frequentie f groter of kleiner wordt, ωL groter of kleiner zal zijn ).

[bewerken] Starten van een TL-buis

Inductieve schakeling van een TL-buis

Een voorbeeld, hoe een zelfinductiespanning in de dagelijkse praktijk wordt toegepast, is het starten van een TL-buis. Hiervoor is een starter nodig, bestaande uit een neonbuis met twee bi-metaal-elektroden, een ontstoringscondensator, en een smoorspoel ofwel voorschakelapparaat (VSA).
Bij het inschakelen, komt er spanning over het neonbuisje met bi-metaal te staan, waardoor deze ontsteekt. Door het gloeiende gas worden de bi-metaalelektroden warm en trekken tegen elkaar aan, waarmee het neonlampje kortgesloten en gedoofd wordt. Vervolgens gaat er een hoge stroom door de gloeidraden in de buis lopen. Het neonlampje in de starter koelt af en de kortsluiting wordt weer verbroken. Ten gevolge van deze onderbreking, ontstaat er door de zelfinductie van de smoorspoel een pulsvormige spanningspiek van ongeveer 1000 V die de TL-buis doet ontbranden.
Deze spanningspiek van 1000 volt kan als volgt worden berekend.
Als L = 2 henry en dI = 0,5 ampère, dan zal bij een onderbrekingstijd dt van het neonlampje = 1 msec ( 0,001 sec ), een piekspanning U ontstaan volgens:

U = -L {dI \over dt}

Ingevuld levert dit op:

U = -2\ {0,5 \over 0,001}= -1000 V

[bewerken] Ontstekingssysteem van een benzinemotor

Een ander voorbeeld waar bijna iedereen dagelijks mee te maken heeft, is het ontstekingssysteem van de auto.
In de bobine van dit ontstekingssysteem zitten twee spoelen van koperdraad om een weekijzeren staaf, waardoor een transformator wordt gevormd. De laagspanningskant (Lp) van de transformator heeft weinig windingen van dikke draad; de hoogspanningskant (Ls) heeft heel veel wikkelingen van dunne draad. Op de laagspanningskant komt na het starten een gelijkspanning van 12 V te staan. Door het snelle openen van de onderbreker S in de stroomverdeler - waardoor dus de gelijkstroomkring wordt afgeschakeld - wordt er in de primaire spoel van de bobine door zelfinductie een pulsvormige spanningspiek van circa 800 V opgewekt. In de secundaire wikkeling (Ls) wordt deze spanning verder omhoog getransformeerd. Dit leidt samen met de condensator tot resonantie, waardoor opslingering van de spanning ontstaat, en waardoor de spanning tot circa 15 kV oploopt. Deze hoogspanning wordt via de verdeler naar de bijbehorende bougie geleid, die dan tot overslag komt, waardoor het brandstofmengsel in de cilinder wordt ontstoken.
De condensator heeft ook nog een verdere functie; namelijk het snel doven van de hoogfrequente onderbrekingsvonk over de contacten van de onderbreker, waardoor deze contacten niet te veel inbranden.

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New Mathematical modeling for the simultaneous prediction of rolling force and
microstructure evolution in the tandem hot rolling of fine grain steel sheets and plates.
森本 敬治 竹士 伊知郎 柳本 潤
Toshiharu Morimoto Ichiro Chikushi Jun Yanagimoto
商品研究部 商品研究部 東京大学
商品研究室 生産技術研究所
要 約
中山製鋼所は圧延負荷・内部組織を連成しつつ、短時間(0.1 秒以内)で解析できる統合理論解析手法を新たに提案した。
本解析手法は、転位密度を材料内部状態を表す変数としており、仕上圧延からランアウトテーブルまで一貫した解析が可能
である。そのため圧延負荷とフェライト粒径、各組織分率を相応の精度で同時に予測することができる。
細粒鋼薄板(仕上板厚2.3mm)・厚板(仕上板厚12mm)の圧延負荷・内部組織の理論解析を実施した。熱間強圧下連続圧
延による細粒鋼製造は、トルク限界内での低温強圧下が必要である。そのため本解析により細粒鋼製造条件を検討し、最適
な圧下率配分、圧延速度、仕上温度等の設定の指標にすることが可能となった。 実機圧延で製造したフェライト粒径は、
本理論解析手法で計算した残留転位密度と良好な関係があり、今後の細粒鋼製造指針の一つになると思われる。また本報に
て得られた関係は、他の熱間連続圧延である棒線材圧延や形鋼圧延等にも適用できる。
Synopsis
A new mathematical model to predict rolling force and microstructure evolution in tandem hot strip rolling of fine
grain steel sheets and plates has been proposed. This model is composed by combining Orowan’s theory for plastic
deformation, FDM analysis temperature and incremental modeling for the evolution of microstructure. This model
enables us to predict rolling force, rolling torque and microstructure simultaneously from finishing train to the run out
table with quite short computing time, although flow stress is directly calculated by dislocation density and the residual
dislocation of austenite is reflected to phase transformation.
Proposed model has been used to characterize tandem hot rolling of fine grain steel sheets and plates. In order to
manufacture fine grain steel sheets and plates, heavy reduction tandem hot rolling under low temperature is needed.
As rolling force and rolling torque in finishing stands are higher than conventional rolling schedules, it is strongly
requested to know whether rolling can be done within the capacity of rolling mill. The proposed model is helpful to
design best schedule to roll fine grain strip and plate considering rolling reduction, rolling speed and rolling
temperature.
Also, there is good relationship between ferrite grain size of the hot rolled steel sheets and plates and residual
dislocation density of austenite phase at the onset of phase transformation. Then, this relationship could be applicable
to other rolling sequence such as bar rolling, because it is given by general analytical scheme for the evolution of
microstructure.
1. 緒 言
新商品開発の一環として中山製鋼所は、熱間強圧下連続
圧延による細粒鋼薄板・厚板(NFG=Nakayama Fine
Grain steel)製造技術を開発した。熱間強圧下連続圧延に
よる細粒鋼の製造原理は、仕上圧延前段スタンド
(F1,F2,F3)の強圧下連続加工により動的再結晶・静的再
結晶を利用して微細なオーステナイト粒を創成。次に仕上
後段スタンド(F4,F5,F6)の低温強圧下連続加工によりオ
ーステナイト中に残留転位密度を高め、最後に加速変態に
よりフェライト粒径を微細化するものである。そのため、
従来の熱間連続圧延と比較して、仕上圧延の後段スタンド
における低温・強圧下圧延が必要になり、圧延負荷は従来
スケジュールより増大する。圧延負荷の予測は、各スタン
ドでの加工量を適正化するためのミル圧下量の設定計算や、
細粒鋼製造の為に必要となる圧延条件がミルスペックに収
まるかの検討において重要である。また適切な細粒鋼製造
条件をオフラインで見出すためにも、圧下条件と冷却条件
が、フェライト―パーライト変態後の内部組織に及ぼす影
響を同時に予測する必要がある。以上の目的のもとに、圧
延負荷・内部組織を一貫して解析できる連成理論解析手法
を構築した1)~2)。本解析手法による圧延荷重・内部組織の
予測値と実測値との比較、種々の細粒鋼製造条件を対象と
した解析例を示す。
2.従来のオンライン圧延負荷モデルと本モデ
ルの比較
従来のオンライン圧延負荷モデルを式(1)に示す。
圧延荷重=2次元変形抵抗×圧延幅×接触弧長×圧下力
関数×変形補正係数 (1)
2次元変形抵抗:美坂の式あるいは志田の式
圧下力関数 :Simsの式
変形補正係数 :実圧延荷重データからの回帰式
問題点として熱間連続圧延のような多パス圧延の場合、
歪が累積するため、仕上圧延後段において圧延荷重の予測
精度が低下する。更に2次元変形抵抗は温度の関数である
が、各スタンドにおける加工発熱量やスタンド間冷却等を
的確に考慮しないと圧延温度を予測できない。この加工発
熱量は圧延荷重に比例するため、圧延温度を予測できない
と圧延荷重を予測できない、圧延荷重を予測できないと圧
延温度を予測できないということになる。
開発した圧延負荷モデルを式(2)に示す。
圧延荷重=転位密度から求めた2次元変形抵抗×圧延幅
×オロワン圧延理論数値計算解 (2)
多パス圧延による歪の累積を考慮するため、各スタンド
毎に転位密度を計算し2次元変形抵抗を求め、変形解析は
Simsの式のような回帰式ではなく、Orowan 理論を数
値計算した。更に変形解析、温度解析、組織解析(=転位
密度計算)を連成することで圧延荷重と圧延温度の予測精
度を向上した。Fig.1 に本モデルの構成を示す。
3.薄板・厚板圧延時の圧延負荷・内部組織の
理論解析結果
Table 1 に対象材の成分を示す。Nb、V、Ti 等のマイク
ロアロイを含まないPlain Carbon 系のSM400 相当鋼で、
平衡計算により求めたAr3 変態点は約1073K である。
Table 2 に圧延スケジュールを示す。FET は仕上圧延入
側温度、FDT は仕上圧延出側温度、CT は巻取温度を示す。
仕上板厚は2.3mm、12mm の2サイズとし、通常鋼と細
粒鋼の圧延スケジュールと冷却条件を検討の対象とした。
圧下スケジュールは通常圧下率圧延と高圧下率圧延、冷却
はスタンド間冷却と仕上圧延後直後冷却(”カーテンウォ
ール冷却”と称す)の有無で、各板厚とも試験条件は4水
準である。細粒鋼の製造条件は低温圧延、圧延直後冷却、
仕上後段の強圧下が特徴であり、表中には”NFG圧延”
と称している。通常鋼の圧延では全ての仕上板厚について
6スタンドを利用しているのに対し、細粒鋼の圧延では、
仕上板厚に応じてスタンド数を可変としている。なお
1. Rolling force
2. Rolling torque
3. ……
OUTPUT
4. Austenite grain size
5. Dislocation density
6. ……
7. Ferrite grain
size
8. Ferrite volume
fraction
9. Pearlite volume
fraction
10. Bainite volume
fraction
11. ……
Orowan method
for plastic deformation
2D FDM analysis
for temperature Incremental analysis for microstructure
evolution in hot forming
Strain rate,
Geometry of metal
under rolling
Strain rate,
Temperature
Dislocation density,
Flow stress
Temperature
Austenite grain size
Dislocation density
INPUT
Rolling
conditions
Material genom
for recrystallizations
et al.
Incremental analysis for phase transformation
based on nucleation and grain growth theory
Material genom
for transformation
et al.
Hitchcock’s equation
Evolution equation of
incremental formulation
Fig. 1 Schematic illustration of the modeling
(wt%)
C Si Mn P S S.Al REM
0.16 0.20 0.80 0.010 0.005 0.04 -
Table 1 Chemical composition
Table 2 の仕上出側温度は、Ar3 変態点を下回っているが、
これは仕上圧延後の直後冷却の効果を含んだ実測温度であ
り、圧延加工中の温度はAr3 より高い。ゆえにTable 2 で
示した製造条件は、オーステナイト域での圧延と、ランア
ウトテーブル上でのフェライトパーライト変態より成り立
っており、2相域圧延とはなっていない。
3.1 圧延負荷の予測結果
Fig.2 およびFig.3 は通常圧延と細粒鋼圧延(NFG圧
延)における圧延荷重とトルクの予測値と実測値を比較し
たものである。本モデルは材料内部状態を表す変数として
転位密度を用い、熱間連続圧延においてパス間で残留する
転位密度を考慮しているため、仕上後段でも圧延荷重・圧
延トルクを、厳密とはいえないものの実用上問題ない精度
で予測できている。しかしながら全体を通してみればF4
スタンドの圧延荷重、圧延トルクの誤差が最も大きい。こ
の誤差の原因としては、まず使用した材料データの誤差が
考えられる。
Table 3 に各スタンドのロール径を示す。F1~F3 スタン
ドは同径であるが、F4~F6 スタンドは圧延荷重低減を目
的とした異径片駆動圧延を行っている。一方、理論解析で
圧延
速度
(m/s)
F1 FET FDT CT
通常圧延× × 871 689
通常+カーテンウォール× ○ 816 651
NFG圧延○ ○ 781 562
大圧下のみ○ × 852 618
通常圧延× × 748 631
通常+カーテンウォール× ○ 696 531
NFG圧延○ ○ 686 536
大圧下のみ○ × 767 616
2.3 987
高圧下率
圧延
12.0
圧延温度
(℃)
製品
板厚
(mm)
試験条件
カーテン
ウォール
冷却
1.26
0.49
0.80
0.70
860
F1 F2 F3 F4 F5 F6
通常圧延
通常+カーテンウォール
NFG圧延
大圧下のみ
通常圧延
通常+カーテンウォール
NFG圧延
大圧下のみ35 22 15 21 - -
44 43
24 20 21 18 16 14
12.0
各スタンドの圧下率 (%)
54 41 38 35 27 17
33 34
製品板

(mm)
試験条件
2.3
33 40
Table 2 Rolling schedule
0
500
1000
1500
2000
F1 F2 F3 F4 F5 F6
Finishing stand
Rolling force,F(ton/m)
Measured
Calculated
Thickness 2.3mm (NFG圧延)
0
500
1000
1500
2000
F1 F2 F3 F4 F5 F6
Finishing stand
Rolling force,F(ton/m)
Measured
Calculated
Thickness 2.3mm (通常圧延)
Fig.2 Comparison between measured rolling force
and calculated rolling force
0
50
100
150
F1 F2 F3 F4 F5 F6
Finishing stand
Torque, T(ton・m/m)
Measured
Calculated
Thickeness 12mm (通常圧延)
0
50
100
150
F1 F2 F3 F4 F5 F6
Finishing stand
Torque, T(ton・m/m)
Measured
Calculated
Thickeness 12mm (NFG圧延)
Fig.3 Comparison between measured rolling torque
and calculated rolling torque
(mm)
F1 F2 F3 F4 F5 F6
上ロール径730 730 730 490
無駆動
490
無駆動
490
無駆動
下ロール径730 730 730 620 620 620
Table3 Work roll diameter of finishing train
0.9
0.92
0.94
0.96
0.98
1
0 10 20 30 40 50 60
Thickness reduntion,Re(%)
Rate of rolling force,PSRDD/PEQ
400/620(mm)
490/620(mm)
Entry Thickness
10 mm
Upper Roll Diameter /
Lower Roll Diameter
Fig.4 The effect of single-driven asymmetric work
roll estimated by FEM.
はオロワン理論を元に、等価ロール径両駆動方式という仮
定のもとで解析している。F4 スタンド以降では、この仮定
が誤差を生む要因となるので、このことを調査するために
行った有限要素法ソルバーCORMILL3)による解析結果を
Fig.4 に示す。なお解析は異径ロール片駆動圧延と対応す
る等価ロール径を用いた両駆動圧延について行い、求まっ
た圧延荷重をそれぞれPSRDD とPEQR とし、Fig.4 の縦軸に
は両圧延荷重の比として異径ロール片駆動の効果を表して
いる。なおFEM 解析は剛体ロールとの仮定のもとで行っ
ている。FEM 解析そのものの誤差によるばらつきも認め
られるが、全体的な傾向としては、圧下率増加に伴う圧延
荷重低減への異径ロール片駆動圧延の効果が得られている。
圧下率50%で約7~8%程度、圧延荷重が減少しているが、
F4 スタンドでの誤差はFig.2 に示されている通り8%以上
と大きく、材料データの誤差を含む他の要因の影響を排除
できない。実用上満足できる精度が現在でも得られている
が、今後更なる精度向上のためには、ロール速度、張力等
の実績をもとに、圧延中の中立点位置と、等価ロールを仮
定し計算で求めた中立点位置の差等を検討し、解析にフィ
ードバックすることで、より精度を高める必要がある。
なお解析結果より細粒鋼製造は仕上後段において
1500ton/m 以上の高い圧延荷重、30 ton・m/m 以上の高い
圧延トルクが必要であることがわかる。つまり細粒鋼の製
造には高荷重、高トルク圧延が可能な高剛性ミルと強力な
電動機が必須である。
3.2 フェライト粒径の予測結果
Fig.5 にフェライト粒径の予測結果と実測値を、Table 2
中の4 条件を比較して示す。細粒鋼の製造には低温圧延、
圧延直後冷却、仕上後段の強圧下全てが必要であり、低温
圧延のみや強圧下圧延のみでは充分に細粒化しないことが
0
2
4
6
8
10
0 2 4 6 8 10
ROT冷却時間(秒)
フェライト粒径(μm)
NFG圧延
通常圧延
高圧下のみ
通常+カーテンウォール冷却
板厚2.3mm
 実測値
(通常圧延)
 実測値
(NFG圧延)
0
2
4
6
8
10
12
14
0 5 10 15 20 25
ROT冷却時間(秒)
フェライト粒径(μm)
NFG圧延
通常圧延
高圧下のみ
通常+カーテンウォール冷却
板厚12mm
 実測値
(NFG圧延)
 実測値
(通常圧延)
Fig.5 Comparison between measured ferrite grain
size and calculated ferrite grain size
1.0
10.0
100.0
1.00E+09 1.00E+10 1.00E+11 1.00E+12
Calculated deslocation density of F6,q/cm/cm3
Measured ferrite grain size, d /micron
通常圧延
NFG圧延(Ar3+50>FDT>Ar3)
NFG圧延(FDT<Ar3)
①Strip thickness at exit side
1.8 -12.0 mm
②Reduction of final stand
 Conv. schedule 16-20 %
 New schedule 28-46 %
③Chemical composition
0.05-0.17C 0.01-0.21Si
0.35-0.82Mn wt%
Fig.6 Relationship between measured ferrite grain size
and calculated dislocation density of final stand
0
1
2
3
4
5
0 2 4 6 8
ROT冷却時間(秒)
フェライト粒径(μm)
40%(VR=0.55m/s)
50%(VR=0.55m/s)
50%(VR=0.45m/s)
板厚2.3mm
Fig.7 Effect of thickness reduction of the final
stand and entry speed on ferrite grain size
Fig.8 Effect of capacity of laminar water
on ferrite grain size
0
1
2
3
4
5
0 2 4 6 8
ROT冷却時間(秒)
フェライト粒径(μm)
80m3/hr
160m3/hr
240m3/hr
板厚2.3mm 圧下率40%
VR0.55m/s
理解できる。
3.3 フェライト粒径と計算転位密度
仕上板厚1.8mm から12mm における実測されたフェラ
イト粒径と、本モデルで計算した最終スタンド出口での転
位密度の関係をFig.6 に示す。本報にて今まで述べてきた
細粒鋼圧延条件(Table 2 参照)以外のデータも掲載して
いる。仕上板厚1.8mm から4.5mm、6mm、9mm、12mm
と厚い場合にも、同一線上にデータが存在する。フェライ
ト粒径を細粒化するには、フェライト変態開始時点での転
位密度が大きくなる圧延スケジュールを検討すればよい。
3.4 圧延条件のフェライト粒径に及ぼす影響
Fig.7 には細粒鋼圧延時の最終スタンド圧下率、圧延速
度の影響を計算した結果を示す。熱間連続圧延による細粒
鋼の製造には、最終スタンドの強圧下が、先に述べた通り、
高い残留転位密度を介してフェライト粒径に影響する。但
し50%以上の最終スタンド圧下率では、圧下率増加による
フェライト粒微細化への影響が小さくなる。これは本熱間
圧延機ではスタンド間水冷、仕上圧延直後冷却をon とし
た場合でも、強圧下高速連続圧延を行うために加工発熱量
が上昇し、結果として温度上昇により粒成長が促進される
ことと関係があるものと思われる。Fig.8 はカーテンウォ
ール冷却水量の影響を計算したものである。加工発熱量を
抑えるには、圧延速度を低下する以外に冷却能力の向上等
の方法があり、今後の設備改造の指針にする事ができる。
4.まとめ
1)圧延負荷・内部組織を連成しつつ、短時間(0.1 秒
以内)で解析できる統合理論解析手法を新たに提案した。
本解析手法は、転位密度を材料内部状態を表す変数として
おり、仕上圧延からランアウトテーブルまで一貫した解析
が可能である。そのため圧延負荷とフェライト粒径を相応
の精度で同時に予測することができる。
2)細粒鋼薄板(仕上板厚2.3mm)・厚板(仕上板厚12mm)
の圧延負荷・内部組織の理論解析を実施した。熱間強圧下
連続圧延による細粒鋼製造は、トルク限界内での低温強圧
下が必要である。そのため本解析により細粒鋼製造条件を
検討し、最適な圧下率配分、圧延速度、仕上温度等の設定
の指標にすることが可能となった。
3)実機圧延で製造したフェライト粒径は、本理論解析
手法で計算した残留転位密度と良好な関係があり、今後の
細粒鋼製造指針の一つになると思われる。
参考文献
1)森本敬治 他:中山製鋼技法No39(2002),38.
2)森本敬治 他:鉄と鋼,88(2002).747.
3)柳本 潤 他:塑性と加工,36(1995).41.
謝辞
本研究の遂行にあたり、東京大学生産技術研究所、柳本研
究室の職員、学生諸君に多大な御協力を頂いた。ここに記
して感謝の意を表する。

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弊社は各領域に供給できる内容は:

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弊社の製品の供給調達機能は:

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(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

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經濟學獎得主克魯曼在《紐約時報》開闢專欄,勇敢撻伐布希,政治人物不免有爭議性,挑戰民粹卻不是人人敢做的。因此克魯曼讓人最為尊敬的,應該是他挑戰民粹,將「紅色州」與「藍色州」對比。

紅色州代表美國中西部心臟地帶,居民以務農為主,經濟水平較差,一般而言是共和黨的票倉。藍色州分布於美國東西兩岸,工商活動較頻繁,主要是民主黨的天下。

一般認為,紅色州居民樸實,注重家庭倫理,社會祥和;藍色州則在賺錢之餘,犧牲了道德倫理。

克魯曼卻用數據說明,傳統認知是個迷思。紅色州33.7%的嬰兒是非婚生子女,高於藍色州的32.5%;紅色州每10萬居民的謀殺率是7.4%,高於藍色州的4.1%。

克魯曼更指出藍色州對紅色州的補貼:透過聯邦預算的調控,藍色州每年對紅色州補貼600億美元。

民主選舉的基本原則是一人一票。假設選舉的權數是根據所得稅比例調整,那麼富人勢必掌握絕對優勢,貧窮地方將永無翻身之日。票票等值的選舉制度,就是給予貧窮地區較多的發言權,也給經濟與社會安全改善的機會。

然而,票票等值卻給了政客操作的機會,也就是以意識形態綁住落後地區的選票,再拿富裕地區的稅收加強補貼落後地區,進一步鞏固票源。原本一人一票的經濟意義在於促使落後地區提升,但政治綁架的結果,反而讓落後地區失去進步的動力。這可說是政治上的「乖張誘因」。

順著克魯曼的邏輯,美國2004年總統大選仍由布希獲勝,可說是政治綁架的成功。但四年之後,當國家因為對富裕地區的壓抑、對貧窮地區的餵食,而國窮民盡、四分五裂,布希陣營只有黯然被歷史拋棄。

另一方面,美國是制度合理化的國家。雖然數據顯示,藍色州對紅色州的補貼讓人瞠目結舌,但那是聯邦稅。美國公共支出主要來源還有州稅,包括銷售稅、地稅等。這些稅收完全由地方支配,所以至少地方稅收支出部分,完全合乎「使用者付費」,或「付稅者消費」的公平原則。

但台灣卻不一樣。大台北地區的稅收是全國的56%,含高雄市的雲嘉南高屏地區,約占10%。政府在這些地區的撥款顯然不可能按照這個比例。此外,中華民國的稅收絕大多數歸中央政府所有,地方直接稅收不過聊備一格。所以,克魯曼所揭櫫的紅藍問題,在台灣更為嚴重。

同情弱勢是人之常情。政府補貼弱勢地區,消弭貧富差距,本就天經地義。然而,補貼造成的資源浪費、效率不彰,以及依賴心理導致成長遲緩,早就是經濟學上的常識以及事實。

要在效率、公平兩項議題上取得平衡,第一步就是將部分賦稅權利歸還地方,讓地方經濟自主;再以中央撥款方式,彌補地方弱勢。

如果克魯曼眼中的紅藍差距是個嚴肅的正義問題,那台灣當前中央與地方的稅務分配,就更讓人覺得不可思議。

(作者是中央大學管理學院國際中心主任,e-mail:shu@mgt.ncu.edu.tw)

【2009/02/25 經濟日報】@ http://udn.com/

 

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遠見 2009/02/25

大前大膽預告:經濟低迷將持續10~15年,美國會比日本更慘,2020年最大經濟體會是歐盟。另外,他還建議,台灣應減少對中國投資,將注意力轉向烏克蘭、羅馬尼亞這些新區域。

【文/遠見雜誌】

日本管理趨勢專家大前研一,到過台灣近200次,只到過高雄四次。

1月初,大前研一專程前往高雄,更破紀錄地停留了三天兩夜,密集參觀市議會、高雄港、中鋼公司、捷運、世運主場館、高雄軟體園區,終於對高雄有了較整體的瞭解。

大師這次來台,吸引媒體注意力的不僅是他的談話,還有他右手姆指上的藍色指甲彩繪。「這樣在遞名片時,對方會立刻注意到我的彩繪,」具備國際知名度的他,不忘隨時隨地做個人行銷,創造話題。

他這次是應高雄市議會及鴻海之邀,為高雄未來發展提供觀察及建議。鴻海董事長郭台銘承諾過總統馬英九,要多投資高雄,目前人員已進駐高雄軟體園區,鴻海為了讓高雄有國際級的曝光機會,因而大手筆促成這次參訪。

大前研一曾擔任日本橫濱港、中國大連市等多個地區的發展諮詢顧問,在參觀高雄港時,一邊聽著港務局的簡報,立刻就能提出頗為專業的建議。

針對未來,大前大膽預告:經濟低迷將持續10~15年,美國會比日本更慘,2020年最大經濟體會是歐盟。另外,他還建議,台灣應減少對中國投資,將注意力轉向烏克蘭、羅馬尼亞這些新區域。

在大前密集的行程中,他還特別接受《遠見》雜誌獨家專訪,暢談對世界經濟、台灣未來機會、日本零利率經驗等問題的看法。以下是談話精華。

全球,至少再壞10年

華爾街恐怖分子摧毀的比911還嚴重

《遠見》問(以下簡稱問):你對世界經濟未來預測為何?

大前研一答(以下簡稱答):拿地震來比喻,這次經濟危機的震度高達八級,而未來還有兩、三個不同的地震將發生,目前只是到了大地震的中期,且無人能預測風暴何時過去。

從去年9月以來,全球股票市值損失了30兆美元,等於每天倒掉20座世貿大樓,全球經濟也退回到2003年的規模。911恐怖攻擊毀掉一棟世貿大樓,但美國華爾街恐怖分子催毀的總價值更高。

過去四年像一場夢境,所有的事情都如此美好,現在每一個國家都出現泡沫破滅現象。以股市表現來看,台灣名列全球前十大輸家。未來全球經濟還要壞個10~15年,大家要有心理準備。

美國政府宣布要投入7000億美元救經濟,我認為至少需要5兆才夠。有人寄望歐巴馬政府,他是個社會主義者,強調分配財富,但總要有人去創造財富才能分配。美國景氣未來10年持續看壞,比日本「失落的15年」還糟糕。

歐洲也不樂觀,英國銀行的負債比政府的赤字還高,政府哪有能力救銀行?

中國,注意廣東出口問題

韓澳有機會,但越南恐出局

問:中國呢?2009年中國大陸的經濟表現會如何?

答:今年中國的經濟將會明顯趨緩,8%的成長率不可能做到,最多4%~5%,甚至可能更低。原因有兩個:一,中國經濟成長靠出口,特別是美國市場,而美國市場嚴重萎縮,歐盟也是。另外,過去地方政府是靠房地產成長取得建設資金,現在房地產泡沫化,地方政府根本沒錢投資。

中國政府提出4兆人民幣振興方案,希望擴大內需,但實際上會拿不出錢來做。另外要注意廣東的問題,中國三成出口在廣東,廣東在經濟衰退中受創會最嚴重,台商要特別提高警覺。

問:你怎麼看東亞的未來發展?

答:東亞國家的相互倚賴會愈來愈像歐盟,成為一個共同經濟區,區域內的貿易總額超過區域外,中國則扮演催化劑及領導的角色,東協將從中國發展獲利。

中國的GDP將在2010或2011年超越日本,成為全球第二。韓國在渤海及黃海經濟區內,會愈來愈舉足輕重。香港、澳門、深圳將進一步整合,成為南中國發展的火車頭。澳洲在這其中都將有所參與,越南則可能在這一波出局。

美國,正重複日本的錯誤

撒錢救銀行是愚蠢的,美國學不來

問:日本經歷長達15年的經濟低度成長,利率接近零,未來全球都將面臨這種「雙低現象」,可以向日本學什麼經驗?

答:最好不要學,那並不是好玩的事。日本政府事情沒做對,砸錢救銀行,是很愚蠢的政策;而利率降到零,對企業和個人沒有好處,只對銀行有好處,銀行獲得資金等於零成本,但個人及企業借錢是要付利息的。

日本的經驗倒是可以拿來和美國對比。當初日本發生風暴時,美國告訴日本:不要把問題擴散到其他地區,日本乖乖吞下一切苦果,政府投下大把的錢救銀行。

在1980年代,日本有12家大銀行,現在只剩3家,我認為美國也會只剩下3家。

不過日本「失落的15年」並沒有白費,日本人團結、順從,對國家有信心,並努力儲蓄,10年間資產增加了3.5兆美元,而且都是現金,並不是投資在金融產品上,因此日幣才挺得住,躲過這次的風暴。

現在輪到美國出事了,美國卻兩手一攤,把問題丟給別人,這真是不公平。美國應該向全世界道歉,向全世界借錢,才有可能解決自己的問題。

日本人做得到的,美國人未必做得到,因為民族性不同,美國人不服政府的管,又不愛儲蓄。所以我預估美國的情況會很慘,比日本慘,會有持續10年的壞景況。

美國政府正重複日本政府犯過的各種錯誤。我認為美國要走出經濟困境,有個辦法:推出「超級新政」(Major Major New Deal),像戰爭時期一樣地砸下資金。歐巴馬強調要發展綠色能源,那就把它當做是拯救地球環境的一場戰爭。事實上,真正終止1929年那場大蕭條的,是二次世界大戰。

企業,別聽政府的話!

謹守4招突圍不景氣,購併將成新遊戲

問:企業可以從日本雙低經驗學什麼?

答:當時很多人認為日本完蛋了,但經過十幾年後,日本企業借機會調整體質,變得更國際化、更有競爭力。1990年代到美國投資的日本公司90%都賠錢,現在相反,90%都賺錢。

企業不應該聽政府的話,在景氣不佳時該做的事有三件。一是減少支出,二是全球布局,三是研發出獨特的產品。日本企業在不景氣期間並沒在睡覺,而是努力做這三件事,現在變得更強壯。

另外,企業應善用資金。現在,企業變便宜了,未來五年,購併將成為亞洲的新遊戲之一,如果你不購併別人,你會成為別人購併的對象。例如,中國移動規模非常龐大,可以輕易地吃下日本、台灣的電信公司。

再以陷入困境的美國三大車廠為例,我認為唯一的解決方案是,讓日本買下美國車廠,例如讓馬自達買福特,豐田買通用。

問:個人可以從日本學什麼?

答:個人在這樣的情況下最好的作法是投資自己,磨利個人的能力,更努力的行銷自己,最好行銷到國際上去。依景氣來看,你大概還有五年的時間可以做這件事。

眼光,不應只放在兩岸

三通做對了!下個機會就在新興東歐

問:馬政府上台後,兩岸關係明顯改善,三通直航已實現,你怎麼看未來兩岸發展?

答:首先我要說:「你們做對了!」三通是台灣三、五年前就該做的事,雖然現在時機不好,但做了總比不做好。然而,如果以為光靠中國就可以挽救台灣經濟,你們會失望的。

未來台灣應該減少在中國的投資,多注意其他地方。由於人民幣升值關係,現在到東歐的羅馬尼亞、烏克蘭、還有近東的土耳其投資很划算,對製造業是好消息,許多歐洲國家已不從中國進口,改從這些國家進口貨品。

這些地方已擺脫「中國恐懼症」,認為自己可以和中國較勁,對製造業來說是全新的機會,韓國已經就定位,台灣可以好好把握。

問:面對未來的競爭,台灣有什麼利基?

答:台灣在運籌管理、出口等方面擁有優勢,台灣是中國最大的單一投資者,在中國前40大出口廠商中,台商就占了14家。以鴻海這樣的公司為例,鴻海對日本零組件瞭解的深入程度,甚至超過日本廠商,這樣的知識很珍貴。

此外,我要強調,亞洲供應鏈基本模式是:日本賣零件給台灣,台商到大陸投資生產,再外銷到英語國家;而台灣人是全球唯一同時熟悉英文、中文、日文三種語言的國家。只有台灣人有這種難得的組合,是他國沒有的優勢。

台灣雖然內需市場很小,但你們做的產品是賣到全世界的,台灣應該繼續往這方面發展。

台灣,用品牌打造區域特色

高雄宜分內外發展,博弈政策再三思

問:你對區域經濟發展,例如像台灣、高雄,有何建議?

答:在世界各地,區域特色經濟已成為新風潮,每個地方必須有個別的品牌、特色。例如,斯德哥爾摩做無線技術、哥本哈根做生技醫療、愛爾蘭做後勤服務、馬來西亞做多媒體服務,都在3~5年內建立起產業群聚,在全世界擁有高知名度。即使成本很高,但當國際大廠要投資相關產業時,一定會到這個地方。笨蛋!問題在區域發展。

高雄、台灣都應思考到底自己要發展什麼?高雄的競爭對手是誰?上海?香港?客戶是誰?高雄港已不適合和大港口直接競爭,做加工出口機會也不多,應思考別的方向,例如做轉運、企業營運中心。

日本有1000多個港口,規模都很小,或許高雄港可以和日本合作,和中國東航、日本新幹線合作,貨暢其流。高雄港應該由中央政府接手管理,不再靠出口,要重新建立本身的優勢。

另外,日本老人太多了,日本容納不了這麼多老人,如果所有日本年輕人都在照顧老人,那工廠誰去呢?因此日本老人必須「出口」到別的國家,菲律賓、泰國、台灣都是可以考慮的地方,這些人很富有,平均擁有30萬美元的現金,是很好的一群消費者。

我的觀察是,你們想做的事太多了,不夠聚焦,應選擇一、兩個產業,深耕、出類拔萃,創造產業群聚,不能只進到初選名單,必須進到決選名單,才能吸引外資。台灣要具備國際競爭力,「品牌」定位清楚才能進入決選名單,政府要提供單一窗口處理外資投資問題。

高雄港的發展,應區隔為內、外港,內港以發展休憩觀光為宜,至於外港,則應發展貨櫃港務,讓高雄港兼具休憩及轉運的功能。

日本橫濱港、美國巴爾的摩和長堤、阿根廷布宜諾斯艾利斯等地的港區開發都很類似,內、外港區隔開,只要港區有完善的規劃、運輸系統,就能吸引遊客和廠商。

問:最近台灣正在討論要不要開放賭場,你曾批評新加坡設賭場是個笑話,為什麼?

答:新加坡設賭場根本是個很蠢的主意,以為可以像澳門一樣,藉著賭場促進經濟發展,這完全是不理解澳門賭場的本質。澳門賭場其實是中國的洗錢機器,九成來自貪汙所得,誰會去買一個1000美元的籌碼呢?一般遊客會去嗎?結果,中國政府一緊縮入境,澳門博弈業就掉一大半。

難道新加坡也要成為洗錢中心?誰會去?所以除非是像拉斯維加斯那樣,兼具休閒旅遊,否則我不看好博弈業的發展,也建議台灣不要做同樣愚蠢的事。

2020,世界版圖將重劃

歐盟成最大,金磚與新興引領21世紀

問:未來的世界會是什麼面貌?美國還是全球第一嗎?

答:有幾種不同的預測,未來10到15年,全世界可能朝向以下方向發展:一、中國以經濟成長做為動力,整合東亞地區;二、歐盟向東歐擴散,成為新的世界中心;三、金磚四國加上新興市場如土耳其、泰國、俄羅斯等,引領21世紀。

我個人認為,到2020年,歐盟將成為全球最大的經濟體,涵蓋東歐、俄羅斯在內;美國退居第二;中國上升到第三;第四可能是印度,日本則降到第五。

【本文摘自遠見雜誌2月號,訂閱遠見雜誌電子版

 

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BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

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弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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Induktans (atau kearuhan) merupakan nisbah fluks magnet kepada arus elektrik yang mengalir dalam sesuatu pengalir. Arus elektrik, i yang mengalir dalam litar elektrik menghasilkan medan magnet dan selanjutnya fluks magnet, Φ dalam litar.

Unit SI induktans ialah henry (H). 1 henry = 1 weber per ampere.

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Induktivitāte (no indukcija; latīņu: inductio - ierosināšana) raksturo elektriskās ķēdes daļas magnētiskās īpašības un ir uzskatāma par materiālu ķermeņu (strāvas vadītāju) vai to sistēmu spēju uzkrāt magnētisko enerģiju. Tā nosaka elektriskās strāvas un tās radītā magnētiskā lauka iedarbību ar ārējiem magnētiskajiem laukiem.

Strāva I, kas plūst elektriskā ķēdē, rada magnētisko lauku. Tā magnētiskā plūsma Φ ir tieši proporcionāla strāvai:

Φ = LI

Par induktivitāti (stingri ņemot, pašindukcijas koeficientu) sauc proporcionalitātes koeficientu L. Šis koeficients ir atkarīgs no vadītajā kurā plūst strāva, izmēriem un ģeometriskās formas, kā arī apkārtējās vides magnētiskās caurlaidības.

SI sistēmā induktivitāti mēra henrijos. Mērvienība nosaukta par godu Džozefam Henrijam.

Induktivitāti apzīmē ar simbolu L par godu Pēterburgas akadēmiķim Emīlam Lencam. Pašu terminu induktivitāte pirmais ieteica Olivers Hevisaids 1886. gada februārī.

Elektriskās ķēdes daļas, kurām nepieciešama ievērojama induktivitāte, izveido stieples tinumu veidā un sauc par induktivitātes spolēm.

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弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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