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摘 要:为了全面、准确地评定钢中非金属夹杂物,采用K法进行了研究。试验结果表明,K法具有对夹杂物分类全、评定结果客观可靠、适用范围广等优点。

关键词:非金属夹杂物;检验;方法

1  概述

钢 中非金属夹杂物的含量决定其冶金质量的优劣,也决定着机械零件使用寿命的长短,尤其对轴承、齿轮类零件寿命的影响。因而如何正确评估钢中非金属夹杂物的大 小、数量、形貌等是一项基础而又十分重要的工作。我厂在实现依维柯汽车齿轮材料国产化的过程中,首先遇到的就是夹杂物的评定问题。

目前,世界各国对钢中非金属夹杂物的评定均采用简单、方便的金相法。如美国的ASTME45-63、我国的GB10561、日本的JISG0555 ,德国的SEP1570-71、意大利的UNI3244等。

GB10561 标准中的评级图与美国ASTME45标准使用的是同一套图片。这套图谱将夹杂物分为硫化物(A型)、氧化铝(B型)、硅酸盐<C型)和球状氧化物 (D型)4类,每类夹杂物按厚度或直径不同又分为粗型和细型两系列。每列由表示夹杂物含量递增的5级图片组成。GB10561评定方法的最大特点就是可以 得到4种非金属夹杂物质量分类评级,且评定方法比较简单,但只能定性分析,不能定量。另外,该套图谱是按酸性炉具有的非金属夹杂物形态制作的、而当今普遍 使用的是碱性炉,因此有些夹杂物形貌在图谱中无法找到相对应的图片。

日本JISG0555使用“网格法”评定夹杂物。这种方法是将一块 刻有网格线的玻璃嵌入显微镜的目镜上,直接计算出各类夹杂物所占的网格节点数,然后计算出该节点数占被测视场中总节点数的百分值,以此作为钢的纯净度指 数。它将夹杂物分为A型,包括A1(硫化物)和A2<塑性硅酸盐),B型(氧化铝),C型(点状不变形))3类。此方法测量误差小,不需要评级图, 可作定量处理分析。但所获得的最终数据不能确定夹杂物的大小及数量等级,而且与其它评定标准没有可比性,至今在国际上未见广泛采用。

为了更加全面、准确地评定钢中夹杂物的含量,以适应材料国产化要求,参照意大利标准,用K法评定了脱气和不脱气2OMnCr5钢的纯净度,并对其测试方法进行了研究,同时与其它测试方法进行了比较。

2  K法简介

K法是欧州各国广泛用于钢的纯净度的评定方法,并以标准的形式固定下来。许多结构钢加德国ZF6, ZF7,德国及意大利的20MnCr5,16MnCr5,意大利21NiCrMo5等均规定以K,值作为钢的纯净度指标。

K法夹杂物评级图是采用德国钢铁标准SEP1570-71的图片,这套图片共90张。其评定方法是将一块抛光面积大于100mm2的 试样置于显微镜上,在100倍下对照标准评级图,记录试样被测面积内超过一定级别的所有各类夹杂物的视场数目(这个起评级别由供需双方商定,对结构钢而言 一般规定为4级),将观察到的各类夹杂物视场数目分别与其相关的“有害因子”相乘,并将乘积相加后进行归一化处理。由此得出被测材料的硫化物特性值和氧化 物特性值,以及夹杂物的复合总指数值。这两个特性值既能确定夹杂物的性质,又可确定其数量,并考虑了夹杂物的大小、形状及分布状态对材质的影响,其特性值 有着明确的物理意义。

3  K法的特点

运用K法,对两种冶炼工艺(脱气及非脱气)的20MnCr5钢进行了夹杂物评级。通过实践,认为K法与其它评定方法相比有以下几个特点。

3.1 夹杂物分类全

    K法将夹杂物90张图片分为10个系列,其中4个基本系列为1,3,6,8系列,分别代表硫化物(SS系列)、氧化铝<0A系列)、硅酸盐COS系 列)、点状不变形氧化物(OG系列)。其余0,2,5系列由基本系列按夹杂物厚度衍生,4,7,9系列则由基本系列按夹杂物出现的数目衍生。

    GB10561及美国ASTME45标准图谱与K法图谱比较可以看出,虽然它们的夹杂物分类相同,但ASTME图谱在描述碱性炉熔炼钢中的夹杂物形态时, 却暴露出其局限性。如K法评级图中OG系列里的第8列点状不变形氧化物,在GB10561和ASTM图谱中均找不到相对应的图片,因为这两个标准图谱中此 类夹杂物是均匀分布的,图谱按酸性熔炼钢中点状不变形氧化物的形态设制。硫化物形态也是酸性炉中常见的“多而细”型。因酸性炉熔炼的成本高,故目前国际上 已很少采用。显然,K法图谱所列的夹杂物类别及形态更接近实际状况。

3.2 引人“有害因子”的概念

K法的显著特点就是引入了与夹杂物有关的“有害因子”概念。夹杂物的类型、尺寸、形态分布的不同,对钢材质量的影响也不同,“有害因子”正是基于这一原理而引入的重要参数。它与夹杂物级别的关系见表1。

现已公认,钢中最有害的夹杂物是氧化铝(A1203) 和点状不变形氧化物,其次是硅酸盐和碳氮化合物。这是因为夹杂物破坏了基体的连续性,从而引起应力集中。而硫化物一般认为对疲劳性能影响不大。同时,非金 属夹杂物的有害性还与其变形性能有关。铝酸钙、氧化铝等夹杂物在形变温度下不具备塑性,变形时易与基体脱离。,此外,夹杂物尺寸愈大,对性能影响愈严重。

基于以上研究成果,K法引入的“有害因子”概念可区别地对待各类夹杂、各种不同级别的夹杂物对钢材质量产生的影响。

3.3 评定结果客观、可靠

    K法的另一个显著特点是运用了统计的方法,对钢中夹杂物能做出较为正确的定量分析。

为验证K法的准确性,用3种方法对脱气和不脱气的20MnCr5钢的洁净度进行了评定,结果见表2。

以上结果表明,K法评定结果与其它各项试验结果吻合,证实了真空脱气的2OMnCr5钢氧化物夹杂明显减少这一特点。

3.4 图谱的通用性好

在 进行夹杂物分类时,K法中的标准图谱考虑了不同脱气工艺对夹杂物形态的影响。钢中夹杂物的存在形态与炼钢时的脱氧工艺有着密切的关系。脱氧过程中各成分所 起的作用不同,形成的产物也不同,这些产物在显微图谱上显示出不同的尺寸、形状和分布,这是由其形成温度、钢液偏析程度和热加工时的变形抗力决定的。例 如,用纯净铝或以铝为主脱氧时,产生氧化铝类(OA系)的脆性长链状夹杂物;若用少量铝和大量硅铁脱氧时,将产生硅酸盐类型(OS系)夹杂物;而以钙合金 为主脱氧时就可能产生点状不变形夹杂物(OG系)。K法图谱全面地考虑到了各种脱氧剂对夹杂物形态的影响,因此它的适用范围很宽。

同时,K法图谱注意到了热加工等因素对夹杂物形态的影啊。根据夹杂物面积相等原则,在基本系列基础上增设了衍生系列,使图谱更加完善。

当然,K法也有其不足之处,如评级时较繁琐,观察视场在1000个以上,工作量较大。

然而,随着电子技术的日新月异,将观察视场与计算机连机。会大大提高检测效率,也会给K法的推广应用带来广阔的前景。

4  结论

    K法是现有钢非金属夹杂物评级标准中比较科学、准确的方法。与其它标准相比,K法具有夹杂物分类全、评定结果客观可靠、适用范围广等优点。这种方法获得的结果,能客观地反映出钢中夹杂物的实际情况。

 

 

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摘 要:介绍GB/T10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的浏定标准--评级图显微检验法》新标准的采标程度、范围、原理取样方法、夹杂物的测定及结果表示等内容,并与旧标准进行对比。执行新标准可使我国钢中非金属夹杂物含量的检验评定方法与国际完全接轨。

关健词:非金属夹杂物;检验;评定方法;取样

研究表明,钢中非金属夹杂物对钢的承载能力、塑性、冲击韧性及耐蚀性等都产生不利影响。尤其显著降低钢的疲劳强度,往往作为裂纹源而成为钢产品产生疲劳破坏的原因。因此,一些钢制汽车零部件产品,需要对钢中非金属夹杂物的含量加以限制。

GB/T10561-2005 《钢中非金属夹杂物含量的测定标准--评级图显微检验法》(以下简称“新标准”)等同采用《钢中非金属夹杂物含量的测定--评级图显微检验 法》(ISO4967,1998),代替原《钢中非金属夹杂物的显微评定方法)))(GB/T10561-1989)(以下简称“旧标准”),于2005 年5月13日发布,2005年10月1日正式实施。贯彻执行该项新标准,可以使我国钢中非金属夹杂物含量的检验评定方法与国际完全接轨。

1  采标程度

本次修订的“新标准”采用国际标准的程度有所提高,“旧标准”是等效采用国际标准,而“新标准”则是等同采用国际标准。即直接由相应国际标准翻译而来,只做了个别的编辑性修改。与国际标准最大不同点,就是增加了资料性附录NA。该附录给出了制取试样时的注意点等内容。

2  标准名称

本 次修订,标准名称由原来的《钢中非金属夹杂物显微评定方法》修改为《钢中非金属夹杂物含量的测定标准--评级图显微检验法》。修改后的标准名称与相应国际 标准的名称是基本一致的。修改的原因,一是考虑到等同采用国际标准,标准名称也应与相应的国际标准的名称保持一致。二是原标准名称范围过大,没有准确概括 本标准的内容范围。目前,用显微方法评定夹杂物含量,除了用标准评级图评定这一人工方法外,还有自动图像分析法。而“旧标准”规定的仅是标准评级图法。因 此,“新标准”采用国际标准的名称,在原来基础上补充了“标准评级图”几个字。可见,修改后的名称更准确。

3  范围

目 前,钢中非金属夹杂物含量的测定方法普遍采用图谱评定法。如果需要明确夹杂物的尺寸,可以在图谱评定法分析的基础上,进一步采取图像分析法进行计算。“新 标准”分7章和5个附录,规定了用标准图谱评定钢材中非金属夹杂物的原理、取样方法、试样制备、夹杂物含量的测定、检验结果表示方法、试验报告等。同时, 以资料性附录的形式给出了测定非金属夹杂物的图像分析法,供参考使用。

本标准适用于压缩比大于或等于3的轧制或锻制钢材中非金属夹杂物 的评定。但可能不适用于某些类型的钢,如:易切削钢。因为易切削钢由于含硫相对较高,夹杂物的形态、分布及数量等与普通钢夹杂物有一定程度的不同。所以, 采用“新标准”给出的评级图法可能不适用。另外,图谱评定法虽然可以广泛用于对给定用途钢适应性的评估。但是,由于试验人员的影响,即使采用大量试样也很 难再现试验结果。因此,“新标准”增加特别提醒,使用本方法时应十分谨慎。

与“旧标准”相比,一是“新标准”增加了对适用钢材变形程度 的说明。“旧标准”只笼统规定适用于压延变形的钢材,却没有给出变形程度。考虑到变形程度对钢材夹杂物的评定影响很大,“新标准”强调适用于压缩比大于或 等于3的钢材。换言之,对未变形和未经足够变形的钢材就不适用。二是“新标准”的适用范围扩大了。不仅可以用标准评级图法评定3级以下的夹杂物,而且可以 用所给出的图像分析法评定所有级别(包括3级以上)的夹杂物。而“旧标准”却未给出图像分析法,只规定了图谱分析法。三是“新标准”增加了标准图谱可能不 适用于某些钢材的说明:“新标准”明确指出标准图谱可能不适用于易切削钢等类钢材。

4  原理

“新标准”增加了“原理”一章。本章概述了图谱评定法的概念、夹杂物的类型、夹杂物的分级等事项。

1) 图谱评定法的概念

目 前,钢中非金属夹杂物显微评定法有两种。一种是人工的标准图谱评定法;一种是自动图像分析法。标准图谱评定法是普遍采用的方法。分析非金属夹杂物含量时, 将所观察的视场与所给出的图谱进行对比,并分别对每类夹杂物进行评级。这种方法就称为图谱评定法。评级图谱的图片相当于100倍下纵向抛光平面上面积为 0.5mm2的正方形视场。当需要进一步测定夹杂物长度时,采用标准给出的图像分析法进行评定。

2) 夹杂物的类型

“新标准”将夹杂物分为常见的夹杂物、非传统夹杂物以及沉淀相类3种。其中常见的夹杂物,根据夹杂物的形态和分布,分为A,B,C,D,DS等5大类,并分别给出相应的图谱。各类夹杂物的类型与形态见表1。

需 要说明的是:a.形态比的概念。所谓形态比即指夹杂物长度尺寸与宽度尺寸的比值(即:长度/宽度);b.在“旧标准”基础上,增加了DS类夹杂物的规定, 即单颗粒球状类夹杂物。c.与“旧标准”比增加了对各类夹杂物形态、分布、性质、颜色等的描述,以有助于对不同类夹杂物的识别。

对非传 统类型夹杂物与沉淀相类夹杂物的评定也可通过将其形状与上述5类夹杂物进行比较,并注明其化学特征。例如:球状硫化物可作为D类夹杂物评定。但在试验报告 中应加注一个下标。如:DSuIF表示球状硫化物、DCaS表示球状硫化钙、DRES表示球状稀土硫化物、DUP表示球状复相夹杂物(如硫化钙包裹着氧化 铝)等。而沉淀类夹杂物包括硼化物、碳化物、碳氮化合物或氮化物等,也可以根据它们的形态与上述5类夹杂物进行比较,并按上述方法表示它们的化学特征。对 非传统夹杂物,在试验前可采用大于100倍的放大率进行分析,以确定其化学特征。

3) 夹杂物的系列上述除DS类外,其余4类夹杂物根据夹杂物宽度的不同,分成粗系和细系两个系列。

值得注意的是,在表达粗系、细系划分时,“新标准”不再称按厚度划分,而是改成按宽度划分。这主要是考虑检验面上应按二维平面的物体来描述夹杂物。即用长度、宽度来描述夹杂物的形态更为妥当。因此,“新标准”采用了“宽度”这一用词。

4) 夹杂物的级别

“ 新标准”将每个系列夹杂物分为0.5,1,1.5,2,2.5,3共6个等级。级别的数字越大,表示夹杂物的数量越多或尺寸越大。即表示A,B,C类夹杂 物的长度或串(链)状夹杂物长度是递增的、D类夹杂物的数量是递增的、DS类夹杂物的直径是递增的。夹杂物系列与级别的具体划分界限分别见表2和表3。表 中所列的夹杂物宽度和长度是指放大100倍的数值。

5  取样方法

“新标准”在“取样”一章中,规定了试样的尺寸与抛光面积、取样位置。

1) 试样的尺寸与抛光面积

“新标准”规定的试样尺寸及抛光面积与“旧标准”相同,仍分别为20mm×10mm,200mm2。并在平行于钢材纵轴、位于外表面与中心的中间位置取样。

2) 取样位置以及数量

“ 新标准”按钢棒或钢坯、钢板、其他钢材分别规定钢材的取样位置。其中,具体给出了钢棒或钢坯以及钢板的取样位置。并要求取样数量在具体产品标准或专门协议 中规定。其他钢材的取样方法,按供需双方协议执行。如果没有协议,可按本标准附录NA进行。附录NA具体给出了制取样注意方法以及其他钢材的取样部位与取 样面积,并给出了钢管的取样方法。新旧标准不同点见表4。

需要说明的是,“旧标准”对于直径或边长不大于40mm钢棒或钢坯的取样位置的规定是按双方协议,无协议时,才按标准的规定执行。而按“新标准”规定,不论大于40mm还是小于40mm的钢棒或钢坯,其取样位置均应符合标准规定,这也是新旧标准的一个不同点。

6  试样制备

这章的内容与“旧标准”差别不大,只是从原来的第二章“试样的选取与制备”中分离出来,独立为专门一章。主要增加了推荐使用金刚石磨料对试样进行抛光的内容。“新标准”规定,为了避免夹杂物的剥落、变形或抛光面被污染,采用金刚石磨料抛光是适宜的。

7  夹杂物的测定

本章分观察方法和实际检验两条对夹杂物含量的测定方法做出了规定。“新标准”规定了投影到毛玻璃上观察和用目镜直接观察两种方法。同时,规定了A法(最恶劣视场评定)和B法(逐个视场评定)两种检验评定方法。

1) 关于视场形状与尺寸

采用显微方法进行对比评定时,视场的形状和大小是一个不可忽视的参数,必须在标准中明确规定。按“旧标准”规定,无论投影观察法还是目镜观察法,均采用实际视场直径为0.8mm(实际面积0.5mm2)的圆形视场;而“新标准”则规定,夹杂物评定的视场边长为0.71mm(实际面积0.5mm2) 的正方形视场。“新标准”之所以做这样的改动,主要考虑到虽然采用A法(最恶劣视场评定)时,视场形状的变化不会对夹杂物的评级有很大影响,也许仅对个别 超长尺寸的夹杂物可能会有区别;但用B法(逐个视场评定)时,如要保证进行逐个视场评定而不漏局部的区域,实现逐个视场相接,则正方形视场要优越得多。因 此,“新标准”按相应国际标准,采用面积为0.5mm2的正方形视场。

2) 关于放大倍数

由 于评级图谱和各级别的长度界限值是在100倍下规定的,故“新标准”规定在100倍放大率下进行观察。新、旧标准不同的是,将投影法观察的放大倍数由原来 的100倍修改为(100士2)倍。而将用目镜直接观察所需的放大倍数由原来的90~110倍修改为在显微镜的适当位置放置试验网格,以使检验面内的面积 为0.5mm2

3) 关于检验评定方法

“新标准”对A法和B法两种检验评定方法 的规定,与“旧标准”基本相同。值得说明的:一是采用B法评定时,应连续地移动视场,保证每个视场相接,而不是随机选择视场;二是在对所观察的视场与标准 图谱进行对比评定时,应使用标准中表1和表2规定的评级界限(即本文给出的表2和表3)以及本标准第2章关于夹杂物形态的描述作为评级图片的说明;三是当 同类的粗大和细小的夹杂物出现在同一视场时(呈同一直线分布或不呈同一直线分布),均不可分开评定,其级别应将两系列(粗系、细系)夹杂物的长度或数量相 加后按占优势的那种夹杂物评定。

“新标准”还对有一定间距的A,B,C类(即串或条状)夹杂物的评定做出了规定:对不在一条直线上的串 (条)状夹杂物,如果两夹杂物之间的纵向距离d≤40mm,横向距离s≤10mm时,则应视为一条夹杂物。此外,“新标准”还增加一条说明,如果一条串 (条)状内夹杂物的宽度不同,则应将该夹杂物的最大宽度视为该串(条)状夹杂物的宽度。

“新标准”对超尺寸夹杂物的评定做出了明确规 定,并在附录B中给出了超尺寸夹杂物的具体评定方法,这也是“旧标准”中所没有的。“新标准”规定,如果夹杂物长度超过视场的边长(0.71mm)、或宽 度(或直径)大于粗系最大值,则应当作超尺寸夹杂物进行评定,并分别记录。但是,这些夹杂物仍应纳人该视场的评级。具体来说,对超尺寸夹杂物的评定,一是 要予以记录,并在试验报告中说明;二是对这些夹杂物在视场中的部分仍应作为评级的一部分。这样就弥补了“旧标准”规定不严密的缺点。

8  结果表示

“ 新标准”按A法和B法分别给出了非金属夹杂物评级结果的表示方法,内容与“旧标准”基本相同。本次修改,主要改变了用B法评定级别时,总级别和平均级别的 表示符号。总级别的表示符号由原来的大写字母“M”修改为小写字母“itot”;平均级别的表示符号由原来的小写字母“m”修改为小写字母“imoy”。

9  试验报告

本次修订,对试验报告应包括的内容做了修改。主要在“旧标准”基础上增加了产品类型和尺寸、 放大倍数、观察的视场数或总检验面积、对非传统类型夹杂物所采用的下标说明、试验员名称等6项。其中,当放大倍数是100倍时,不标注放大倍数;放大倍数 大于100倍时,应在试验报告中注明。

10  附录

1) 附录的名称与性质

“新标准”给出了一个规范性附录和4个资料性附录共计5个附录。各附录的名称及其性质见表5。而“旧标准”只给出了评级图(规范性附录)和某一个视场的评定举例(资料性附录))2个附录。

2) 附录A一评级图

本附录是规范性附录,也是本标准的主要内容之一。使用该附录给出的评级图谱时,可根据夹杂物宽度尺寸,选择图片系列。然后,将视场中夹杂物的类型和数量,与该系列的各级标准图片相对比,确定夹杂物级别。

新、 旧标准关于夹杂物评级图谱的规定主要不同点是:将原来给出的JK评级图和ASTM评级图两套图谱修改为一套ISO图谱;将图谱的形状由原来直径为80mm 的圆形改为边长为71mm的正方形;将原来的5个级别修改为6个级别,各级别对应的夹杂物总长度有所不同;增加了单颗粒球状类夹杂物图谱。因此,新、旧图 谱已不等效。

关于增加的DS图谱即单颗粒球状夹杂物图谱,无粗系与细系之分。该图谱共分6个级别,图片放大倍数为100倍。图谱级别与夹杂物最小直径的对应关系见表6。

3) 其他附录

附 录B以举例的形式说明了评定夹杂物级别的方法以及评定超长夹杂物的方法。该附录“旧标准”中也有。但主要不同点在于“新标准”增加了评定超大夹杂物的实 例。“新标准”在增加的这一部分内容中,分别列举了超长夹杂物的评定实例和超宽或超直径夹杂物的评定实例,以此说明超尺寸的串(条)状夹杂物级别的评定方 法。

附录C是新增加的附录。该附录作为检验结果的典型举例,说明了如何按视场表示夹杂物的类型检验结果(“新标准”要求至少检验100 个视场)。进而根据这个检验结果,说明如何表示不同级别和类型夹杂物的视场总数,并给出了用B法检验夹杂物时,总级别数和平均级别数的计算示例,给出了各 级别夹杂物的权重因数及纯洁度级别计算公式等。其中,权重因数及纯洁度级别是新给出的两个重要概念。

权重因数这一概念在《钢中非金属夹 杂物含量的测定--标准评级图显微检验法》(ISO4967,1998)版本中才出现,以前的版本没有。提出权重因数的概念是为了根据实际测得的夹杂物级 别来计算钢材总的纯洁度级别,进而比较或衡量钢材的纯洁度。标准给出的权重因数见表7。

钢的纯洁度级别计算公式为:

Ci=[∑fi×ni]1000/S

式中fi--权重因数;

Ni--级别视场总数;

S--试样的总检验面积,单位为mm2

值得指出的是,“新标准”没有说明是按各类、各系列夹杂物分别计算总纯洁度级别,还是应包括各类、各系列夹杂物合并计算。对于此问题,在实际操作时,可由供需双方协议约定。

附 录D也是新增加的附录。该附录以公式和图示的形式给出了评级图片级别与夹杂物测定值的关系,也称为图像分析法。可以用于由夹杂物的测量值计算或查出夹杂物 的级别数;或由夹杂物的级别数计算或查出夹杂物的测量值,适用于任何级别的夹杂物。例如,要评定3级以上的夹杂物级别,用标准图谱就无法评级,而用本附录 给出的公式或图示评定就很方便。

附录NA也是新增加的附录,而且相应的国际标准也无此附录。该附录给出了制取试样的常识性规定以及其他产品取样方法。标准规定,当产品厚度、直径或壁厚较小时,应从同一试样上截取足够数量的试样,以保证检验面积为200mm2,并将试样视为1支试样;当取样数达10个长10mm的试样UA(作为1支试样)时,检验面不足200mm2是允许的。此外,本附录还给出了钢管的取样方法,“新标准”给出的钢管取样方法,与“旧标准”相同。

    本文摘自:胡艳萍、王开远,“浅析《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》(GB/T10561-2005)新标准”

 

 

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属夹杂物作一些介绍。

1 钢中非金属夹杂物的来源分类

1.1 内生夹杂物

它是金属在熔炼过程中,各种物理化学反应形成的夹杂物。内生夹杂物一般来说分布比较均匀,颗粒也比较小。

1.2 外来夹杂物

它是金属在熔炼过程中与外界物质接触发生作用产生的夹杂物。如炉料表面的砂土和炉衬等与金属液作用,形成熔渣而滞留在金属中,其中也包括加入的熔剂。这类夹杂物一般的特征是外形不规则,尺寸比较大。

2 钢中非金属夹杂物按化学成分分类

2.1 氧化物系夹杂

简 单氧化物有FeO、Fe2O3、MnO、SiO2、Al2O3、MgO、Cu2O等。在铸钢中,当用硅铁或铝进行脱氧时,SiO2和Al2O3夹杂比较党 见。Al2O3在钢中常常以球形聚集呈葡萄状。在铝、镁合金中,夹杂主要是Al2O3和MgO。复杂氧化物,包括尖晶石类夹杂物和各种钙的铝酸盐等,钙的 铝酸盐如图1所示。硅酸盐夹杂也属于复杂氧化物夹杂。这类夹杂物[2]有2FeO·SiO2(铁硅酸盐)、2MnO·SiO2(锰硅酸盐)、 CaO·SiO2(钙硅酸盐)等。这类夹杂物在钢的凝固过程中,由于冷却速度较快,某些液态的硅酸盐来不及结晶,其全部或部分以玻璃态的形式保存于钢中, 如图2所示。

2.2 硫化物系夹杂

主要是在钢及铁中产生的FeS、MnS、CaS等。由于低熔点的FeS易形成“热脆”,所以一般均要求钢中要含有一定量的Mn,使S与Mn形成熔点较高的MnS而消除FeS的危害。因此钢中硫化物夹杂主要是MnS。

铸态钢中硫化物夹杂的形态通常分为三类:

第一类 形态为球形,这种夹杂物通常出现在用硅铁脱氧或脱氧不完全的钢中。

第二类 在金相下表现为排成链状的极细的针状夹杂,如图3所示。

第三类 呈块状,外形不规则,呈任意状分布,在过量Al脱氧时出现。

2.3 氮化物夹杂

当钢中加入与氮亲和力较大的元素时形成AIN、TiN、ZrN、VN等氮化物。在出钢,浇铸过程中钢流与空气接触,空气中的氮在钢中溶解使氮化物的数量显著增加。如图4所示。

                    图1 钙的铝酸盐夹杂 图2 硅酸盐夹杂

                    图3 硫化物夹杂                       图4 氮化物夹杂

3 非金属夹杂物对钢质量的影响

非金属夹杂物存在于钢中的数量虽然不多,但对钢及其产品的质量则起着极大的作用。硫化物夹杂造成钢的热脆性。在钢的冷态下,这些夹杂物影响其强度和延展性。某些硬的角状夹杂物明显降低钢材的断面收缩率。

非金属夹杂物对钢的抗拉强度影响更大,优良的钢材破断时属塑性断裂,当钢中存在夹杂物偏析或夹杂物沿晶界分布时,其断裂往往起始于这些地方,从而使强度急剧降低。

对于外来粗大夹杂物,其影响也很大,在冷弯或抗拉试验时,试样通常出现折叠、翻皮、断口中出现大量球状颗粒白色夹杂物等缺陷,都是因操作不当导致大量夹杂物残留钢中所致。

4 试样制备对鉴定夹杂物的影响

试 样制备的好坏,直接影响夹杂物的鉴别工作,如果利用普通金相试样的制备方法,可能引起大量的夹杂物剥落,或造成严重的“拖尾”现象和相界不清,对于准确地 观察夹杂物的分布、大小和形状均受到很大的干扰。试样表面粗糙,能使各向异性夹杂物的各向异性效应变弱,其至于造成判断上的错误,因此用于鉴别夹杂物观察 的试样,必须精心制备,使其具有较高的表面光洁度,并且夹杂物的相界轮廓清晰,绝大多数夹杂物尚未剥落,没有“拖尾”现象存在。只有制备出这样的金相试 样,才能准确地测定夹杂物的光学性质。

5 钢中非金属夹杂物在显微镜下的特征及鉴定

5.1 明视场下观察

在明视场下是以观察夹杂物的形状、分布、变形行为、大小、数量、组织、反射本领及其色彩等项目来识别夹杂物的属类。

5.2 夹杂物的外形

夹杂物的外形有规则的几何形状,像玻璃质SiO2呈球状,TiN呈方形;不规则的形状,如FeO呈卵形,多角形铝硅酸盐玻璃呈脆性破碎粒状。

5.3 夹杂物的分布

一般的硅酸盐呈单独的孤粒形状分布,Al2O3和FeO·MnO等氧化物聚集成群呈串状分布,而FeS及FeS·FeO则沿晶界分布。

5.4 夹杂物的透明度和色彩

夹 杂物的透明度可分为透明、不透明两类。透明的夹杂物在暗场下显得十分明亮,如硅酸盐夹杂在暗场和偏光下有明显的反光能力。在暗场下透明,并有反光的环圈, 在偏光下有暗黑十字架现象。而硫化物、氧化铁在明场下没有反光能力。TiN夹杂在明场下反光能力较强,呈金黄色。MnS显灰兰色。

6 结 语

总 之,钢中非金属夹杂物含量虽然微小,但它对钢的性能影响极大,所以必须对它进行检测和研究。根据夹杂物在显微镜下的特征,用金相显微方法检验可以定性定量 地鉴定钢中非金属夹杂物的级别,并按有关标准判定钢的质量,进而找出规律,改进工艺,尽可能减少有害夹杂物的含量,提高产品质量。

 

 

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一、钢管的分类
1、按生产方法分类
(1)无缝钢管--热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管、顶管
(2)焊管
(a)按工艺分--电弧焊管、电阻焊管(高频、低频)、气焊管、炉焊管
(b)按焊缝分--直缝焊管、螺旋焊管
2、按断面形状分类
(1)简单断面钢管--圆形钢管、方形钢管、椭圆形钢管、三角形钢管、六角形钢管、菱形钢管、八角形钢管、半圆形钢圆、其他
(2)复杂断面钢管--不等边六角形钢管、五瓣梅花形钢管、双凸形钢管、双凹形钢管、瓜子形钢管、圆锥形钢管、波纹形钢管、表壳钢管、其他
3、按壁厚分类--薄壁钢管、厚壁钢管
4、按用途分类--管道用钢管、热工设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他
5. 承压流体输送用螺旋缝埋弧焊钢管(SY5036-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,用双面埋弧焊法焊接,用于承压流体输送的螺旋缝钢管。钢管 承压能力强,焊接性能好,经过各种严格的科学检验和测试,使用安全可靠。钢管口径大,输送效率高,并可节约铺设管线的投资。主要用于输送石油、天然气的管 线。
6.承压流体输送用螺旋缝高频焊钢管(SY5038-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,采用高频搭接焊法焊接的,用于承压流 体输送的螺旋缝高频焊钢管。钢管承压能力强,塑性好,便于焊接和加工成型;经过各种严格和科学检验和测试,使用安全可靠,钢管口径大,输送效率高,并可节 省铺设管线的投资。主要用于铺设输送石油、天然气等的管线。
7.一般低压流体输送用螺旋缝埋弧焊钢管(SY5037-83)是以热轧钢带卷作 管坯,经常温螺旋成型,采用双面自动埋弧焊或单面焊法制成的用于水、煤气、空气和蒸汽等一般低压流体输送用埋弧焊钢管。 8.一般低压流体输送用螺旋缝高频焊钢管(SY5039-83)是以热轧钢带卷作管坯,经常温螺旋成型,采用高频搭接焊法焊接用于一般低压流体输送用螺旋 缝高频焊钢管。

 

 

歡迎來到Bewise Inc.的世界,首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力,我們是提供專業刀具製造商,應對客戶高品質的刀具需求,我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求,我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質,這是現有相關技術無法比擬的,我們成功的滿足了各行各業的要求,包括:精密HSS DIN切削刀具協助客戶設計刀具流程DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計超高硬度的切削刀具醫療配件刀具設計複合式再研磨機PCD地板專用企口鑽石組合刀具粉末造粒成型機主機版專用頂級電桿PCD V-Cut捨棄式圓鋸片組粉末成型機主機版專用頂級電汽車業刀具設計電子產業鑽石刀具木工產業鑽石刀具銑刀與切斷複合再研磨機銑刀與鑽頭複合再研磨機銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計;從微細刀具到大型刀具;從小型生產到大型量產;全自動整合;我們的技術可提供您連續生產的效能,我們整體的服務及卓越的技術,恭迎您親自體驗!!

BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan

Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting toolaerospace tool .HSS  DIN Cutting toolCarbide end millsCarbide cutting toolNAS Cutting toolNAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end milldisc milling cutter,Aerospace cutting toolhss drillФрезерыCarbide drillHigh speed steelCompound SharpenerMilling cutterINDUCTORS FOR PCDCVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) Core drillTapered end millsCVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden FingerPCD V-CutterPCD Wood toolsPCD Cutting toolsPCD Circular Saw BladePVDD End Millsdiamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE Single Crystal Diamond Metric end millsMiniature end millsСпециальные режущие инструменты Пустотелое сверло Pilot reamerFraisesFresas con mango PCD (Polycrystalline diamond) ‘FresePOWDER FORMING MACHINEElectronics cutterStep drillMetal cutting sawDouble margin drillGun barrelAngle milling cutterCarbide burrsCarbide tipped cutterChamfering toolIC card engraving cutterSide cutterStaple CutterPCD diamond cutter specialized in grooving floorsV-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert PCD Diamond Tool Saw Blade with Indexable InsertNAS toolDIN or JIS toolSpecial toolMetal slitting sawsShell end millsSide and face milling cuttersSide chip clearance sawsLong end millsend mill grinderdrill grindersharpenerStub roughing end millsDovetail milling cuttersCarbide slot drillsCarbide torus cuttersAngel carbide end millsCarbide torus cuttersCarbide ball-nosed slot drillsMould cutterTool manufacturer.

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ようこそBewise Inc.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンドミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は:

(1)精密HSSエンドミルのR&D

(2)Carbide Cutting tools設計

(3)鎢鋼エンドミル設計

(4)航空エンドミル設計

(5)超高硬度エンドミル

(6)ダイヤモンドエンドミル

(7)医療用品エンドミル設計

(8)自動車部品&材料加工向けエンドミル設計

弊社の製品の供給調達機能は:

(1)生活産業~ハイテク工業までのエンドミル設計

(2)ミクロエンドミル~大型エンドミル供給

(3)小Lot生産~大量発注対応供給

(4)オートメーション整備調達

(5)スポット対応~流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт  www.tool-tool.com  для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web  www.tool-tool.com  for more info.

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1、 壓縮彈簧最大壓縮量與預壓量:
a. 最大壓縮量:
最 大壓縮量為設計者在選用壓縮彈簧時最重要的考量之一。不同的模具沖壓加工,所需的壓力與加工行程亦不相同,設計的過程中會先計算所需壓料力量與脫料力量 (需依據壓縮彈簧設置空間可擺放之數量),依據計算結果選用適當∮徑之壓縮彈簧,在依據所需之行程選用壓縮彈簧之長度,如此便可完成壓縮彈簧選用。
例:綠色40mm長之壓縮彈簧最大壓縮量:
最大壓縮量= 40mm(彈簧自由長) * 19.2%(壓縮比) = 7.68 mm

b.
預壓量:預壓量一般設計為:彈簧自由長度(L) * 3%~5%。
例:綠色40mm長之壓縮彈簧預壓量:
預壓量= 40m m(彈簧自由長) * 5%(預壓比) = 2.0 mm

c. 壓縮彈簧設定選用:
壓縮彈簧一般設定使用壽命為100萬回,不同規格壓縮彈簧,最大壓縮量設定亦不相同;相關設定條件如附表所示:

 image

 

資料來源 : 高明(盛)鐵五金技術資料
開模狀態彈簧狀態:開模狀態彈簧預壓量=彈簧自由長度 * 3%~5%。
閉模狀態彈簧狀態:閉模狀態彈簧壓縮量≦最大壓縮量(100萬回)。

2、 壓縮彈簧設定選用原則:
a.
長度設定使用100萬回:一般壓縮彈簧使用壽命設定為100萬回。在開模狀態彈簧的預壓縮量=彈簧自由長度 * 3%~5%(預壓縮量隨實際情況做調整);閉模狀態彈簧壓縮量≦最大壓縮量(最大壓縮量LA=彈簧自由長L*最大壓縮比值%)。
b. 壓料彈簧優先選用綠色或咖啡色彈簧。
c. 頂料或脫料則優先使用紅色或藍色彈簧;如果頂料銷所需的頂料力不很大時,可選用黃色彈簧或線徑彈簧。
d. 複合模外脫料板用紅色彈簧,內脫料板用綠色或咖啡色彈簧 (內脫板彈簧>外脫板彈簧) 。
e. 沖孔模和成形模用綠色或咖啡色彈簧,如有特殊需求時,依實際狀況制訂之。
f. 彈簧∮徑規格儘可能選擇較大∮徑之壓縮彈簧。

3、 壓縮彈簧配置重點與設置原則:
a. 壓縮彈簧配置重點:
彈簧排列首先考慮受力重點部位,然後再考慮整個模具受力均衡平衡。
各種模具結構受力重點部位:
1.) 複合模:內脫料板外形邊緣與沖頭的周圍。
2.) 沖孔模:沖剪沖頭與成形沖頭周圍。
3.) 成形模:折彎邊及有引伸成形的地方。
4.) 其他依設計需求需較大壓料力量位置。
b. 彈簧設置原則
一般設定原則彈簧孔與彈簧孔之間安全距離>5.0mm。
彈簧孔與沖壓加工成形沖頭或模板邊緣距離>3.0mm。
此數據僅供參考,設計時以壓料力量與模具強度為優先考量。
c. 彈簧孔深度加工精度:彈簧孔沉孔深度加工精度會影響到彈簧預壓量與最大壓縮量,故一般尺寸標注精度至小數點後一位(一般設定為±0.2mm)。

 

 

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04-special tools

在流體力學, 流體流經障礙物(閥件, 管件, 流量計)必有壓降, 且與流量有關.

前人利用此理, 設計出各式流量計.

以細腰流量計(Venturi meter)為例:

根據白努力方程式: △P/ρ + △U2 / 2 = 0

U22 – U12 = - 2△P/ρ, U2, U1 分別為在管徑D2, D1處之流速.

以β = D2/D1, 則U2 = √[2(-△P/ρ)/(1 –β4)]

經校正, 流量 Q = (π/4) Dv2 Cv √[2(-△P/ρ)/(1 –β4)]--- Dv為Venturi 直徑

 

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