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具 有沟槽结构并且需要对沟槽进行精密加工的零件应用很广，如涡旋式压缩机涡旋 轮、沟槽凸轮等，目前一般都是采用指状铣刀切削加工沟槽。随着这类零件结构的改进，材料的高强度、高硬度化，加工过程简单化(铸锻件无切削成型)和低成本 化以及零件加工精度要求的提高等，需要对沟槽进行磨削加工的情况越来越多，但到目前为止对沟槽进行的磨削加工几乎限于采用盘形砂轮加工直线形状的沟槽。本 研究采用带轴的小直径CBN砂轮进行沟槽精密磨削，包括磨削曲线形状沟槽的侧面和底面。但为了分析小直径CBN砂轮磨削加工时的特性，将其分解为侧面磨削 和端面磨削两种状态分别进行研究。小直径CBN砂轮加工曲线沟槽侧面时，由于沟槽曲线曲率的变化，砂轮与工件之间的相对曲率随之变化。有关小直径砂轮磨削 加工过程的研究多限于内圆磨削，对于工件和砂轮相对曲率较大的平面磨削的研究很少，所以本研究首先进行小直径CBN砂轮平面磨削的基础研究，分析其加工特 性，讨论加工参数的选择。

本文在对小直径CBN砂轮进行修整精度、加工方法研究的基础上，对小直径CBN砂轮平面磨削时，修整方法及砂轮要素(接合剂、粒度、硬度、密度)对磨削过程的影响，参数选择等进行实验研究，并按以上实验确定的原则选择小直径CBN砂轮要素参数分析磨削效果。

1 实验装置及实验方法

实验装置用平面磨床改装，将平面磨床的主轴用油雾空气式高频主轴(精工精机公司产品，最高转速80000r/min，输出功率2.8kW)替代。考虑到砂 轮刚性对磨削过程的影响，取磨削宽度为5mm，采用砂轮最前端进行磨削。砂轮用杯形GC(SiC)砂轮修整法(CT法)和旋转薄片金刚石砂轮修整法(RD 法)修整(表1)。冷却液为5%水溶性乳化液，采用顺切方式磨削。工件材料为铸铁，尺寸为125mm×45mm×5mm(L×H×W)。磨削力用平行平板 式测力仪测量，砂轮磨损值采用碳片复写砂轮表面后用表面糙度测量仪测取，已加工表面粗糙度采用东京精密Surfcom 1020C表面粗糙度仪测量。

表1 砂轮修整参数

. 杯形砂轮修整法
(CT)		 旋转金刚石砂
轮修整法(RD)
砂轮
修整器

砂轮速度(m/s)
修整器速度(m/s)
修整进给速度(m/min)
修整切入量(µm/行程)		 CB 170 P 180
GC120H75
(D34×H18×T30)
8.37
0.53
0.2
2～10		 VN1GP(D8×W17)
SD120M(D70×T1)

10
-10
0.3
5～0

各种因素对磨削过程的影响通过对已加工表面粗糙度Rz(µm)、砂轮磨损值(砂轮半径减小量)Wr(µm)和单位磨削宽度的法向磨削力fn(N/mm)随 磨粒累积切削长度Ic(m)的变化进行分析和比较。在砂轮一转中磨粒的切削弧长(砂轮与工件的接触弧长)Ig(mm)和磨粒累积切削长度Ic(m)由式 (1)、(2)求得。

Ig=(D×ap)½ (1)
Ic=L×(n/v)×Ig×10-6 (2)

式中：D——砂轮直径，mm
ap——磨削深度，mm
v——磨削进给速度，m/min
L——工件磨削长度，mm
n——砂轮转速，r/min

2 实验结果分析

1) 砂轮修整方法的影响

不同砂轮修整方法修整的砂轮磨削实验结果见图1。由图可见，相同磨削条件下旋转金刚石砂轮修整法(RD)与GC(SiC)杯形砂轮修整法(CT)相比较， RD法的已加工表面粗糙度值明显减小，但随磨粒累积切削长度Ic的增大而增大，磨削力值增大，砂轮磨损值略微减小。RD法已加工表面粗糙度值随磨粒累积切 削长度快速增大和磨削力随磨粒累积切削长度快速减小对小直径CBN砂轮磨削过程的稳定性产生不利影响。经过对小直径CBN砂轮修整过程的观察分析，由于 RD法修整器为旋转金刚石砂轮，在砂轮修整过程中金刚石磨粒既去除了CBN砂轮的接合剂使磨粒切削刃突出，也会切削CBN磨粒的棱角产生平面或使CBN磨 粒破碎，同时金刚石磨粒对CBN磨粒的修整作用力对较突出的CBN磨粒周围的接合剂有一定程度的损伤，削弱了CBN磨粒的保持力。而CT法采用磨粒硬度比 CBN磨粒软的SiC砂轮，修整过程用游离SiC磨粒对CBN砂轮表面进行梳理去除比它软的CBN砂轮的接合剂，对比它硬的CBN磨粒只起修锐作用，小直 径CBN砂轮采用CT修整法可以得到良好的砂轮磨粒状态，磨削过程比较稳定。所以小直径CBN砂轮采用杯形砂轮修整法(CT)修整较好，以后的实验中均采 用CT法修整。

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图1 砂轮修正方法影响

2) 砂轮接合剂的影响

由于CBN砂轮的接合剂各有特点，如金属接合剂砂轮具有较大的磨粒保持力，树脂接合剂砂轮的接合剂材料可以产生微弱的弹性变形、增大磨削过程中砂轮与工件 的接触弧长，而陶瓷接合剂砂轮具有气孔结构磨粒切削刃锋锐且便于修整，因此分别选用金属接合剂(M40)、树脂接合剂(BW6)和陶瓷接合剂(VN1)的 小直径CBN砂轮进行实验，结果示于图2。即使在v=0.625m/min，ap=0.02mm的轻磨削条件下，树脂接合剂砂轮和金属接合剂砂轮都急剧磨 损无法继续磨削，只有陶瓷接合剂砂轮的磨损值最小，已加工表面粗糙度值也最小，所以小直径CBN砂轮选用陶瓷接合剂有较好的磨削效果。但提高陶瓷接合剂小 直径CBN砂轮的磨削进给速度，砂轮磨损、已加工表面粗糙度值和磨削力均随之显著增大。

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图2 砂轮接合剂的影响

3) 砂轮粒度的影响

小直径CBN砂轮磨削时砂轮粒度对磨削过程的影响如图3所示。一般磨削过程中选用细磨粒的砂轮可以期待得到较小的已加工表面粗糙度值。但由图可见，对于小 直径CBN砂轮的磨削过程则是随砂轮粒度由230#、325#、400#的顺序细化，已加工表面粗糙度和砂轮磨损依此顺序增大，磨削力减小。

对以上采用不同的砂轮修整方法修整砂轮、不同接合剂以及不同砂轮粒度的实验结果进行归纳分析，小直径CBN砂轮磨削过程有如下特征。随着磨粒累积切削长度 的增加，已加工表面粗糙度值增大、砂轮磨损值直线增大，但是磨削力保持不变甚至缓慢减小。经过对砂轮表面CBN磨粒状态的追踪观察，发现小直径CBN砂轮 在磨削过程中发生了CBN磨粒的早期脱落，并且CBN磨粒的脱落是一个连续过程，在磨粒突出高度相近的相邻磨粒之间，一个磨粒脱落后下一个磨粒随之脱落， 接着再下一个磨粒脱落，同时突出高度较高的磨粒加入切削，总的使砂轮有效切削磨粒数量减少。因此，伴随砂轮磨粒的脱落砂轮半径持续减小(砂轮磨损增大)、 磨削力不变或减小，已加工表面粗糙度恶化。CBN磨粒的早期脱落使小直径CBN砂轮无法发挥CBN磨粒锋锐、耐磨性好的特长，导致小直径CBN砂轮过早失 效，这正是小直径CBN砂轮平面磨削过程的问题所在。防止和减少小直径CBN砂轮磨粒的脱落是提高其磨削性能的有效措施。

根据以上分析，可以解释陶瓷接合剂砂轮有较好磨削效果是因为其具有气孔结构、接合剂耐热性和强度较高，对CBN磨粒有较大的把持力。小直径CBN砂轮磨削 时细粒度砂轮的已加工表面粗糙度反而增大的原因是由于砂轮的脱落型磨损，砂轮磨粒变细，单个磨粒与接合剂的联接面积减小，磨粒的被保持力减小，磨粒脱落加 剧，所以小直径CBN砂轮不宜于选择比230#细的粒度。

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图3 砂轮粒度的影响 图4 砂轮硬度的影响剂的影响

4) 砂轮硬度的影响

为了抑制小直径CBN砂轮磨粒的脱落，选择硬度以0、P、R顺次提高的小直径CBN砂轮，实验结果示于图4。由图可见，砂轮磨损顺次减小、磨削力顺次增 大，硬度增大到R时已加工表面粗糙度明显减小并且比较稳定。从已加工表面粗糙度、砂轮磨损和磨削力随磨粒累积切削长度的变化特征可以认为，在小直径CBN 砂轮硬度达到R时仍然存在磨粒脱落，但已向砂轮正常磨损状态过渡。所以选用新的接合剂配方改进小直径砂轮制造工艺，以提高磨粒的保持力减少磨粒脱落是小直 径CBN砂轮要素参数设计的方向。

5) 砂轮磨粒密度的影响

砂轮磨粒密度对磨削过程的影响结果如图5所示，磨削进给速度不同时磨粒密度对磨削效果有不同的影响，在v=0.625m/min的低速进给、砂轮密度在 150%时有最佳的磨削效果，而在较高进给速度v=2.5m/min时以高密度为好。砂轮密度对磨粒保持力有一定的影响，对磨削过程的影响表现为，低密度 可以获得锋利的磨粒切削刃，而高密度可以减缓砂轮磨损，较低磨削进给速度时，单个磨粒切削深度小，磨粒较少脱落，砂轮在接近正常状态下磨削，密度150% 时磨粒达到了最佳的切削状态，磨削进给速度提高则砂轮单个磨粒切削深度增大，磨粒容易发生脱落，砂轮磨粒高密度有利。

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图5 砂轮磨粒密度的影响剂的影响

6) 小直径CBN砂轮要素参数设计改进效果

按以上实验确定的小直径CBN砂轮要素参参数选择原则，即选用高强度陶瓷接合剂、粒度大于230#、高硬度和高密度的砂轮要素参数进行磨削实验，结果示于 图6。可见磨削表面粗糙度稳定在Rz5µm以下，且几乎不随磨粒累积切削长度的增大而增大，砂轮磨损缓慢增大，磨削力平缓减小，说明磨削时磨粒的脱落得到 了相当程度的抑制，砂轮在接近于正常磨损的状态下磨削，达到了较好的磨削效果。

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图6 砂轮要素参数设计改进效果剂的影响

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所謂鑽石砂輪工具
係利用結合劑將鑽石粉末（或CBN粉末）固定作為工具使用者，是鑽石磨輪、鑽石研磨輪的總稱。

鑽石砂輪工具加工適用材質的對象
鑽石（Diamond） 立方晶氮化硼（CBN）
碳化鎢
碳化物工具
陶金
陶瓷
鑄鐵
鐵氧磁體（Ferrite）
玻璃、強化玻璃纖維
石英、矽晶、水晶、寶石
石材
水泥、混凝土、瀝青
磁磚、羅浮磁磚
塑膠、橡膠
石棉、耐火材料
 高速鋼
工具鋼
合金工具鋼
軸承鋼
不銹鋼
鉻鋼
熱處理鋼
特殊合金鋼
耐熱鋼
特殊鑄鐵
鋁鎳鈷（Alnico）
英高鎳（Inconel）
鈦合金

鑽石砂輪尺寸標示方法
D
 外徑
S
 外側角度或圓筒部長度
E
 孔徑部份的厚度
T
 總厚度
H
 孔徑
U
 邊緣寬度
J
 砂輪最低部份平面外徑
V
 角度
K
 內側平面外徑
W
 研磨面的厚度或寬度
L
 帶柄砂輪或搪磨石柄長
X
 鑽石層厚度
N
 餘隙凹入的深度
Y
 帶柄砂輪柄徑
Q
 變數，參照圖面設計
BC
 螺絲孔節距圓
R
 半徑


鑽石砂輪規格標示方法
SDC
200
N
75
B
1A1
3
150x10x31.75
磨料
粒度
硬度
集中度
製法
形狀
厚度
尺寸

D-天然鑽石

SD-合成鑽石

SDC-金屬被覆合成鑽石

CB-立方氮化硼

CBC-金屬被覆氮化硼
16
20
30
40
50
60
80
100
120
140
170
200
230
270
325
400
600
800
1000
1500
2000
3000
J
K
L
M
N
O
P
Q
R
S
T

25
50
75
100
125
150
175
200

M
金屬法
B
樹脂法
P
電鑄法
HB
硬焊法
V
瓷質法
參
閱
標
準
形
狀

1

2

3

4

5
D X T X H

(外徑x厚度x孔徑)

鑽石砂輪的形狀標示方法
標示順序：
（1）胚體基本形狀
（2）鑽石層的斷面形狀
（3）鑽石層的位置
（4）補充部份

（1）胚體基本形狀

（2）鑽石層的斷面形狀

（3）鑽石層的位置

（4）補充部份

鑽石及ＣＢＮ砂輪使用須知
1.若要使鑽石及CBN砂輪充分發揮優異的特性，在使用時務必注意：

a.機械方面：
(1)精密的心軸
(2)良好的機台剛性
(3)足夠的工作馬力
(4)穩定的回轉速度及推進速度		 b.砂輪安裝：
(1)砂輪孔與機械心軸是H6契合度
(2)緣擺在0.01mm之內，面擺在0.02mm之內
(3)完美的真圓度

2.修正與修銳：
修正(Truing)：
將砂輪研磨面修平或整形所需要形狀，並使其與砂輪心軸同心之作業稱之。
修銳(Dressing)：
將砂輪平滑表面，包圍在磨料附近的結合劑去除，使磨料銳角能適當地露出砂輪表面，
以產生研磨能力之作業稱之。

3.修正與修銳使用方法推薦：
砂輪種類
修 正
修 銳
鑽石
 樹脂結合法(B) ⊙剎車式或動力回轉式修整器 ⊙鑽石砂輪專用修銳棒
⊙軟鋼或鉬鋼
瓷質燒結法(V) ⊙鑽石修刀(單石或金屬結合修刀) ⊙鑽石修刀（單石或金屬結合修刀）
金屬結合法(M) ⊙剎車式或動力回轉式修整器 ⊙鑽石砂輪專用修銳棒
CBN
 樹脂結合法(B) ⊙金屬結合鑽石修刀 ⊙CBN砂輪專用修銳棒
⊙軟鋼或鉬鋼
⊙剎車式或動力回轉式修整器
瓷質燒結法(V) ⊙鑽石修刀(單石或金屬結合修刀) ⊙鑽石修刀（單石或金屬結合修刀）
金屬結合法(M) ⊙碳化矽砂輪 ⊙碳化矽砂輪
⊙剎車式或動力回轉式修整器

4.研磨液：
在可能範圍內採用濕式研磨為宜（若不得已，加噴霧或空氣吹送），因研磨液對研磨加工面粗度、表面精度、砂輪銳利性及砂輪壽命都有很大的影響。

5.理想進刀量：
砂輪粒度
理想進刀量
＃80 ～120
0.03mm之內
＃140 ～200
0.02mm之內
＃230 ～270
0.01mm之內
＃325 ～
0.005mm之內

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一、前言

精 密和半精密磨削钛合金时，由于钛合金的材料特性造成了其磨削困难。这主要是以下几方面的原因：(1)钛及钛合金材料导热、导温系数小，仅为铝及 铝合金热导率的1/15，钢热导率的1/5。低的导热、导温率使其在磨削加工中，磨削热不易散发，还会产生加工粘结现象。(2)钛及钛合金在高温时化学活 性高，由于磨削温度高，磨屑易于空气中的氧、氮等元素发生化学反应形成，加快砂轮的磨损。摩擦系数大，弹性模量小，屈服强度比大，这种特性会使加工零件表 面产生较大的回弹变形，从而造成磨削力大，并影响加工精度。

由于钛合金具有化学活性高、粘、韧等特点， 加上 磨粒磨削点局部高温和压力作用，磨粒和金属表面会因亲和力而发生物理性粘结。钛合金磨削过程中的粘附问题将使砂轮加快损耗，影响工件的加工表面质量，而且 造成了钛合金磨削力的大小不仅取决于切削工件材料产生的力，而且取决于粘附到工作磨粒上的钛合金材料与工件表面相互接触产生的力。

针对以上对钛合金精密和半精密磨削中存在问题，采用液氮作为冷却介质，降低钛合金的磨削温度，改变其材料性质，减少钛合金在磨削过程中的粘附现象，并从磨削力随磨削深度的变化趋势及钛合金磨削机理等方面，研究了低温对钛合金磨削的影响。

a)18℃冲击断口
b)-40℃冲击断口
c)-196℃冲击断口
图1 不同温度下钛合金冲击断口微观表面形貌

二、钛合金(TC4)低温性能的研究

为 了研究钛合金的低温加工性能，进行了钛合金低温性能实验。实验结果表明，随着温度降低，钛合金的硬度和脆性增加，冲击韧性降低。图1 为不同温度下钛合金的冲击断口微观表面形貌照片。当温度由室温降至液氮温度(-196℃)时，其断裂表面形貌由塑性韧窝状断口向脆性解理状断口转变。由此 可知，如使磨削处于低温状态，可以使钛合金的塑性降低，增加其脆性，从而使其适合于磨削。

三、低温磨削实验装置与实验条件

实 验采用的方法原理如图2所示。试件装夹在KISTLER三向压电晶体测力仪上，液氮喷嘴将液氮直接喷射入磨削区。由此，磨削过程中产 生的力的信号经电荷放大器转变为放大的电压信号，然后经A/D数据采集卡转变为数字信号输入计算机，最后对所采集的数据进行计算机处理，在本实验中主要测 量钛合金磨削过程中所产生的法向力Fn与切向力Ft。

图2 低温磨削钛合金实验装置原理
实验条件
  • 磨床：MM7120A 精密平面磨床
  • 砂轮：W10 铁基结合剂 CBN砂轮
  • 砂轮最大线速度：Vs=14m/s
  • 进给速度：Vw=5.8m/min
  • 磨削工艺：干磨、ELID磨削、ELID结合液氮喷雾冷却低温磨削
实验过程中，采用两种不同的磨削工艺方法，对钛合金磨削过程中所产生的磨削力Fn、Ft进 行测量，W10铁基结合剂CBN砂轮采用电火花方法整形，并应用ELID技术进行在线电解预修锐。通过比较两种不同磨削工艺条件下，钛合金磨削力随磨削深 度变化的趋势及大小， 以及对不同磨削工艺条件下所磨工件表面进行微观形貌分析， 可以看出低温对钛合金磨削的影响， 推断出不同磨削工艺条件下的钛合金粘附，并据此判断低温磨削钛合金的磨削效果。

四、实验结果与分析

图3 为在不同磨削工艺条件下测得的磨削力Fn、Ft与磨削深度变化曲线。由图中可以看出， 在低温条件下采用ELID磨削钛合金能够有效地降低磨削法向力Fn与切向力Fn， 其原因为：
    图3 不同工艺条件下磨削力随磨削深度的变化曲线
  1. 磨 粒切削材料的过程可大致分为弹性变形、塑性变形及切屑形成三个阶段， 这样在低温条件下， 由于钛合金的硬度与低温脆性有所增加， 而且其断口形态有从韧窝状向解理性脆断转化的趋势， 由此， 在低温条件下， 磨粒与工件的滑擦与耕犁过程减小， 从而减小了钛合金的磨削力;
  2. 在低温条件下， 能够显著降低磨削区的温度， 这样就使钛合金粘附现象产生的必要条件如局部高温等不复存在，因此磨粒和金属表面的亲和力降低，不会与砂轮发生物理性粘结，粘附率降低，磨削力减小；
  3. 采用常规方法磨削钛合金， 由于钛为活泼的金属元素，并且磨削区温度高，从而造成钛合金新鲜磨削表面在大气中与氧作用，氧扩散到钛合金表层中，造成所谓的污染层。氧扩散会在被磨表面上形成钛的氧化物TiO2、Ti2O3或氧在a-Ti 中的固溶体。氧扩散到钛合金表层后，造成钛合金微薄表层的硬度和强度增加，塑性下降，其结果使磨削力增大，加剧砂轮的磨损。而采用喷射式低温磨削装置，能 够使磨削处于隋性气体保护下进行，这样就避免了上述常规磨削的缺点，从而使磨削力降低，工件表面的磨削质量提高;
  4. 在低温条件下结合线修整(ELID)磨削技术能够长时间保持磨粒的锋锐性，增加砂轮的容屑空间，避免砂轮堵塞，从此方面来说亦可减小钛合金的磨削力。

五、结论

  1. 液氮喷雾式低温ELID磨削钛合金能够有效地降低钛合金磨削力及磨削区温度，从而使砂轮表面钛合金粘附明显减小。
  2. 采用喷雾式低温磨削装置使钛合金磨削处于惰性气体保护氛围，减少了钛合金表层污染。
  3. 以液氮取代钛合金磨削液，对周边环境及操作者没有污染与伤害，有利于实现绿色制造。

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歡迎來到Bewise Inc.的世界，首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力，我們是提供專業刀具製造商，應對客戶高品質的刀具需求，我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求，我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質，這是現有相關技術無法比擬的，我們成功的滿足了各行各業的要求，包括：精密HSS DIN切削刀具、協助客戶設計刀具流程、DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計、超高硬度的切削刀具、醫療配件刀具設計、汽車業刀具設計、電子產業鑽石刀具、木工產業鑽石刀具等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計；從微細刀具到大型刀具；從小型生產到大型量產；全自動整合；我們的技術可提供您連續生產的效能，我們整體的服務及卓越的技術，恭迎您親自體驗！！

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Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.

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弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

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难磨材料大都具有强度高、硬度高、韧性好等性能，通常含有一些多组元、活性能大的合金元素(如Ni，Cr,V,Mo,Co,Al,Ti等)或非金属材料，以及同时含有金属和非金属的复合材料。

难磨材料特征和磨削特点：
材料特征
材料类别
磨削特点

脆性大
工程陶瓷、喷涂陶瓷光学玻璃宝石等
材料本身硬度高，磨削时法向磨削力大，在较大的磨削力和磨削热的作用下易崩裂和损坏

硬度高
金刚石，立方氮化硼，硬质合金
材料硬度超过普通砂轮中磨料的硬度，砂轮磨粒几乎丧失了切削作用

既软又硬
钢结硬质合金，高钒高速钢，WC复合涂层，高硬度镍基合金涂层
在相对较软的基体中含有大量的硬质相，两者的物理机械性能差别很大，磨削时砂轮易堵塞，耐用度低

韧性大
铜及铜合金，铝及铝合金，奥氏体不绣钢
磨屑易堵塞砂轮或粘附在磨粒表面，增加磨削阻力，引起磨粒的破碎和脱落，砂轮磨损大，工件不易达到所要求的精度和表面粗糙度

化学活性大
钛合金
材料本身的某些化学元素活性大，在磨削热的作用下，材料表层容易形成氧化膜，其硬度与磨料的硬度接近；或由于材料和磨料间产生化学亲和作用，使磨粒产生粘着磨损

高温强度高
镍基耐热合金，钻基耐热合金，铁基耐热合金
常温下材料硬度不很高，但在磨削区内的高温下仍能保持相当高的强度，易使磨粒产生塑性破坏，砂轮磨损严重或堵塞砂轮，致使砂轮耐用度很低

各向异性
纤维强化金属材料，纤维强化塑料材料
由于增强纤维的作用使得材料性能在不同方向有所差异，沿不同方向磨削，加工效果有较大区别

磨削难加工材料必须以新的工具和工艺方法为基础，材料、工具（砂轮）、工作机械组成磨加工技术的硬件系统，对材料性能，砂轮特性的掌握和加工技术组成了软件系统，这两者构成一个完整的磨削加工工艺系统。

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耐 热合金材料特性与磨削特点：

材料特性
磨 削 特 点

加工硬化
磨削过程中，耐热合金受到较大的磨削力作用和磨削温度的影响，容易产生加工硬化，磨削后的硬化层深度在200μm以内，表层硬度可达母材硬度的1.5倍。 这种高硬度的硬化层使得磨粒的切削作用大大削弱，降低了砂轮耐用度，特别在高效率大用量的重磨削时，砂轮耐用度会大幅度下降

磨削区温度高
耐热合金的导热系数一般只有普通碳素钢（45号）的1/3--1/4，甚至比不锈钢的导热系数还小。磨削过程中产生的热量不能象普通刚才那样由材料本身传 出磨削区，因此磨削区温度很高，致使磨粒强度下降，降低砂轮耐用度，严重时高温还会使金属产生熔融，使工件表面质量变差，尤其使表面粗糙度难以满足要求

与磨料的亲和性强
镍基耐热合金和不锈钢与磨料的亲和性较强，容易粘着在磨料尖端上，这种粘着物造成已磨表面变粗糙和使用磨粒后刀面摩擦增大。摩擦增大又导致磨削力和磨削温度增高，继而又加快了工件材料与磨粒间的粘附，这种恶性循环加剧磨粒的磨钝磨损，使砂轮很快丧失磨削能力

磨削耐热合金时砂轮的选择：
砂轮特性
普通磨料
超硬磨料

磨料
A
CBN

粒度
视具体情况工艺要求而定

结合剂
V
B或V

硬度
J~K


浓度


75~100

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新高速钢是在普通高速钢（W18 Cr4V）基础上改变其成分组成，并加入适量的其它合金元素（如 V，Si，Nb，Al，Co，Mo等）以改善刀具材料的强度、韧性和其它物理机械性能的钢种。

新高速钢材料特性与磨削特点：
材料特性
磨 削 特 点

含有大量硬质点
新高速钢中含有大量的钒，这是一种强烈的碳化物形成元素，在材料处理过程中呈细小分散的碳化物形式弥散析出而存在于钢基体中。这些难熔的碳化物的硬质和熔点高，且含量高达30%~35%，使普通磨料砂轮磨削时，磨削力增大，对磨粒的破坏作用增强，加剧砂轮磨损

导热系数低
由于钒、铌、铬等元素的加入，降低了材料的导热系数，造成磨削区热量剧增，软化了基体，砂轮易堵塞，并易烧伤工件

常用的新高速钢牌号及性能：
牌 号
硬度(HRC)
抗弯强度(MPa)
挠度(mm)
冲击韧性(J/平方厘米)

W6Mo5Cr4V2Al
65.3~67
2910~3793
1.5~1.8
15.7~20.6

W6Mo5Cr4V5SiNbAl
64.6~66
3675~3940
1.8~2.0
15.7~23.5

W18Cr4V4SiNbAl
65.2~66.8
2430~2881
1.1~1.6
9.8~11.8

W12Mo3Cr4V3SiNbAl
64~65.2
3283~3636
1.8
11.8~15.7

W12Mo3Cr4V3Co5Si
65~66.8
2391~3214
1.2~1.4
5.9~18.6

W10Mo4Cr4V3Al
65.5~67
2960~3136
1.6
6.7~18.6

W10Mo4Cr4V3Co4
64.7~67
2734~3185
1.4~1.8
10.8~15.7

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弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）

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事故
原 因
对 策





由

砂

轮

的

龟

裂

所

引

起

的

破

裂
砂轮的检查不完全
细心地进行收入检查、保管条件、使用、安装
前的检查



使砂轮撞击或落地
进行音响检查有无裂纹，尽可能进行回转试验



砂轮孔小或轴大时强硬装入的场合
砂轮孔与轴要能圆滑地装入，而不能强硬装入



主轴旋转不圆滑或主轴过热
主轴的注油不足
调正主轴



一侧使用法兰盘
砂轮法兰盘应两侧大小完全相同，均匀紧固



法兰盘的支撑不均匀
·法兰盘弯曲
·铅灌孔层凸出
·法兰盘的毛刺
·砂轮面不平
砂轮法兰盘 左右两侧都要精加工成所规定的
正确而且平滑的尺寸，砂轮平面部分要精确地
进行加工，同时铅灌孔层不能平面凸出来



两法兰盘的尺寸不同时
左右两法兰盘必须使用同一尺寸的法兰盘



在需要垫片时，没有垫片或即使用了
垫片直径小后太薄
使用强度大，直径大的垫片



在法兰盘的内侧面上无凹槽或其直径
小时
法兰盘的内侧面上必须设有规定尺寸的凹槽



螺帽的紧固力过大
法兰盘的紧固螺帽从确实想把砂轮夹紧的想法
出发，往往紧固用力过大，但用力过大紧固会
使法兰盘歪扭，使砂轮局部的作用力大，所以
应适度地紧固



只考虑磨削功率滥用砂轮
因粒度粗或硬度低的砂轮其强度特别小，所以
重磨削等以效率为主的磨削时，需要注意





砂轮的线速度过大
砂轮轴的转速过高时,使用比以往所
用砂轮直径大的砂轮时
改变砂轮轴转速，使砂轮线速度在最高使用线
速度的范围内或使用直径小的砂轮





工件卡在工件支架和砂轮之间
工件支架调正不良
工件支架和砂轮作业面之间的间隔为3mm以内



把工件强硬装入工件支架和砂轮之间
工件由工件支架支撑不能强硬装入砂轮和工件
支架之间



没有设立侧面磨削用工件架而进行侧
面磨削时
平形砂轮禁止用于侧面磨削，侧面磨削使用碗
形砂轮，正确设立工件支架





磨床的检查不充分或机床机床不适当
轴承松动
主轴弯曲
磨床的精度显著降低
检查修理磨床，谋求提高其精度



砂轮轴的轴径过小
若有大小与轴相当的砂轮，使用与此相当的砂
轮



粗糙的荒磨削或砂轮使用方法的错误
依靠技术熟练者的指导或砂轮使用说明书，进
行正确的磨削作业





砂轮的不平衡度过大时
砂轮制造厂的平衡检查不充分
在平衡架上，重新校正平衡



砂轮含一部分水
磨削面在停止注水的状态使之空转



使用砂轮的侧面时
砂轮的使用面是有规定的，严禁使用允许使用
侧面以外的砂轮进行侧面磨削





砂轮强度小时
使用砂轮的侧面时
砂轮的使用面是有规定的，严禁使用允许使用
侧面以外的砂轮进行侧面磨削





主轴直径和砂轮孔径不合适
砂轮孔径比标准尺寸过小，而强硬装
到主轴上
砂轮孔与主轴之间要有适当的间隙严禁强硬装
入，把砂轮孔扩大





用不合适的砂轮进行侧面磨削
使用侧面磨削砂轮以外的砂轮时
必须使用用于侧面磨削的砂轮(碗形砂轮等)





砂轮质的变化
砂轮当遇到水灾或火灾时，树脂结合
剂、橡胶结合剂砂轮等要起质的变化
确认砂轮进入的途径，正确保管要考虑砂轮的
制造年月日，严格进行使用前的各项检查

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弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

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