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近 年来,机械加工朝着高效、省力化方向发展。汽车齿轮、建筑机械的轴、轧辊等高硬度钢 工件的加工正试图用切削方式来取代磨削加工。目前,加工高硬度钢的刀具主要有聚晶立方氮化硼(CBN)刀具和Al2O3TiC陶瓷刀具。CBN刀具由于 价格昂贵,难以普及;Al2O3TiC陶瓷刀具则由于价格低廉而获得了广泛的应用。但陶瓷刀具在150m/min以上的速度切削时,前刀面容易产生贝壳 形片状剥落,这是亟待解决的重要课题。人们通常把Al2O3 TiC陶瓷刀具产生剥落的原因归结为切削力和切削温度的变化,为此在刀具形状和切削条件等方面采取了一些改进措施,收到了一定的效果。但对陶瓷材料的组 织结构及TiC含量对产生剥落的影响则尚未进行过研究。笔者用不同粒度和不同TiC含量的Al2O3TiC系陶瓷作成刀具,进行了切削性能试验。二、试 验方法以粒度0.3μm和0.8μm的Al2O3粉末及粒度0.8μm和1.5μm的TiC粉末作原料,经48小时湿式球磨粉碎后,配制成含有 10~50mas%TiC的各种混合粉剂(见表1)。混合粉经干燥处理后,装填在石墨模中,在Ar气氛下以20MPa的压力热压1小时,获得50×50× 6mm3的板状毛坯。热压温度如下:由0.3μm的Al2O3微细晶粒和0.8μm的TiC微细晶粒组合(FF)时,热压温度为1723K;由0. 8μmAl2O3粗颗粒和1.5μmTiC粗颗粒组合(CC)时,热压温度为1973K;由微细晶粒Al2O3和粗颗粒TiC组合(FC)及粗颗粒 Al2O3和微细晶粒TiC组合(CF)时,热压温度为1874K。通过粒度的组合并改变热压温度,可以抑制热压烧结时晶粒的长大,从而获得组织致密的 毛坯。将板状烧结毛坯切割成3×4×35mm3的试片,分别用于金相组织的观察、抗弯强度(σm)、硬度(HV)及断裂韧性(KIC)等的测定。此外,用 同样的板状毛坯制成ISO标准的SNGN120408(倒棱0.15mm ×-25°)刀片,切削淬火合金工具钢(SKD11,60HRC),藉以分析TiC含量、Al2O3与TiC粒度对剥落的影响。表1Al2O3TiC陶 瓷刀具毛坯成分及物理机械性能试样TiC含量(%)粒度(μm)Al2O3TiC硬度(HV)抗弯温度δm(MPa)断裂韧性KIC(MPa·m1/2) FF101.21.01950903.0201.01.02009503.5301.01.0205010004.0501.01.0210904. 3CC103.02.0180803.2202.52.01850903.8302.22.31950904.3502.22.52050904. 6FC101.41.818508503.2201.41.8190903.8301.22.019509504.0501.22.02050904. 5CF102.21.21908503.1202.21.219509503.5301.81.2195010004.1501.81. 22050904.5三、试验结果图1所示为不同粒度的Al2O330%TiC毛坯的金相组织,其中白色部分为TiC,灰色部分为Al2O3。FF毛 坯的粒度最细,CC毛坯的粒图1Al2O3 30%TiC陶瓷刀具毛坯的金相组织(用热磷酸腐蚀)度最粗,与FF相比,FC的Al2O3、CF的TiC粒度稍粗,这是由于热压温度较高造成的。 表1列出了各种陶瓷成分与物理机械性能的关系。由表可知,各种毛坯的HV值均随TiC含量的增加而提高,其中,含30%TiC的陶瓷材料的δm值最大。从 整体上看,FF毛坯的HV与δm值均比CC毛坯略高;KIC值则普遍显示出随TiC含量的增加而提高的趋势;但粒度不同所产生的差异却并不明显。图2 所示为FF刀具在υ=100m/min条件下切削SKD钢时,不同TiC含量对后刀面磨损量VB和月牙洼磨损量KT的影响。X1Y1、X3Y3、 X5Y5分别表示刀具TiC含量为10%、30%、50%的磨损情况。由图可知,TiC含量越多的刀具,VB值越小,而KT值则越大。此外,与细粒度 TiC陶瓷刀具相比,粗粒度TiC陶瓷刀具的VB和KT值均较大(图略)。在一般情况下,后刀面磨损是由磨粒磨损引起的,因此可以认为,硬度越低、TiC 含量越少的粗粒度陶瓷刀具,其VB值也越大。而月牙洼磨损主要是由粘结磨损引起的,所以那些易与被加工材料产生化学反应的TiC含量越多的粗粒度刀具,其 KT值也越大。图2FF刀具切削SKD11时的磨损曲线(υ=100m/min,d=0.2mm,f=0.05mm/r,T=20min)图3所示为各 种陶瓷刀具在υ=150m/min的条件下切削SKD11时,刀具因剥落而达到使用寿命的切削时间与TiC含量的关系。图4是刀具产生剥落的实例照片。由 图可知,粗粒度TiC的CC、FC刀具使用寿命与TiC含量的多少无关,在短时间内就产生剥落而使刀具达到使用寿命。但是,微细晶粒TiC的FF、 CF刀具的寿命却长得多,尤其是含20%~30%TiC微细晶粒的刀具显示出具有最佳的抗剥性能。图3陶瓷刀具寿命与TiC含量的关系(a)前刀面 (b)后刀面图4陶瓷刀具产生剥落时形貌图5为月牙洼磨损的照片,这是用Al2O330%TiC(FF)刀具在υ=150m/min条件下切削 5~20分钟,用酸腐蚀掉刃尖粘附物后拍摄的。箭头所指为前刀面产生的裂纹,这是在切削10分钟后观察到的,随着切削时间的延长,裂纹向刀具内部扩展,剥 落即由此类裂纹不断扩展而成。四、分析与考察以上试验结果表明,在后刀面磨损VB、月牙洼磨损KT较大时,Al2O3TiC陶瓷刀具容易被加工材料: SKD11图5陶瓷刀具月牙洼磨损状况产生剥落。下面从VB和KT两方面来分析剥落现象。首先分析后刀面磨损和产生剥落的关系。图6所示为用 Al2O330%TiC陶瓷刀具加工淬硬钢时VB和切削力的关系曲线。从该曲线来看,即使VB值增大,主切削力仍无明显变化,但VB值一旦超过0. 08mm,吃刀分力和进给分力则会急剧增大。切削初期,当尚未产生后刀面磨损时,切削力的合力与前刀面形成42°夹角,当VB值达0.14mm时,该夹角 由42°变成33°。这就表明,当VB值增大,便会产生对前刀面具有剪切作用的切削力合力,从而诱发剥落的产生。可见,TiC含量越少且粒度越粗的刀具, 其VB值越大,也越容易产生裂纹而导致抗剥落性能下降。图6Al2O330%TiC陶瓷刀具后刀面磨损与切削力的关系其次,分析月牙洼磨损与产生剥落的 关系。图7所示为月牙洼面上粘附物的状况。由图可知,TiC含量越多的刀具,月牙洼表面粘附的切屑也越多,即当切屑擦过月牙洼表面时,强大的挤压力使部分 切屑无法移动而成为粘附物。因此,KT值越大,作用在月牙洼面的拉力也越大,(a)Al2O310%TiC陶瓷刀具(b)Al2O330%TiC陶瓷 刀具(c)Al2O350%TiC陶瓷刀具图7Al2O3TiC(CC)刀具切削SKD11钢20分钟后月牙洼面上粘附物的金相组织从而越容易产生 剥落。综上所述,剥落现象的产生与VB和KT两方面的作用相关,无论TiC含量多少均易产生剥落。试验结果充分表明,陶瓷刀具的TiC含量以20% ~30%这样的中间值为宜,TiC的粒度则以微细晶粒最好,这种陶瓷刀具有着优异的抗剥落性能。至于定量方面的问题,尚有待进一步研究。五、结论(1)用 TiC含量少的粗粒度Al2O3TiC陶瓷刀具切削高硬度钢时,容易产生磨粒磨损,后刀面磨损量较大,作用于月牙洼面上的剪切应力也较大,因此抗剥落性 能较差。(2)用TiC含量多的粗粒度Al2O3TiC陶瓷刀具切削高硬度钢时,容易产生粘结磨损,月牙洼磨损宽度增大;当处于压缩粘附状态的粘附物移 动时,月牙洼表面因受拉力作用而导致抗剥落性能下降。(3)采用TiC含量为20%~30%、TiC粒度为微细晶粒的原料来制作Al2O3TiC陶瓷刀 具,将获得优异的抗剥落性能。切削高硬度钢的 Al_2O_3-TiC 陶瓷刀具$日本新陶瓷技术研究所$日本东芝Tungaloy公司@高桥俊行@廖先富高硬度钢, 切削,陶瓷刀具采用热压方法制备了含有10%~50%TiC和不同粒度的Al2O3TiC陶瓷刀具,研究了刀具的切削性能。试验表明,在车削合金工具钢 时,TiC含量为20%~30%的微细晶粒陶瓷刀具具有优异的抗剥落性能和最佳的切削效果。使用寿命与TiC含量的多少无关,在短时间内就产生剥落而使刀 具达到使用寿命。但是,微细晶粒TiC的FF、CF刀具的寿命却长得多,尤其是含20%~30%TiC微细晶粒的刀具显示出具有最佳的抗剥性能。图3 陶瓷刀具寿命与TiC含量的关系(a)前刀面(b)后刀面图4陶瓷刀具产生剥落时形貌图5为月牙洼磨损的照片,这是用Al2O330%TiC(FF) 刀具在υ=150m/min条件下切削5~20分钟,用酸腐蚀掉刃尖粘附物后拍摄的。箭头所指为前刀面产生的裂纹,这是在切削10分钟后观察到的,随着切 削时间的延长,裂纹向刀具内部扩展,剥落即由此类裂纹不断扩展而成。四、分析与考察以上试验结果表明,在后刀面磨损VB、月牙洼磨损KT较大时, Al2O3TiC陶瓷刀具容易被加工材料:SKD11图5陶瓷刀具月牙洼磨损状况产生剥落。下面从VB和KT两方面来分析剥落现象。首先分析后刀面磨损 和产生剥落的关系。图6所示为用Al2O330%TiC陶瓷刀具加工淬硬钢时VB和切削力的关系曲线。从该曲线来看,即使VB值增大,主切削力仍无明显 变化,但VB值一旦超过0.08mm,吃刀分力和进给分力则会急 剧增大。

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